广西大学六层教学楼结构与施工设计毕业设计

'广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）毕业设计（论文）题目：某学校六层教学楼结构与施工设计（一）土木建筑工程学院学院土木工程（建筑工程方向）专业班级学号姓名指导教师日期 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）某学校六层教学楼结构与施工设计（一）中文摘要本次设计的任务是对南宁市某教学楼进行结构与施工组织的设计，根据设计任务书以及相关资料，确定结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，层数为6层，2建筑高度22.7m，总建筑面积约12566.6m。本说明书是本次毕业设计的结构部分和施工部分，结构部分是历时最长、最重要的一部分，结构设计的阶段大体可以分为四个阶段：1结构方案确定阶段：根据建筑的重要性，建筑所在地的抗震设防烈度，建筑场地类别和设计说明书等确定建筑的高度、布置、选型和建筑的结构形式，本工程采用的是框架结构。2结构计算阶段：主要有重力荷载计算、抗震侧移计算、内力组合计算、构件截面计算和基础计算。3施工图设计阶段：根据上述计算结果和规范的相关要求，最终确定构件尺寸、构件配筋和结构构件的构造措施及其做法。4PKPM电算阶段：进行电子计算，与手算结果进行比较。施工组织设计，在这部分设计中，首先进行的是施工方案的确定和施工段的划分，根据本工程的特点和划分施工段的原则，以保证相应的工作队在施工段与施工层间有节奏、连续、均衡的进行流水施工。其次是对该工程进行列项，然后机算其全部的工程量，在这一设计阶段，也要用到计算机辅助设计软件，确定了工程量之后就可以将其输入计算机进行计价，接下来就是施工进度计划的编排、施工平面图的布置以及主要的技术性措施。本设计的特点之一，运用了大学四年所学过的很多理论，计算中多种计算方法得到体现，如D值法，弯矩分配法，分层法等，使自己掌握了多方面的知识。关键词：框架结构，抗震计算，内力组合,工程量,进度计划,进度计划。2 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）AbstractsThetaskistodesignateachingbuildingofNanningCity，thestructuraldesignandconstructionorganization,determinedthattheengineeringadoptstocast-in-situconcreteframestructure,thenumberoflayerissix,theheightofconstructionis22.7m,mtotalbuildingareaisabout12566.6㎡.ThestatementisthestructurofthisgraduationdesignandConstructiondesign,withisthemosttime-consumingandimportantpart.Thestageofthestructuraldesigncanbedividedintofourstages.1.Structuralbeterminationofproject:Accordingtotheimportanceofthebuilding,providingfortificationagainstearthquakesintheearthquakeintensity,Buildingvenuessuchasthetypeanddesignofbrochures,determinedtheheightoftheconstruction,layout,selectionandconstructionofthestructure,theprojectisbasedontheframeworkstructure;2.Structurecalculate:Mainlyincludinggravityload,sidefacejustthesway,thecombinationofinternalforces,thecomponentsectionsdesignandfoundationdesign;3.Constructiondrawingsdesignphase:Accordingtotheaboveresultsandtherelevantspecification,andthendeterminedthecomponentssize,reinforcementandthestructuralmeasures.4.ElectroniccalcalationofPKPM:First,calculatedthePKPM,andthencomparedtheresultswithartificial.Constructiondesign，inthispartofthedesign，thefirstfortheconstructionschemefortheclassificationandconstructionsegment，accordingtotheengineeringsectionofthecharacteristicsandprinciplesoftheconstructiondivisiontodeterminetheconstructionoftheproject，TaskForcetoensuretheappropriatesectionintheconstructionandconstructionrhythmiclayer，continuous，balancedconstructionofthewater.Columnfollowedbytheentryoftheworks，andworkshand-countallofitsvolume，inthedesignstage，butalsocomputer-aideddesignsoftwareusedtodeterminetheamountaftertheprojectcanbeenteredintothecomputerforpricing，thenextstepisarrangementofconstructionscheduleandconstructionplanofthelayoutandthemaintechnicalmeasures.Theadvantageinthisdesignwasthatmanytheoriesstudiedinuniversityinfouryearswasused.Themanykindsofcomputationalmethodswasmanifestedinthecomputation,likeD-method,themomentassignment-method,delaminationandsoon,sowhichcausedmyselftograspthevariousknowledge.Keywords：FramestructureSeismiccalculationInternalforcecombinationflowconstructionquantitiesSchedule3 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。通过毕业设计,可以将以前学过的知识重温回顾,对疑难知识再学习,对提高个人的综合知识结构有着重要的作用。通过毕业设计,使我们在资料查找、设计安排、分析计算、施工图绘制、施工组织，工程量计算，流水作业，口头表达等各个方面得到综合训练,具备从事相关工作的基本技术素质和技能。目前，我国建筑中仍以钢筋混凝土结构为主，钢筋混凝土造价较低，材料来源丰富，且可以浇筑成各种复杂断面形状，节省钢材，承载力也不低，经过合理设计可以获得较好的抗震性能。今后几十年，钢筋混凝土结构仍将活跃在我国的建筑业上。框架结构体系的主要特点是平面布置比较灵活，能提供较大的室内空间，对于自选商场类楼房和教室等是最常用的结构体系。多层建筑结构的设计，除了要根据建筑高度、抗震设防等级等合理选择结构材料、抗侧力结构体系外，要特别重视建筑体形和结构总体布置。建筑体形是指建筑的平面和立面；结构总体布置指结构构件的平面布置和竖向布置。建筑体形和结构总体布置对结构的抗震性能有决定性的作用。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过查阅资料、设计计算、论文撰写以及图纸绘制，加深了对规范等相关内容的理解，巩固了专业知识，提高了综合分析、解决问题的能力。并熟练掌握了AutoCAD和结构设计软件PKPMCAD，算量软件三维算量，基本上达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，后面采用建筑结构软件PKPMCAD进行电算,并将电算结果与手算结果进行了误差分析对比。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。4 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）目录中文摘要……………………………………………………………………2英文摘要……………………………………………………………………3前言…………………………………………………………………………4第一章工程概况…………………………………………………………7第一节设计基本资料………………………………………………7第二节设计主要依据和资料………………………………………7第二章结构设计说明……………………………………………………9第一节结构体系的选择……………………………………………9第二节结构设计及布置方案………………………………………10第三节结构竖向布置………………………………………………11第四节变形缝设置…………………………………………………11第五节构件初估……………………………………………………12第六节基本假定……………………………………………………14第七节荷载计算……………………………………………………15第八节侧移计算及控制……………………………………………15第九节内力计算及组合……………………………………………15第十节基础设计……………………………………………………16第十一节计算简图…………………………………………………16第三章框架计算简图及梁柱线刚度……………………………………21第四章框架设计…………………………………………………………23第一节恒载标准值计算……………………………………………23第二节活载标准值计算……………………………………………26第三节竖向荷载下框架梁受荷总图………………………………26第四节风荷载计算…………………………………………………47第五章风荷载作用下的位移验算………………………………………48第一节侧移刚度D……………………………………………………48第二节风荷载作用下的位移验算……………………………………48第六章内力计算……………………………………………………………50第一节恒荷载标准值作用下的内力计算……………………………505 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）第二节活荷载标准值作用下的内力计算…………………………58第三节风荷载标准值作用下的内力计算…………………………61第七章抗震设计……………………………………………………………67第一节水平地震作用计算…………………………………………67第二节地震力作用下框架内力计算………………………………71第八章内力组合……………………………………………………………74第九章截面设计与配筋计算………………………………………………80第十章柱下独立基础设计与配筋计算……………………………………84附图及附录…………………………………………………………………88设计心得……………………………………………………………………100致谢…………………………………………………………………………1016 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）第一章工程概况第一节、设计基本资料一、工程名称：某中学教学楼。二、工程位置：广西南宁市。三、工程总面积：12566.6㎡，主楼6层，高22.7m，楼层层高3.6m。四、结构形式：现浇整体框架。五、设计资料：（一）、工程地质条件：地下水无侵蚀性，地面以下8m的地质资料：50cm表土以下为亚粘土，地基承载力标准值为200kpa（二）抗震设防：7度，抗震等级：三级（三）防火等级：二级（四）建筑物类型：丙类2（五）基本风压：ω0=0.305KN/m，主导风向：西北风2（六）活载：楼面活荷：2.0KN/m，上人222屋面活载：2.0KN/m，不上人屋面活载：0.50KN/m，办公室：2.0KN/m；第二节、设计主要依据和资料.一、设计依据a)国家及广西省现行的有关结构设计规范、规程及规定。b)本工程各项批文及甲方单位要求。c)本工程的活载取值严格按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）执行。二、计资料1高层建筑结构方案优选，中国建筑工业出版社2高层建筑结构设计，武汉理工大学出版社。3钢筋混凝土结构构造手册，中国建筑工业出版社4混凝土结构设计规范（GB50010-2002）。7 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）5建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2006修订版。6建筑抗震设计规范（GB50011-2001）2008修订版。7建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）。8高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）。9建筑施工手册（上、中、下），中国建筑工业出版社。10工程施工验收规范/手册/指南。11房屋建筑制图统一标准（BG50001-20001)中国建筑工业出版社12建筑结构制图标准（BG50105-2001）中国建筑工业出版社13混凝土结构设计规范（GB50010—2002）中国建筑工业出版社14地基与基础设计规范（GB5007-2002）中国建筑工业出版社15建筑抗震设计规范（GB50011—2001）中国建筑工业出版社8 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）第二章结构设计说明第一节结构体系的选择多层及高层建筑常用的受力结构体系有：混合结构、框架结构、剪力结构、框架—剪力墙结构、筒体结构。结构布置应根据工程设计的原始资料和设计任务要求，综合考虑技术、经济、建筑要求，合理选择建筑的结构体系，对其进行结构布置，满足安全、适用、经济的要求。不同的结构体系，适用于不同的层数、高度和功能。不同结构体系的特点各不相同，具体如下：一、混合结构体系混合结构承重主要用砖或砌块砌筑，其优点为：施工方便，造价低廉；缺点为砌体强度较低，房屋的层数受到限制，同时抗震性能较差，在墙体的布置上，建筑使用空间受到限制。混合结构一般适宜用于六层及六层以下的楼房，如住宅、办公室、医院等民用建筑及中小型工业建筑混合结构。二、框架结构体系框架结构是由梁、柱通过节点构成承载结构，由梁、柱分别承受竖向荷载和水平荷载，墙起分隔维护作用。其优点为：整体性和抗震性较混合结构要好，平面布置灵活，使用空间较大。其缺点为：框架结构水平刚度较小，抗震性能相对差，地震中非结构性破坏如填充墙、建筑装修和设备管道等破坏较大。框架结构特别适用于在办公楼、教学楼、公共性与商业性建筑、图书馆、轻工业厂房、公寓以及住宅类建筑中采用。但是，由于框架结构构件的截面尺寸一般都比较小，它们的抗侧移刚度较弱，随着建筑物高度的增加，结构在风荷载和地震作用下，侧向位移将迅速加大。为了不使框架结构构件的截面尺寸过大和截面尺寸过大和截面内钢筋配置过密，框架结构一般只适用于不超过20层的建筑物中。三、力墙结构体系剪力墙结构以剪力墙承重，由墙体承受全部水平作用和竖向荷载。其特点为：刚度大，比框架结构刚度大，结构水平位移和层间位移较小，抗震性能好。9 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）适用于开间较小、墙体较多的多层建筑如住宅、旅馆等。但由于剪力墙的布置，平面布置受到一定的影响。四、框架-剪力墙结构体系框架—剪力墙结构竖向荷载分别由框架和剪力墙共同承担，水平荷载作用主要由抗侧刚度较大的剪力墙承担。其优点为框架结构布置灵活、使用方便、具有较大的刚度和较强的抗震能力，适用于高层办公建筑和旅馆建筑中。五、筒体结构筒体结构是以剪力墙构成空间薄壁筒体，或者密柱、密梁形成空间框架筒，这种结构体系作为一个空间构件受力，具有更好的的抗侧移刚度和更好的抗震性能。常用的有筒中筒、成束筒等形式。本工程为教学楼，属乙类建筑，要求较大的使用空间。本地区抗震设防烈度6度，根据《建筑抗震设计规范》的要求，将抗震设防烈度提高一度，即为7度。7度设防的钢筋混凝土现浇框架结构房屋适用的最大高度是55m，该教学楼房屋高度为22.7m<55m，满足。结合以上各结构体系的优缺点，拟采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。第二节、结构设计方案及布置钢筋混凝土框架结构是由梁，柱通过节点连接组成的承受竖向荷载和水平荷载的结构体系。墙体只给围护和隔断作用。框架结构具有建筑平面布置灵活，室内空间大等优点，广泛应用于电子、轻工、食品、化工等多层厂房和住宅、办公、商业、旅馆等民用建筑。因此这次设计的成集中学教学楼采用钢筋混凝土框架结构。按结构布置不同，框架结构可以分为横向承重，纵向承重和纵横向承重三种布置方案。本次设计的教学楼采用横向承重方案，竖向荷载主要由横向框架承担，楼板为预制板时应沿横向布置，楼板为现浇板时，一般需设置次梁将荷载传至横向框架。横向框架还要承受横向的水平风载和地震荷载。在房屋的纵向则设置连系梁与横向框架连接，这些联系梁与柱实际上形成了纵向框架，承受平行于10 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）房屋纵向的水平风荷载和地震荷载。第三节、结构竖向布置结构竖向布置的原则是：使体型规则、均匀，避免有较大的外挑和内敛，结构的承载力和刚度宜自上而下逐渐地减小，避免形成抗侧力结构的侧向刚度和承载力突变，框架结构的填充墙及隔墙选用轻质墙体，且与主体结构有可靠的拉结。本结构设计框架柱从基础贯通至楼顶面、2＃楼梯的小塔楼，框架柱伸至小塔楼顶、砖墙与主体结构设拉结筋拉结等。第四节、变形缝的设置在结构总体布置中，为了降低地基沉降、温度变化和体型复杂对结构的不利影响，可以设置沉降缝、伸缩缝和防震缝将结构分成若干独立的单元。当房屋既需要设沉降缝，又需要设伸缩缝，沉降缝可以兼做伸缩缝，两缝合并设置。对有抗震设防要求的的房屋，其沉降缝和伸缩缝均应该符合防震缝的要求，并进可能做到三缝合一。一、伸缩缝伸缩缝的主要作用是避免由于温差和砼收缩而使房屋结构产生严重的变形和裂缝。为了防止房屋在正常使用条件下，由于温差和墙体干缩引起的墙体竖向裂缝，伸缩缝应设在因温度和收缩变形可能引起的应力集中、砌体产生裂缝可能性最大的地方。伸缩缝的做法是从基础顶面开始将两个温度区段的上部结构完全分开二、沉降缝沉降缝是指在工程结构中，为避免因地基沉降不均导致结构沉降裂缝而设置的永久性的变形缝。沉降缝主要控制剪切裂缝的产生和发展，通过设置沉降缝消除因地基承载力不均而导致结构产生的附加内力，自由释放结构变形，达到消除沉降缝的目的。实际上它将建筑物划分为两个相对独立的结构承重体系沉降缝的设置部位：⑴建筑平面的转折部位；11 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）⑵高度差异或荷载差异处；⑶长高比过大的砌体承重结构或钢筋砼框架的适当部位；⑷地基土的压缩性有显著差异处；⑸建筑结构或基础类型不同处；⑹分期建造房屋的交界处。三、防震缝为了提高房屋的抗震能力，避免或减轻破坏，在《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）中规定：多层砌体房屋结构有下列情况之一时，应设置防震缝，缝两侧均应设置墙体：（1）房屋立面高差在6M以上；（2）房屋有错层，且楼板高差较大；（3）各部分结构刚度、质量截然不同时；设置防震缝时，应将建筑物分隔成独立，规则的结构单元，防震缝两侧的上部结构应完全分开，防震缝与伸缩缝、沉降缝应综合考虑，协调布置伸缩缝、沉降缝应符合防震缝的要求。沉降缝的宽度尚应考虑基础内倾使缝宽减小后仍能满足防震缝的宽度。此外，凡是需做伸缩缝、沉降缝的地方均应做成防震缝，防震缝应沿房屋全高设置，两侧应布置墙。一般防震缝的基础可不断开，只是兼做沉降缝时才将基础断开。防震缝宽度按房屋高度和设计烈度的不同，一般可取50-100MM。此教学楼抗震设防为7度，高21.6m，所以所设抗震缝宽为70+2×20=110mm。第五节、构件初估一、柱截面尺寸的确定第一框架柱截面尺寸宜符合下列要求：1、截面的宽度和高度均不宜小于300mm;圆柱直径不宜小于300mm；2、截面长边与短边的边长不宜大于3；3、剪跨比宜大于2；4、对于三级抗震等级框架柱的轴压比不宜超过0.8；12 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）第二根据柱支撑板面积计算由竖向荷载作用下产生的轴力，并按轴压比控制估算柱截面面积。估算柱截面时，楼层荷载按10-14kN/㎡计。由于本工程采用的是轻质砌块，因此各层重力荷载代表值近似值取14.0kN/㎡。轴压比控制公式为NAC≥f.c式中AC——柱截面的有效面积；fc——混凝土抗压强度设计值，本工程柱的混凝土为C30，fc=14.3MPa；——轴压比，取0.9；N——底层柱的轴力；N=（1.26～1.30）NkkNNPSnk1kNk——初估柱轴压力标准值2(13~15)kN/m.地上层P1k——222kN/m.地下层S——从属面积n——层数例如：Z1尺寸估算：2S=9×6.1=54.9mNk=13×54.9×6=4282.2kNN=1.3×4282.2=5566.9kNN2AC≥=5566.9×1000/（14.3×0.9）=432548.6㎜f.c得柱子边长lA432548.6657.7mmc22Z1取b×h=700×700b×h=700×700=490000㎜>432548.6㎜同理:Z2取b×h=400×700Z3取r=400mmZ4取r=200mm柱的截面尺寸及梁的布置见结构平面布置图。13 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）二、梁尺寸确定第一框架梁的截面尺寸宜符合下列各项要求：1、梁的截面宽度不宜小于200mm；2、梁的截面高度比不宜大于4；3、为了避免发生剪切破坏，梁净跨与截面高度之比不宜小于4；4、符合模数的要求：当梁高h≤800mm时，h为50mm的倍数；当h＞800mm时，h为100mm的倍数。当梁宽b≥200mm时，梁的宽度为50mm的倍数；200mm以下宽度的梁，有b=100mm,150mm,180mm三种。第二主次梁的截面尺寸关系。主梁的宽度不应小于200mm，通常250mm及以上；次梁宽度不应小于150mm。主梁的高度应至少比次梁高50mm或100mm。l在高烈度区，纵向框架梁的高度也不宜太小，一般取h≥且不宜小于500mm。12第三按照经验初步确定梁的截面尺寸KL1：240mm×800mmKL2：240mm×600mmKL3：240mm×400mmL1：200mm×500mmL2：200mm×400mmFL1：240mm×350mm梁的截面尺寸及梁的布置见结构平面布置图。三、楼板厚度现浇板的厚度一般为10mm的倍数，其厚度选择应根据使用环境、受力性能、跨度等条件综合确定。其厚度宜符合下列要求：（1）现浇双向板最小厚度80mm；11（2）双向板的最小高跨比h/L:简支：，连续：4550楼板为现浇双向板，根据经验板厚取120mm。第六节、基本假定一、基本假定第一：平面结构假定：该工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力14 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力。第二：由于结构体型规整，布置对称均匀，结构在水平荷载作用下不计扭转影响。第七节、荷载计算作用在框架结构上的荷载通常为恒载和活载。恒载包括结构自重、结构表面的粉灰重、土压力、预加应力等。活荷载包括楼面和屋面活荷载、风荷载、雪荷载、安装荷载等。高层建筑水平力是起控制作用的荷载，包括地震作用和风力。地震作用计算方法按《建筑结构抗震设计规范》进行，对高度不超过40m以剪切为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法。竖向荷载主要是结构自重（恒载）和使用荷载（活载）。结构自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。使用荷载（活荷载）按荷载规范取值，楼面活荷载折减系数按荷载规范取用。第八节、侧移计算及控制框架结构的侧移由梁柱杆件弯曲变形和柱的轴向变形产生的。在层数不多的框架中，柱轴向变形引起的侧移很小，可以忽略不计。在近似计算中，一般只需计算由杆件弯曲引起的变形。当一般装修标准时，框架结构在地震作用下层间位移和层高之比、顶点位移与总高之比分别为1：650，1：700。框架结构在正常使用条件下的变形验算要求各层的层间侧移值与该层的层高之比不宜超过1/550的限值。第九节、内力计算及组合一、竖向荷载下的内力计算竖向荷载下内力计算首先根据楼盖的结构平面布置，将竖向荷载传递给每榀框架。框架结构在竖向荷载下的内力计算采用分层法计算各敞口单元的内力，然后在将各敞口单元的内力进行叠加；连梁考虑塑性内力重分布而进行调幅，按两端固定进行计算。15 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）二、水平荷载下的计算利用D值法计算出框架在水平荷载作用下的层间水平力，然后将作用在每一层上的水平力按照该榀框架各柱的刚度比进行分配，算出各柱的剪力，再求出柱端的弯矩，利用节点平衡求出梁端弯矩。三、内力组合第一：荷载组合。荷载组合简化如下：（1）恒荷载+活荷载、（2）恒荷载+风荷载、（3）恒荷载+活荷载+风荷载、（4）恒荷载+地震荷载+活荷载。第二：控制截面及不利内力。框架梁柱应进行组合的层一般为顶上二层，底层，混凝土强度、截面尺寸有改变层及体系反弯点所在层。框架梁控制截面及不利内力为：支座截面，－Mmax，Vmax，跨中截面，Mmax。框架柱控制截面为每层上、下截面，每截面组合：Mmax及相应的N、V，Nmax及相应M、V，Nmin及相应M、V。第十节、基础设计在荷载作用下，建筑物的地基、基础和上部结构3部分彼此联系、相互制约。设计时应根据地质资料，综合考虑地基——基础——上部结构的相互作用与施工条件，通过经济条件比较，选取安全可靠、经济合理、技术先进和施工简便的地基基础方案。根据上部结构、工程地质、施工等因素，优先选用整体性较好的独立基础。第十一节、计算简图一般情况下，框架结构是一个空间受力体系，为方便起见，常常忽略结构纵向和横向框架之间的空间联系。忽略各构件的扭转作用，将纵向和横向框架分别按平面框架进行分析计算。由于横向框架间距相同，作用于各横向框架上的荷载相近，框架的抗侧刚度相近，因此，各榀横向框架都产生相近的内力与变形，结构设计时一般取中间有代表性的一榀横向框架进行分析即可。当框架各跨度不等时，但相差不超过10%时，可当作具有平均跨度的等跨度框架。16 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）1、计算单元取1-1号轴线横向框架计算简图如图1和2所示。图1：顶层屋面荷载传递示意图17 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）图2：标准层荷载传递示意图2、计算简图在框架的计算简图中，杆件长度用节点间的距离表示，荷载的作用位置也表示为轴线间的关系。在一般情况下，等截面柱柱轴线取截面形心位置。当同一轴线的上下柱截面尺寸不同时，则取上层柱截面形心作为轴线。框架梁的跨度L取柱轴线间的距离。计算简图中的柱高取值原则：对楼层可取层高，对底层柱，则取基础顶面至二层楼板顶面（对现浇楼板）18 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）或至二层楼板底面（对预制楼板）间的高度。在一般整体式框架的连接中，梁和柱为刚接，基础与柱也是刚接。但是当顶层为大空间，采用屋架代替顶层的框架横梁时，屋架和柱顶的连接则为铰接。故取顶层柱的行心线作为框架的轴线，梁轴线取至板顶。2—6层柱高即为层高，取3.6m，底层柱高从基础顶面至一层板顶。即h=3.6+2.0=5.6m。计算简图如下图3：图3：结构计算简图19 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）3、梁的平面布置图图4：梁布置图20 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）第三章框架计算简图及梁柱线刚度第一、框架的计算简图如图5所示，取1-2轴上的一榀框架计算。假定框架嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。底层柱高从基础顶面算至二楼，基础顶标高根据地质条件、室内外高差定为-2.00m，二层标高3.6m，底板层柱高5.6m，其余各层柱高从楼面算至上一层楼面，均为3.60m，如图22所示。第二、框架梁柱的线刚度计算：对于中框架梁取I=2I0左边框梁：734i左边跨=EI/l=3.0×10×2/12×0.24×0.6/7.2=3.6×10KN·m中跨梁：734i中跨梁=EI/l=3.0×10×2/12×0.24×0.4/2.5=3.072×10KN·m右边框梁：734i右边跨=EI/l=3.0×10×2/12×0.24×0.6/4.0=6.48×10KN·m底层柱：745i底柱=EI/l=3.0×10×1/12×0.7/5.6=1.07×10KN·m其余层柱：745i余柱=EI/l=3.0×10×1/12×0.7/3.6=1.67×10KN·m令i余柱=1.0，其余各杆件的相对线刚度为：45i¹左边跨=3.6×10/1.67×10=0.21645i¹中跨梁=3.072×10/1.67×10=0.18445i¹右边跨=6.48×10/1.67×10=0.38955i¹底柱=1.07×10/1.67×10=0.64121 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）框架梁柱的线刚度如图5所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。图5：计算简图22 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）第四章框架设计第一节、恒载标准值计算一、屋面荷载计算保护层：30mm厚细石混凝土22×0.03=0.66KN/m²防水层：三毡四油0.4KN/m²找平层：20mm厚水泥砂浆20×0.02=0.4KN/m²找坡层：30mm厚炉渣混凝土14×0.03=0.42KN/m²保温层：100mm厚矿渣水泥14.5×0.1=1.45KN/m²结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板25×0.12=3KN/m²抹灰层：20mm厚1：1：6混合砂浆17×0.02=0.34KN/m²合计：6.67KN/m²二、楼面恒载计算面层：小瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.55KN/m²结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板2×0.12=3KN/m²抹灰层：20mm厚1：1：6混合砂浆17×0.02=0.34KN/m²合计：3.89KN/m²三、走廊恒载计算面层：水磨石地面（10mm面层20mm水泥砂浆打底0.65KN/m²结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板25×0.12=0.3KN/m²抹灰层：20mm厚1：1：6混合砂浆17×0.02=0.34KN/m²合计：3.99KN/m23 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）四、厕所楼面恒载计算面层：小瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.55KN/m²防水层：20mm后素砼刚性24×0.02=0.48KN/m²找平层：30mm厚炉渣14×0.03=0.42KN/m²结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板25×0.12=3KN/m²抹灰层：20mm厚1：1：6混合砂浆17×0.02=0.34KN/m²合计：4.79KN/m²五、内墙恒载计算抹灰层：20mm厚1：1：6混合砂浆17×0.02=0.34KN/m²结构层：200mm厚砖墙18×0.2=3.60KN/m抹灰层：20mm厚1：1：6混合砂浆17×0.02=0.34KN/m²合计：4.28KN/m²六、外墙恒载计算抹灰层：20mm厚1：1：6混合砂浆17×0.02=0.34KN/m²结构层：240mm厚砖墙5.5×0.24=1.32KN/m²面层：水刷石墙面0.5KN/m²合计：2.06KN/m²七、铝合金窗恒载计算铝合金窗0.4KN/m²八、主次梁及抹灰荷载计算200×300次梁及抹灰荷载：25×（0.3-0.12）×0.2+17×（0.3-0.12）×0.02×2=1.02KN/m24 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）200×500次梁及抹灰荷载：25×（0.5-0.12）×0.2+17×（0.5-0.12）×0.02×2=2.16KN/m240×400次梁及抹灰荷载：25×（0.4-0.12）×0.24+17×（0.4-0.12）×0.02×2=1.87KN/m240×600次梁及抹灰荷载：25×（0.6-0.12）×0.24+17×（0.6-0.12）×0.02×2=3.21KN/m240×800次梁及抹灰荷载：25×（0.8-0.12）×0.24+17×（0.8-0.12）×0.02×2=4.54KN/m470×800次梁及抹灰荷载：25×（0.8-0.12）×0.47+17×（0.8-0.12）×0.02×2=8.45KN/m九、女儿墙（做法：墙高900mm，100mm混凝土压顶）：0.24×0.9×18+25×0.1×0.24+（1×2+0.24）×0.5=5.61KN/m楼梯栏杆自重：1.1×0.1=0.11KN/m走廊栏杆自重：1.1×0.2=0.22KN/m第二节、活荷载标准值计算根据《荷载规范》查得:2上人屋面：2.0kN/m楼面：走廊：2.5kN/㎡教室：2.0kN/㎡厕所：2.0kN/㎡楼梯：2.5kN/㎡25 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）m²标准层板重顶层楼板重标准层活荷顶层屋面活荷A111.7445.6778.3123.4823.48A25.0619.6833.7510.1210.12A34.0616.2027.0810.158.12A41.566.2210.413.903.12A53.0811.9820.547.706.16A64.0015.5626.6810.008.00A154.0015.5626.688.008.00A1614.0054.4693.3828.0028.00A214.0719.5027.158.148.14A229.3444.7462.3018.6818.68A231.527.2810.143.043.04表1：传力板块面积及自重第三节、竖向荷载下框架受荷总图一、1-A~1-B轴间框架梁屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或提醒荷载，为简化计算，等效为均布荷载，荷载传递示意图如图2.恒载=6.67×2.25×（1-2×0.3125²+0.3125³）=12.53KN/m活载=2.0×2.25×（1-2×0.3125²+0.3125³）=3.76KN/m楼面板传荷载：恒载=3.89×2.25×（1-2×0.3125²+0.3125³）=7.31KN/m活载=2.0×2.25×（1-2×0.3125²+0.3125³）=3.76KN/m梁（240×600）自重：3.21KN/m1-A~1-B轴间框架梁均布荷载为：26 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=3.21+12.53=15.74KN/m活载=板传荷载=3.76KN/m楼板梁：恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=3.21+7.31+4.28×3.6=23.95KN/m活载=板传荷载=3.76KN/m二、1-B~1-C轴间框架梁屋面板传荷载：恒载=6.67×1.25×5/8=5.21KN/m活载=2.5×1.25×5/8=1.96KN/m楼面板传荷载：恒载=3.99×1.25×5/8=3.12KN/m活载=2.5×1.25×5/8=1.96KN/m梁（240×400）自重：1.87KN/m1-B~1-C轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=1.87+5.21=7.08KN/m活载=板传荷载=1.96KN/m楼面板：恒载=梁自重+板传荷载=1.87+3.12=4.99KN/m活载=板传荷载=1.96KN/m三、1-C~1-D轴间框架梁屋面板传荷载：恒载=6.67×5/8×227 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）=8.34KN/m活载=2×5/8×2=2.5KN/m楼面板传荷载：恒载=3.89×5/8×2=4.86KN/m活载=2×5/8×2=2.5KN/m梁（240×400）自重：1.87KN/m1-C~1-D轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=1.87+8.34=10.21KN/m活载=板传荷载=2.5KN/m楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=1.87+4.86=6.73KN/m活载=板传荷载=2.5KN/m28 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）四、1-A轴柱纵向集中荷载图6：简化计算图（一）、顶层屋面1.恒载：（1）女儿墙（做法：墙高900mm，100mm混凝土压顶）：0.24×0.9×18+25×0.1×0.24+（1×2+0.24）×0.5=5.61KN/m（2）次梁A-B加板传荷载如图4：FA=FB=FA1+2.16×3.6=78.31+2.16×3.6=86.09KN（3）主梁Z5-Z1加板传荷载如图6：Fz5-1=[33.75×2.25+（86.09+4.54×9）×4.5+33.75×6.75]/9=92.23KN29 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）图7：简化计算图（4）主梁Z5-Z7加板传荷载如图7：Fz7-3=Fz5-3=FA1/2+3.21×3.6=78.31/2+3.21×3.6=50.71KN2.活载：（1）次梁A-B段板传荷载：FA活=FB活=FA1活=23.48KN（2）主梁Z5-Z1段板传荷载：Fz5-1活=Fz5-2活=（10.12×2.25+23.48×4.5+10.12×6.75）/9=21.86KN（3）主梁Z5-Z7段板传荷载：Fz7-3活=Fz5-3活=FA1活/2=11.74KN所以：顶层Z5柱恒载=女儿墙自重+Fz5-1+Fz5-3=5.61×(4.5+3.6)+92.23+50.71=188.38KN活载=板传活载=Fz5-1活+Fz5-3活=21.86+11.74=33.64KN（二）标准层楼面：1.恒载：（1）次梁A-B加板传荷载如图：30 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）FA=FB=FA1+2.16×3.6=45.67+2.16×3.6=55.45KN（2）主梁Z5-Z1加板传荷载如图：Fz5-1=[19.68×2.25+（55.45+4.54×9）×4.5+19.68×6.75]/9=67.84KN（3）主梁Z5-Z7加板传荷载如图5：Fz7-3=Fz5-3=FA1/2+3.21×3.6=45.67/2+3.21×3.6=34.39KN2.活载：（1）次梁A-B段板传荷载：FA活=FB活=FA1活=23.48KN（2）主梁Z5-Z1段板传荷载：Fz5-1活=（10.12×2.25+23.48×4.5+10.12×6.75）/9=21.86KN（3）主梁Z5-Z7段板传荷载：Fz7-3活=Fz5-3活=FA1活/2=11.74KN所以：标准层Z5柱恒载=墙自重+Fz5-1+Fz5-2+Fz5-3=2.06×4.5×0.8+2.06×3.6×0.6+67.84+34.39=114.10KN活载=板传活载=Fz5-1活+Fz5-3活=21.86+11.74=33.6KN五、1-B轴柱纵向集中荷载图8：简化计算图31 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）（一）、顶层屋面：1.恒载：（1）次梁B-C加板传荷载如图8：FA4¹=FA4+2.16×1.25=10.41+2.16×1.25=13.11KN（2）主梁Z7-Z2加板传荷载如图：Fz7-1=33.75+27.08+（86.09+13.11+4.54×9）/2=130.86KN（3）主梁Z7-Z9加板传荷载：Fz7-4=Fz9-3=1.87×1.25+10.41/2=7.54KN2.活载：（1）次梁B-C段板传荷载：FA4¹活=FA4活=3.12KN（2）主梁Z7-Z2段板传荷载：Fz7-1活=10.12+8.12+3.12/2+23.48/2=31.54KN（3）主梁Z5-Z7段板传荷载：Fz7-3活=Fz5-3活=FA1活/2=11.74KN所以：屋面Z7柱恒载=Fz7-1+Fz7-3+FA7-4+女儿墙=130.86+50.71+7.54+5.61×（4.5+1.25）=221.37KN活载=板传活载=Fz7-1活+Fz7-3活+FA4¹活/2=31.54+11.74+1.56=44.84KN32 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）图9：简化计算图（一）、标准层楼面：1.恒载：（1）次梁B-C加板传荷载如图：FA4¹=FA4+2.16×1.25=6.22+2.16×1.25=8.92KN（2）主梁Z7-Z2加板传荷载如图9：Fz7-1=19.68+16.2+（55.45+8.92+4.54×9）/2=88.50KN（3）主梁Z7-Z9加板传荷载：Fz7-4=Fz9-3=1.87×1.25+6.22/2=5.45KN2.活载：（1）次梁B-C段板传荷载：FA4¹活=FA4活=3.9KN33 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）（2）主梁Z7-Z2段板传荷载：Fz7-1活=10.12+10.15+3.9/2+23.48/2=33.96KN（3）主梁Z5-Z7段板传荷载：Fz7-3活=Fz5-3活=FA1活/2=11.74KN所以：标准层Z7柱恒载=Fz7-1+Fz7-3+FA7-4+墙自重=88.5+34.39+5.45+4.28×4.5×0.8+2.06×（1.25+3.6）（0.6+0.4）=153.74KN活载=板传活载=Fz7-1活+Fz7-3活+FA4¹活/2=33.96+11.74+3.9/2=49.65KN六、1-C轴柱纵向集中荷载（一）、顶层屋面：对Z9-Z3轴的计算：图11简化计算图1.恒载：（1）主梁Z9-Z3加板传荷载如图11Fz9-1=27.08+8.45×4.5+（13.11+93.38）/2=118.35KN（2）主梁Z9-Z11加板传荷载：34 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）Fz9-4=3.21×2+26.68/2=19.76KN2.活载：Fz9-1活=8.12+（3.12+28）/2=23.68KN（1）主梁Z9-Z11加板传荷载：Fz9-3活=Fz9-3活=8/2=4KN所以：屋面Z9柱恒载=Fz9-1+Fz9-3+女儿墙=118.35+7.54+19.76+5.61×（1.25+2）=163.83KN活载=板传活载=Fz9-1活+Fz9-3活+FA15¹活/2=23.68+4+1.56=29.24KN（二）、标准层楼面：图12简化计算图35 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）图13：简化计算图1.恒载：Z12,Z13（200×300）柱自重：1.8×0.3×0.2×25=2.7KN楼梯栏杆自重：F楼梯=0.1×1.1×1.65=0.18KNFz12=Fz13=2.7+14/2+10.56×2+1.02×2+0.18=33.04KN图14：简化计算图Fz14=Fz15=1.02×2+10.56×2+15.56/2+0.18=31.12KN36 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）图15：简化计算图Fz3-1=（11.98×7.05+16.2×6.75+31.12×5.1+8.92×4.5+8.45×9×4.5+16.2×2.25+33.04×1.8）/9=92.31KNFz9=11.98+16.2+31.12+8.92+8.45×9+16.2+33.04=101.2KN2.活载：Fz12活=Fz13活=0.9×2.5×2+1.65×2.5×2=12.75KNFz14活=Fz15活=10/2+1.65×2.5×2=13.25KNFz3-1活=（7.7×7.05+10.15×6.75+13.25×5.1+3.9×4.5+10.15×2.25+12.75×1.8）/9=28.19KNFz9活=7.7+10.15+13.25+3.9+10.15+12.75=29.71KN所以：标准层Z9柱恒载=Fz9-1+Fz9-3+Fz9-4+墙自重=101.2+5.45+64.16+4.28×0.8×4.5+2.06×（06+0.4）×（1.25+2）=192.91KN活载=板传活载=Fz9-1活+Fz9-3活+FA15¹活/2=29.71+12.75+13.25+7.54=63.25KN37 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）七、1-D轴柱纵向集中荷载图16：板块划分图四边形板块细分面积：标准层板m²重顶层楼板重标准层活荷顶层屋面活荷A22-11.768.4311.743.523.52A22-20.643.074.271.281.28A22-31.266.048.402.522.52A22-45.6326.9737.5511.2611.26表2：传力板块面积及自重38 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）（一）、H-G轴计算：FG墙=（20.91×1.14+8.14×3.577）/4.327=12.24KN图17：简化计算图39 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）1.屋顶层楼面（1）恒载：FG=27.15×2.411/4.327+1.87×4.327/2+5.61×4.327/2=31.31KN（2）活载：FG活=8.14×2.411/4.327=4.54KN1.标准层楼面：（1）恒载：FG=19.50×2.411/4.327+1.87×4.327/2+12.24=27.15KN（2）活载：FG活=8.14×2.411/4.327=4.54KN（二）、Z11-Z4轴计算1.顶层屋面：图18：简化计算图40 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）（1）恒载：FZ4-1=（5.61×1.774×1.774/2+31.31×1.774+11.74×3.029+93.38×4.5+8.4×5.107+37.55×5.831+4.37×8.337）/9+4.54×9/2=111.37KN（2）活载：FZ4-1活=（4.54×1.774+3.52×3.029+28×4.5+2.52×5.107+11.26×5.831+1.28×8.337）/9=25.99KN2.标准层楼面：图19：简化计算图41 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）（1）恒载：FZ4-1=（27.15×1.774+33.04×1.8+8.43×3.029+31.12×5.1+6.04×5.107+26.97×5.831+11.98×7.05+3.07×8.337）/9+10.31×9/2=111.96KNFZ11-1=27.15+33.04+8.43+31.12+6.04+26.97+11.98+3.07+10.31×9-111.96=128.63（2）活载：FZ4-1活=（4.54×1.774+12.75×1.8+3.52×3.029+13.25×5.1+2.52×5.107+11.26×5.831+7.7×7.05+1.28×8.337）/9=28.08KNFZ11-1活=4.54+12.75+3.52+13.25+2.52+11.26+7.7+1.28-28.08=28.74KN所以：标准层Z11柱恒载=128.63+64.16+2.06×（0.6+0.8）×2=198.56KN活载=28.74+13.25+12.75=54.74KN八、第五层的柱纵向荷载计算：已知：（一）第五层Z5柱：1.恒载=114.10KN2.活载=33.6KN（二）第五层Z7柱：1.恒载=153.74KN2.活载=47.65KN42 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）（三）第五层Z9柱：图20：计算简图＇FZ14=[0.11×2×3+（1.02×4+15.56+0.18）×2+10.56×2×1]/4=15.36KN＇FZ14活=10/2+1.65×2.5×2×1/4=7.06KN＇FZ15=0.11×2+10.56×2+1.02×4+15.56+0.18-15.36=25.8KN＇FZ15活=10/2+1.65×2.5×2×3/4=11.19KN＇FZ3-1=（16.2×2.25+8.92×4.5+25.8×5.1+16.2×6.75+11.98×7.05+8.45×9×4.5）/9=82.69KN＇Fz9-1=16.2+8.92+25.8+16.2+11.98+8.45+9-82.69=72.46KN＇Fz3-1活=（10.15×2.25+3.9×4.5+11.19×5.1+10.15×6.75+7.7×7.05）/9=24.47KN＇Fz9-1活=10.15+3.9+11.19+10.15+7.7-24.47=18.62KN43 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）图21计算简图1.恒载=墙自重+FZ9-1+FZ9-2+FZ9-3+FZ9-4=4.28×0.8×4.5+2.06×（0.4+0.6）×（1.25+2）+72.46+5.45+64.16=164.17KN2.活载=板传活载=Fz9-2活+Fz9-2活+Fz9-3活+FA9-4活=18.62+12.75+13.25+7.54=52.16KN（四）第五层Z11柱：＇FZ4-1=（27.15×1.774+8.43×3.029+15.36×5.1+6.04×5.107+26.97×5.831+11.98×7.05+3.07×8.337）/9+10.31×9/2=96.42KN＇FZ11-1=27.15+8.43+15.36+6.04+26.97+11.98+3.07+10.31×9-96.42=95.37KN活载：＇FZ4-1活=（4.54×1.774+3.52×3.029+7.06×5.1+2.52×5.107+11.26×5.831+7.7×7.05+1.28×8.337）/9=22.02KN＇FZ11-1活=4.54+3.52+7.06+2.52+11.26+7.7+1.28-22.02=15.86KN44 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）图22：计算简图＇1.恒载=FZ11-1+FZ11-2+FZ11-3+FZ11-4=95.37+64.16+2.06×（0.6+0.8）×2=165.30KN＇2.活载=板传活载=FZ11-1活+Fz11-2活+Fz11-3活+FA11-4活=15.86+13.25+12.75=41.86KN45 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）图23：竖向受荷总图46 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）第四节、风荷载计算为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在房屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载代替。作用在屋面梁和楼面梁节点出的集中风荷载标准值：Wk=βzμsμzωo（hi+hj）B/22式中ωo-基本风压，南宁取ωo=0.35KN/mμz–风压变化系数，此建筑地面粗糙度为B类μs–风荷载体系系数，根据建筑物体形得μs=0.7βz–风振系数，高宽比大于1.5，基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用T1=0.08n估算，大约为0.48s>0.25s，应考虑风压脉动对结构发生顺风振影响βz=1+ξνφz/μzhi–下层柱高hj–上层柱高，对于女儿墙取其高度的2倍B–迎风面高度，B=7.2m计算过程见表3.离地高2μzβzμsωo/（KN/m）hi/mhj/mWk/KN度Z/m22.71.32.0080.70.353.6217.5019.11.231.8460.70.353.63.614.4215.51.151.6230.70.353.63.611.8511.91.051.5040.70.353.63.610.038.31.01.3060.70.353.63.68.294.71.01.1110.70.354.73.68.13表3：集中风荷载标准值47 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）第五章风荷载作用下的位移验算第一节、侧移刚度D见表4和表5第二节、风荷载作用下框架侧移计算水平风荷载作用下框架梁的层间侧移可按下式计算：VjujDijV式中j——第j层的总剪力；Dij——第j层所有柱的抗侧刚度之和；uj——第j层的层间侧移；构件名D=αc×ic×i=∑ib×/2icαc=i/（2+i）2称12/h（KN/m）42×3.6×10/2×1.67×A轴柱0.097515076510=0.216442×（3.6×10+3.072×10）/2B轴柱0.1667257775×1.67×10=0.4442×（3.072×10+6.48×10）/2C轴柱0.2223343885×1.67×10=0.57242×6.48×10/2×1.67×D轴柱0.162425112510=0.388表4：横向2~6层D值的计算∑D=15076+25777+34388+25112=10035348 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）构件名D=αc×ic×i=∑ib×/icαc=i+0.5/（2+i）2称12/h（KN/m）43.6×10/1.07×A轴柱0.35814658510=0.336444（3.6×10+3.072×10）B轴柱0.428175245/1.07×10=0.623644（3.072×10+6.48×10）C轴柱0.4814197105/1.07×10=0.892746.48×10/1.07×D轴柱0.49342038510=0.6056表5：横向底层D值的计算∑D=14658+17524+19710+42038=93930风荷载作用下框架侧移计算：∑D/层次Wj/KNVj/KNΔuj/mΔuj/h（KN/m）617.5017.501003530.00021/17865514.4231.921003530.00031/12123411.8543.771003530.00041/9104310.0353.801003530.00051/718928.2962.091003530.00061/608018.1370.22939300.00071/5142u=∑Δuj=0.0036表6：风荷载作用下框架侧移计算第三节、侧移验算层间侧移最大值：1/5142<1/550(满足要求)。49 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）第六章内力计算为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：1）恒载作用；2）活荷载作用于1-A--1-B轴跨间；3）活荷载作用于1-B--1-C轴跨间；4）活荷载作用于1-C--1-D轴跨间；5）风荷载作用（从左向右或从右向左）；对于1）、2）、3）4）种情况，框架在竖向荷载作用下，采用迭代法进行计算，对于第5）种情况，框架在水平荷载作用下，采用D值法进行计算。在内力分析前，还应计算节点各杆的弯矩分配系数以及在竖向荷载作用下各杆端的固端弯矩。第一节、恒荷载标准值作用下的内力计算由前述的刚度比可根据下式求得节点各杆端的弯矩分配系数，如图26所示。1iikik2iik(i)1各杆梁端均满足ik。2均布恒载和集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩：12Mql，MFe，MMM均布0集中荷载梁固端1212根据上述公式计算梁的固端弯矩如图26所示；将杆端弯矩及节点不平衡弯矩填入图26中的节点方框后，进行迭代计算，直至杆端弯矩趋于稳定，最后按下式求得各杆端弯矩，如图27所示。gMMM(MM)ikikikikki式中：M–杆端最后弯矩；ikgM–各杆端固端弯矩；ikM–迭代所得的杆端近端转角弯矩；ik50 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）M–迭代所得的杆端远端转角弯矩。ki以上计算中，当已知框架M图求V图以及知道V图后求N图，采用结构力学脱离体的方法。如已知杆件两端的弯矩如图28。求其剪力：VV(MM)/llk0lkijkjik0VV(MM)/lrk0rkijkjik0式中：V,V–简支梁支座两端和右端的剪力标准值，当梁上无荷载作0lk0rk用时，VV0，剪力以使所取隔离体产生顺时针转动为正；0lk0rkM,M–梁梁端弯矩标准值，以绕杆端顺时针为正，反正为负。ijkjik已知某节点上柱传来的轴力N和左、右传来的剪力V、V，其下柱的轴ulr力如图30所示。NNVVlulr式中，N,N以压力为正，拉力为负。luV及N的计算简图恒荷载标准值作用下的弯矩图、剪力图、轴力图见图。51 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）恒载作用下框架轴力计算：单柱重力：底层柱，高5.6米：700×700柱：QZ=25×0.7×0.7×5.6+17×[(0.7+0.1)×4]×0.02×5.6=74.69KN其他层柱，高3.6米：700×700柱：QZ=25×0.7×0.7×3.6+17×[(0.7+0.1)×4]×0.02×3.6=48.02KN现在计算1-A轴力（受拉为正，受压为负）：六层：N1-A-6上=-V6-FZ5顶=-43.37-188.38=-231.75KNN1-A-6下=N1-A-6上-QZ=-231.75-48.02=-279.77KN五层：N1-A-5上=N1-A-6下-V5-FZ5=-279.77-49.76-114.10=-443.63KNN1-A-5下=N1-A-5上-QZ=-443.63-48.02=-491.65KN四层：N1-A-4上=N1-A-5下-V4-FZ5=-491.65-49.55-114.10=-655.30KNN1-A-4下=N1-A-4上-QZ=-655.30-48.02=703.32KN三层：N1-A-3上=N1-A-4下-V3-FZ5=-703.32-49.28-114.10=-866.70KNN1-A-3下=N1-A-3上-QZ=-866.70-48.02=-914.72KN二层：N1-A-2上=N1-A-3下-V2-FZ5=-914.72-49.39-114.10=-1078.21KNN1-A-2下=N1-A-2上-QZ=-1078.21-48.02=-1126.23KN一层：N1-A-1上=N1-A-2下-V1-FZ5=-1126.23-48.83-114.10=-1289.16KNN1-A-1下=N1-A-1上-QZ=-1289.16-74.69=-1363.85KN同理可计算1-B、1-C、1-D轴一到六层的轴力入下图。恒荷载标准值作用下的弯矩图、剪力图、轴力图分别如图所示。52 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）恒载作用下的叠加计算(单位：KN/m) 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）恒荷载作用下最后杆端弯矩(单位：KN/m)54 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）恒荷载作用下的M图（单位KN·m） 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）恒荷载作用下的V图（单位KN）56 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）恒载作用下的N图（单位：KN）57 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）第二节、活荷载标准值作用下的内力计算活荷载的最不利布置取满布活荷载法，其内力计算方法用迭代法，迭代具体过程略。活荷载作用下的弯矩图、剪力图、轴力图见图。活荷载作用下的M图（单位KN·m）58 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）活荷载作用下的V图（单位KN）59 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）活荷载作用下的N图（单位KN）60 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）第三节、风荷载标准值作用下的内力计算框架在风荷载作用下的内力用D值法（改进的反弯点法）进行计算。其步骤为：（1）求各柱反弯点处的剪力值；（2）求各柱反弯点高度；（3）求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；（4）求各柱的轴力和梁剪力；Dim第i层第m柱所分配的剪力为：VimVi，ViWi，∑Wi见表3集中风D荷载标准值。框架柱反弯点位置，y=y0+y1+y2+y3,计算结果如下表所示。1-A轴框架反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m63.60.220.020000.020.0753.60.220.210000.210.7643.60.220.310000.311.1233.60.220.40000.401.4423.60.220.5900-0.0890.501.8015.60.340.830000.834.651-B轴框架反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m63.60.400.200000.200.7253.60.400.300000.301.0843.60.400.350000.351.2633.60.400.450000.451.6223.60.400.5000-0.050.451.6215.60.620.700-0.04500.663.6761 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）1-D轴框架反弯点位置层i号h/my0y1y2y3yyh/m63.62.080.400000.401.4453.62.080.450000.451.6243.62.080.450000.451.6233.62.080.500000.501.8023.62.080.5000-0.050.451.6215.62.080.550-0.04500.511.801-C轴框架反弯点位置层号h/miy0y1y2y3yyh/m63.60.570.250000.250.953.60.570.350000.351.2643.60.570.400000.401.4433.60.570.450000.451.6223.60.570.5000-0.090.501.8015.60.890.700-0.04500.653.6462 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，计算过程如下面所示。Mc上=Vim（1-y）×hMc下=Vim×y×h左ib中柱处的梁：Mb左j=左右（Mc下j+1+Mc上j）iibb右ibMb右j=左右（Mc下j+1+Mc上j）iibb边柱处的梁：Mb总j=Mb左j+Mb右j风荷载作用下1-A轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算层ViΣDDimDimVimyhMc上Mc下Mb总号/kN/kN·m/kN·mD/kN/m/(KN·m)/(KN·m)/(KN·m)617.50100353150760.1502.630.079.290.189.27531.92100353150760.1504.790.7613.603.6913.81443.77100353150760.1506.571.1216.297.3619.95353.80100353150760.1508.071.4417.3411.6224.84262.09100353150760.1509.311.8016.7616.7628.44170.2293930146580.15610.954.6510.4050.9229.4863 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）风荷载作用下1-B轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算层ViΣDDimDVimyhMc上Mc下Mb左Mb右imD/(KN·m/(KN·m/(KN·m/(KN·m号/kN/kN·m/kN·m/kN/m))))17.5100350.7603257770.2574.50212.963.247.016.0031.9100351.0523257770.2578.2820.668.8612.9211.0143.71003511.21.2473257770.2575626.3314.1719.0116.1953.81003513.81.6303257770.2573227.3922.4022.4619.1062.01003515.91.6293257770.2576231.6025.8629.1924.8770.213.13.61293930175240.1873725.3448.1930.6626.1064 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）风荷载作用下1-C轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算层ViΣDDimDimVimyhMc上Mc下Mb左Mb右D/(KN·m/(KN·m/(KN·m/(KN·m号/kN/kN·m/kN·m/kN/m))))17.5100350.9603343880.3436.00016.205.409.646.2331.91003510.91.2523343880.3435625.6213.8018.4611.5443.71003515.01.4473343880.3431432.4321.6129.0718.1553.81003518.41.6303343880.3435236.5329.8938.3523.9662.01003521.31.8293343880.3430038.3438.3446.0728.7670.214.73.61293930197100.3435428.9153.6956.6435.37风荷载作用下1-D轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算层ViΣDDimDimVimyhMc上Mc下Mb总D号/kN/kN·m/kN·m/kN/m/(KN·m)/(KN·m)/(KN·m)617.50100353251120.2504.381.449.466.319.46531.92100353251120.2507.981.6615.8012.9322.39443.77100353251120.25010.941.6221.6617.7233.52353.80100353251120.25013.451.8024.2124.2145.85262.09100353251120.25015.521.6225.4025.4049.61170.2293930939300.44831.461.8056.6356.6387.165 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）框架柱节点弯矩分配如下图所示：当柱端和梁端弯矩求出后，框架梁端剪力根据杆件的平衡方程可求出。各梁端的剪力如下表所示。当梁两端弯矩求出后，框架柱轴力根据节点的平衡方程求出。框架柱节点轴力和梁端剪力计算简图如下所示：框架柱轴力与梁端剪力的计算结果见下表：梁端剪力/KN柱轴力/KN层1-A~1-1-B~1-1-C~1B跨C跨-D跨1-A轴1-B轴1-C轴1-D轴号VbABVbBCVbCDNcAVbAB-VbBCNcBVbBC-VbCDNcCNcD63.357.672.79-3.35-4.32-4.324.884.882.7955.4913.274.89-8.84-7.78-12.108.3813.267.6848.0119.177.15-16.85-11.16-23.2612.0225.2814.8339.7223.849.14-26.57-14.12-37.3814.7039.9723.9766 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）211.8429.1910.92-38.41-17.35-54.7218.2658.2434.89112.3630.5811.25-50.77-18.22-72.9419.3377.5746.14第七章抗震设计本建筑的抗震设防类别为乙类，抗震设防烈度为7度。Ⅱ类场地土，设计地震分组为第一组。第一节水平地震作用计算：该建筑的高度为21.6m<40m，以剪切变形为主，且质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。（1）重力荷载代表值计算据《建筑抗震设计规范》得：屋面处重力荷载代表值=结构构配件自重标准值+0.5×雪荷载标准值楼面处重力荷载代表值=结构构配件自重标准值+0.5×楼面活荷载标准值根据结构力学中力的叠加原理：重力荷载代表值作用下的内力=结构和构配件自重标准值作用下的内力+0.5×楼面活荷载标准值（屋面处活荷载取雪荷载）作用下的内力其中结构和构配件自重标准值作用下的内力=恒荷载标准值作用下的内力；对于（0.5×活荷载标准值）作用下的内力计算。方法同恒荷载作用下的内力计算方法。2注：本地区无雪荷载，故屋面活荷载取0kN/m。1）屋面处的重力荷载标准值计算：女儿墙重力荷载代表值的计算G女儿墙=g女儿墙×l=5.61×(9+7.2+2.5+4)=127.35KN屋面板结构层及构造层自重标准值：G屋面板=6.67×62.84=419.14KNG梁=13.21×(4+7.2)+2.16×(7.2+2.5)+4.54×(4.5+4.5+4.5)+8.45×4.5+1.87×2.5=160.89KNG柱=[25×0.7×0.7×（3.6-0.12）×4=85.26KNG墙=[2.06×4.5(3.6-0.8)+2.06×(7.2+4)×(3.6-0.6)+4.28×(7.2+2.5)67 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）×(3.6-0.5)+2.06×2.5×(3.6-0.4)+4.28×11.5×(3.6-0.8)]/2=201.07KN屋面雪荷载为0KNG顶层=G女儿墙+G屋面板+G梁+G柱+G墙=127.35+419.14+160.89+201.07+85.26=993.71KN2）其余各层楼面处重力荷载标准值计算G墙=2.06×4.5(3.6-0.8)+2.06×(7.2+4)×(3.6-0.6)+4.28×(7.2+2.5)×(3.6-0.5)+2.06×2.5×(3.6-0.4)+4.28×11.5×(3.6-0.8)=401.07KNG楼面板=45.95×3.89+20.85×3.99=261.95KNG梁=13.21×(4+7.2)+2.16×(7.2+2.5)+4.54×(4.5+4.5+4.5)+8.45×4.5+1.87×2.5=160.89KNG柱=25×0.7×0.7×（3.6-0.12）×4=170.52KNG标准层=G墙+G楼面板+G梁+G柱=401.07+261.95+160.89+170.52=994.43KN3）底层楼面处重力荷载标准值计算G楼面板=45.95×3.89+20.85×3.99=261.95KNG梁=13.21×(4+7.2)+2.16×(7.2+2.5)+4.54×(4.5+4.5+4.5)+8.45×4.5+1.87×2.5=160.89KNG墙=401.07×(3.6/2+5.6/2-0.12)/(3.6-0.12)=516.32KNG柱=170.52×(5.6/2+3.6/2)/3.6=217.89KNG底层=G墙+G楼面板+G梁+G柱=261.95+160.89+516.32+217.89=1157.05KN4)屋面雪荷载标准值计算：Q雪=05)楼面活荷载标准值计算：Q楼面=q教室×S教室+q走廊×S走廊=2×45.95+2.5×20.85=144.05KN6）总重力荷载代表值的计算：屋面处：Gwm=993.71+0=993.71KN楼面处：Glm=994.43+0.5×144.05=1066.46KN底层楼面处：Gdl=1157.05+0.5×144.05=1229.08KN计算见图如下图：68 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）（2）框架柱抗侧刚度D和结构基本自振周期计算1）横向D值见风荷载计算的表62）结构的基本自振周期计算用假想定点位移μT计算机构基本自振周期结构顶点的假想位移按下式计算：nVGj=Gjj1Δμj=VGj/ΣDijnμT=Δμjj1式中Gj—集中在j层楼面处的重力荷载代表值；69 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）VGj—把集中在各层楼面处的重力荷载代表值视为水平荷载而得的第j层的层间剪力；ΣDij—第j层所有柱的抗侧力刚度之和；Δμj—第j层的层间侧移。列表计算假想顶点位移：层次Gj/kNVGj/kNΣDij/(kN/m)Δμj/mμT/m6993.71993.711003530.0100.22451066.462060.171003530.0200.21441066.463126.631003530.0310.19431066.464193.091003530.0420.16321066.465259.551003530.0520.12111229.086488.63939300.0690.069框架结构基本自振周期考虑非结构墙影响折减系数ψT=0.6,∴T1=1.7ψTμT=1.7×0.6×0.224=0.483s3）多遇水平地震作用计算：该工程所在地区抗震设防烈度为7度，场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，查《建筑抗震设计规范》得：αmax=0.08Tg=0.35sGeq=0.85GE=0.85×6488.63=5515.3kNTg=0.35s21.45KN满足要求。二、柱正截面筋计算：柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。现在选取一层1-B柱进行配筋计算。根据框架柱内力组合，在对柱进行“强柱弱梁”调整后，选出最不利的内力，进行配筋计算时选取：Nb=α1fcbh0ξb=14.3×700×655×0.5=3278.3KN从1层1-B柱内力组合表可知N>Nb，为小偏压，选用M大，N大的组合，最不利组合为：①M=54.95KN·mN=2644.33KN；②M=81.59KN·mN=2504.68KN。 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）（1）第一组内力组合：M=54.95KN·m，N=2644.33KN弯矩中由风荷载作用产生的弯矩>75%Mmax，柱的计算长度l0取下列二式中的较小值：l0=[1+0.15(ψu+ψl)]Hl0=（2+0.2ψmin)H式中：ψu,ψl–柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值；ψmin–比值ψu,ψl中的较小值；H–柱的高度在这里ψu=（0.641+1）/（0.216+0.184）=4.10；ψl=0；ψmin=0。l0=[1+0.15(4.10+0)]×5.6=9.04ml0=（2+0.2×0)×5.6=11.2m所以l0=9.04m。22C30，fc=14.3N/mm，ft=1.43N/mm，22钢筋采用HRB400，fy=360N/mm；箍筋采用HRB350，fy=300N/mmb×h=700mm×700mm，a=a´=45，ho=700-45=655mmα1=1.0；β1=0.8eo=M/N=54.95/2644.33=0.0208m=20.8mmea=取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30两者较大值，700/30=23.3mm取ea=23.3mm.所以：ei=ea+eo=23.3+20.8=44.1mm0.5fA0.5×14.3×700*700cζ1===1.32N2644.33×10×10×10长细比：lo/h=9040/700=12.9<15,所以ζ2=1.0.1l10故η=1+（）²ζ1ζ2=1+×（9040/700）²×1.321400e/hh1400×44.1/655i0×1.0=3.34e=ηei+h/2-a=3.34×44.1+700/2-45=452.30mmNξb1fcbhoξ=+ξb=0.731>ξb2Ne0.43αfbh1cofbh1c0(β-ξ)(hα)1b0s81 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）2As=As＇=[Ne-α1fcbhoξ(1-0.5ξ)]/fy＇(h0-αs＇)=[2644.33×1000×452.30-1.0×14.3×700×655×655×0.731×(1-0.5×0.731)]/360×(655-45)=-3852.86<0按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率pmin=0.5%。2As.min=A＇smin=0.5%×700×700/2=1225mm2每侧实配2Ф28（As.min=A＇smin=1232mm）（2）第二组内力组合：M=81.59KN·m，N=2504.68KN弯矩中由风荷载作用产生的弯矩>75%Mmax，所以同理，l0=9.04m。e0=M/N=81.59/2504.68=0.032m=32mmea=取20mm和偏心矩方向截面尺寸的1/30两者较大值，700/30=23.3mm取ea=23.3mm.所以：ei=ea+eo=23.3+32=55.3mm0.5fA0.5×14.3×700*700cζ1===1.40N2504.68×10×10×10长细比：lo/h=9040/700=12.9<15,所以ζ2=1.0.1l10故η=1+（）²ζ1ζ2=1+×（9040/700）²×1.4×1400e/hh1400×55.3/655i01.0=2.98e=ηei+h/2-a=2.98×55.3+700/2-45=469.79mm采用对称配筋Nξb1fcbhoξ=+ξb=0.704>ξb2Ne0.43αfbh1cofbh1c0(β-ξ)(hα)1b0s2As=As＇=[Ne-α1fcbhoξ(1-0.5ξ)]/fy＇(h0-αs＇)=[2504.68×1000×469.79-1.0×14.3×700×655×655×0.704×(1-0.5×0.704)]/360×(655-45)=-3563.12<0按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB400，最小总配筋率pmin=0.5%。2As.min=A＇smin=0.5%×700×700/2=1225mm2每侧实配2Ф28（As.min=A＇smin=1232mm）三、斜截面受剪承载力计算：82 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）1层1-B柱最不利内力组合：N=1976.8KN，M=54.13KN·m，V=21.45KN4.6因为剪跨比λ=Hn/2h0==3.5>3,所以λ=32×0.655因为0.3fcA=0.3×14.3×700×700=2102.1KN>N=1976.8KN所以取N=1976.8KN。1.75(Vfbh0.07N)A1t0sv=sfyvh031.751.437006553(39.26100.071976.810)4=300655=-2.05<0所以按构造配筋，取复式箍4Ф10@2583 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）第十章柱下独立基础设计与配筋计算从JCCAD中得基本组合时的柱荷载为：M205kNmN2068kN⑴、设基础埋深为0.9m，地基承载力特征值200kPa。修正后的地基持力层承载力特征值为：ff(b3)(d0.5)aakbdm2001.620(0.90.5)212.8kPa按轴心受压初估基底面积：2AF/(fdh)20680.74/(212.8201.45)11.25m1kaGww2取A1.3A1.211.2513.5m1令基底长宽比=1.5，得bA/1.513.5/1.53m，22取bl34.613.8m13.5m。初估基础高度：三级抗震等级，纵向受力钢筋的最小锚固长度，l1.05l1.05fd/f1.050.1436020/1.27833mmaEayt初步取基础高度为850mm，下阶h450mm，上阶h400mm。12⑵、采用C25混凝土，HRB335级钢筋，查得22f1.10N/mm，f300N/mm，垫层采用C10混凝土。ty计算基底净反力设计值F2068p150kPajbl3.04.6净偏心距eM/F205/20680.099m0基底最大和最小净反力设计值pjmaxF6e0206860.099171.21kPa(1)(1)pjminlbl34.63.0128.50kPa⑶、基础高度验算取h800mm，则0b2h0.720.82.3mb2.6mc0 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）因偏心受压，柱边截面lacbbc2p(h)b(h)jmax0022224.60.730.72=171.21(0.8)3(0.8)569.70kN22220.7f(bh)h0.70.9961100(0.70.8)0.8hptc00920.3kN569.70kN，满足。变阶处截面b2h1.520.82.4mb3m101冲切力ll1bb12p(h)b(h)jmax220122014.62.331.52171.21(0.8)3(0.8)179.34kN2222抗冲切力0.7f(bh)h0.70.9961100(1.30.4)0.4hpt10101521.5kN179.34kN，满足。⑷、配筋计算计算基础长边方向的弯矩设计值，取ⅠⅠ截面：lacpp(pp)jⅠjminjmaxjmin2l4.60.7171.21(171.21128.50)196.30kPa24.612M（pp）(2bb)(pp)b(la)ⅠjmaxjⅠcjmaxjⅠc4812(171.92196.30)(230.7)(171.21196.30)3(4.60.7)48757.90kNm6MⅠ757.9102A3505mmsⅠ0.9fh0.9300800y0ⅢⅢ截面：85 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）4.61.5p171.21(171.21128.50)195.63kPajⅢ24.612M（pp）(2bb)(pp)b(ll)ⅠjmaxjⅢ1jmaxjⅢ14812(171.21195.63)(231.5)(171.21195.63)2.6(4.62.3)48255.80kNm6MⅢ255.8102A2368mmsⅢ0.9fh0.9300400y01比较A和A，应按A配筋，现于2.6m宽度范围内配1716，sⅠsⅢsⅠ2A3505mm。s计算基础短边方向的弯矩，取Ⅱ-Ⅱ截面。前已算的p196.30kPa，j12按式：Mp（bb）(2la)Ⅱjcc2412196.30(30.7)(24.60.7)428.35kNm246MⅡ428.35102A2013mmsⅡ0.9fh0.9300(80012)y0Ⅳ-Ⅳ截面12Mp（bb）(2ll)Ⅳj112412196.3(31.5)(24.62.3)211.64kNm246MⅣ211.64102A1199mmsⅣ0.9fh0.9300(80012)y0122按构造配筋，选2112,A2375mm2013mm。s86 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）基础尺寸及配筋图87 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）附图88 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）89 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）90 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）91 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）92 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）93 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）94 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）95 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）96 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）97 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）98 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）99 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）100 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）101 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）102 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）设计心得本次设计任务是某学校六层教学楼结构与施工设计（一）的设计，在设计中，进行了教学楼结构与施工设计。毕业设计从开题报告开始，经历了结构与施工设计。，经过结构设计则收获颇丰，在写开题报告的过程中，在指导老师的带领下，阅读大量的参考文献和中外文资料以及综合所学知识，我复习了《结构力学》、《混凝土结构设计原理》、《高层建筑结构设计》、《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范，在手算部分使我又重新学习梳理了一遍框架结构的设计过程，在以后的工作中可以思路更清晰，目标更明确。进行电算的过程虽然困难重重，但终究学会并可以熟练使用了当前进行结构设计必备的计算软件PKPM，这也是今后的工作中不可缺少的。经过施工设计时，我进行施工方案的确定和施工段的划分，使得相应的工作队有节奏、连续、均衡的进行流水施工，并且对该工程进行列项，然后算其全部的工程量，进行计价，施工进度计划的编排、施工平面图的布置以及主要的技术性措施。掌握了三维算量这个土木常用的软件以上就是我在这次毕业设计过程中的主要工作，归结起来有以下几点收获：可以综合应用所学基础课、专业基础课及专业课知识和相关技能，熟悉了相关设计规范、手册、标准图以及工程实践中常用的方法，解决了具体的土木工程设计问题，提高了工程应用的综合能力和创新能力。通过本次设计，使我能结合所学的结构、材料、制图、力学等各方面的知识，充分掌握工程设计的原理，切实把理论知识与工程实践相结合，同时还锻炼我制图、电算软件实际操作能力，使我操作能力有了大幅度的提高，这不仅是大学四年专业知识的综合，也为以后更好的、独立的从事土木这个行业打下基础。103 广西大学土木建筑工程学院本科毕业设计（论文）致谢在这毕业设计将近完成之际，心里收获的不只是专业知识还有做为一个工程师要有实践能力，其中有艰辛更有收获。在毕业设计过程中我更多的体会到的是老师们严谨的治学态度和对工作认真负责的态度。在此要感谢给我指导帮助的各位老师及同学们！本次设计感谢院领导的关心和支持，感谢老师和所有土木工程专业的老师们，是他们给我教诲和帮助，为我提供大量资料供我参考，帮助我解决了许多难题，使我能在这么短的时间内把所学过的专业知识能够综合运用,从而能顺利完成设计任务。感谢本组同学的帮助，我们充分发挥了团队精神，相互之间能及时采集到资料、获取新的信息；感谢其他组的同学，在我计算和输入数据到电脑时帮助我解决很多困难，使我的论文和设计能顺利做好再次我要感谢我的指导老师郑宏宇老师和马少坤老师，因为是他们教会了我们很多有关设计的步骤和方法；以及在工程实际设计中常遇问题；并及时地把设计当中出现的各种问题给我们作了细致、全面的讲解和处理。他们严谨求实的治学态度，高度的敬业精神，兢兢业业、孜孜以求的工作作风对我产生重要影响。他们渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。同时，在这次毕业设计过程中我学到了许多了关于框架设计、结构抗震、独立基础等方面的知识。同时感谢大学四年中为我们授课的各位老师，正是由于他们的教育、授课、解疑，让我学到了很多新知识，而且也学会了如何求知治学、如何为人处事，将使我终身收益。光阴飞逝，转眼间毕业已经到了尾声，最后，要感谢在一起做设计的同组同学们，谢谢你们帮助与陪伴。回顾我的的大学生活，校园里留下我太多难忘的回忆，每个角落都有我的足迹，有欢笑有迷茫有太多的温馨的故事。谢谢各位老师各位同学！谢谢你们！104'