毕业设计计算书-某服装厂房施工设计

'某服装厂房施工设计目录摘要Ⅰ绪论工程概况1第一章结构布置21.1框架结构布置及计算简图21.1.1梁柱尺寸21.1.2柱截面尺寸21.2计算简图(取轴线⑥处)21.2.1框架结构计算简图3第二章荷载计算42.1恒荷载计算(上人屋面)42.1.1屋面恒荷载标准值42.2活荷载计算62.2.1屋面和楼面活荷载标准值6第三章地震作用内力计算73.1重力荷载代表值计算73.1.1第一至三层73.1.2第四层73.2水平地震作用计算73.2.1各层D值汇总（D单位：104kN/m）73.3顶点位移计算（将重力荷载代表值Gi作为水平荷载）73.4基本自振周期856 3.5基本自振周期水平地震影响系数83.6结构底部剪力标准值83.7结构总的水平地震作用标准值FEk83.8各质点横向水平地震作用按下式计算83.9多遇地震下弹性层间位移93.9.1计算过程见下表9第四章一榀框架内力计算104.1地震作用的计算104.2地震作用下的内力力图114.2恒荷载作用下内力计算124.2.1计算简图13第五章内力组合315.1梁的内力组合315.2柱的组合32第六章截面设计366.1梁截面设计366.1.1正截面受弯承载力计算366.2梁斜截面受剪承载力计算376.3柱钢筋的计算376.4柱的正截面承载力计算386.5柱斜截面受剪承载力计算40第七章板的配筋计算4256 7.1荷载42第八章楼梯设计458.1梯段板设计458.2平台梁设计478.2.1荷载计算47第九章基础设计499.1基础梁设计499.1.1B柱基础499.2内力计算499.2.1框架柱传来轴心力499.3基础底板的计算529.3.1基础验算53结束语54致谢55参考文献5656 摘要本工程是某服装厂房。为多层钢筋混凝土框架结构。共四层，底层层高5.5米，其他层层高均为4.5.米。建筑物总高度为19米。本设计书包括如下部分：工程概况；荷载计算；框架结构的受力分析、计算和设计；楼板设计楼梯设计；桩基础设计。本设计最终完成八张施工图。［关键词］钢筋混凝土，框架，结构设计56 TheDesignofaMulti-layerReinforcedConcreteFrame[Abstract]Thisisabuildingofafactory.Itisamulti-layerreinforcedconcreteframe.Ithasfourstories,theheightofthefirststoreyis5.5meters,andtheheightofotherstoriesareall4.5meters.Theheightofthewholebuildingis19meters.Thispaperincludesthefollowingparts:1.Thesurveyoftheprogram.2.Thedesignofthefloorslab.3.Thecalculationoftheload.4.Themechanicalanalysis，calculationanddesignoftheframe.5.Thedesignofthestaircase.6.Thedesignofthepilebase.Thereare8structuredrawingsbesidesthispaper.[Keywords]reinforcedconcrete,frame,thedesignofthestructure56 绪论工程概况本工程为南京某服装厂厂房综合楼（方案I）。工程为四层现浇钢筋混凝土框架结构。屋面板顶面标高为18m。工程所在地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类。屋面做法：100mm钢筋混凝土现浇板，10mm混合砂浆抹底，高聚物改性沥青卷材防水屋面楼面做法：100mm钢筋混凝土现浇板，10mm混合砂浆抹底，水磨石面层。墙身做法：由普通砖砌筑而成，普通砖自重18kN/m3，厚度200mm。门窗做法：门为钢门，自重0.45kN/m2，窗为钢窗玻璃窗，自重0.45kN/m2。雪荷载标准值0.65kN/m2。活荷载：不上人屋面均布活荷载标准值0.5kN/m2，楼面活荷载标准值4.0kN/m2。本设计计算书包括楼板、框架主体结构、楼梯、基础等部分的计算和设计。56 第一章结构布置1.1框架结构布置及计算简图1.1.1梁柱尺寸主梁h=(1/14~1/10)lh=493~690mm，取650mmb=(1/2~1/3.5)b=186~325mm，取250mm次梁h=(1/14~1/10)lh=429~600mm，取500mmb=(1/2~1/3.5)h=143~250mm,取200mm1.1.2柱截面尺寸本工程为现浇钢筋混凝土结构，7度设防，高度<30m，抗震等级为二级，取底层柱估算柱尺寸，根据经验荷载为14kN/m2：N=1.2×6×6.9×14×4=2782.08kN由轴压比限值得Ac≥N／unfc==275041mm2为安全起见，取底层柱截面尺寸为550mm×550mm，其他层为550mm×550mm1.2计算简图(取轴线⑥处)初步设计基础顶面离室外地面450mm，则底层层高为4.5+1=5.5m56 1.2.1框架结构计算简图梁柱线刚度(其中E=3.0×104N/mm2)AB跨梁i=2E××0.25×0.653/6.9=1.66×10-3E上部各层柱i=E××0.554/4.5=1.69×10-3E底层柱i=E××0.554/5.5=1.39×10-3E56 第二章荷载计算2.1恒荷载计算(上人屋面)2.1.1屋面恒荷载标准值屋面及楼面永久荷载标准值屋面（上人）：40厚C20细石混凝土0.04×25=1.0kN/m24厚高聚物改性沥青卷材防水层0.4kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/m250厚聚苯乙烯泡沫塑料板保温层0.05×0.5=0.025kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4kN/m2100厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5kN/m220厚板底抹灰0.02×17=0.34kN/m2合计5.065kN/m21—4层楼面30厚水磨石地面0.65kN/m240厚C20细石混凝土垫层0.04×25=1.0kN/m2100厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5kN/m220厚板底抹灰0.02×17=0.34kN/m220厚1:3水泥砂浆找平层200.2=0.4合计4.89kN/m2梁自重主梁：b×h=250×650mm自重25×0.25×0.65=4.0625kN/m梁侧粉刷0.02×（0.65－0.1）×2×17=0.374kN/m合计4.44kN/m次梁：b×h=200×500mm自重25×0.2×0.5=2.50kN/m梁侧粉刷0.02×（0.5－0.1）×2×17=0.272kN/m合计2.77kN/m56 柱自重：b×h=550×550mm自重25×0.55×0.55=7.56kN/m柱侧粉刷0.02×0.55×4.5×17=0.84kN/m合计8.40kN/m墙自重外墙0.12+15×0.19+17×0.02+20×0.017=3.65kN/m2内墙15×0.19+17×0.02×2=3.53kN/m2第一层①外墙：横墙，墙厚为190㎜，计算长度为6.35m,计算高度为4500-550=3950mm,计算面积为：6.35×3.95×4-1.5×3×2=88.93m2纵墙，计算长度为5.45m，计算高度为4500-550=3950mm计算面积为：5.45×3.95×14-2×2.4×11-1×2.4×11-1×2.4×2-4×3=205.385m2外墙的计算总面积：88.93+205.385=294.32m2②内墙：横墙，墙厚为190㎜，计算长度为6.35m,计算高度为4500-550=3950mm，计算面积：6.35×3.95×4-（2.2-0.3-0.08）×3.95×2+（5.25+0.08）×（4.5-0.1）+（4.5-0.1）×3.35=124.12m2纵墙，计算长度为5.81m,计算高度为4400mm计算面积为(5.81-1)×4.4+(3-0.19-1.0)×4.4+(5.81-1.0×2)×4.1=62.484m2内墙的计算总面积：124.12+62.48=186.6m2第一层墙重：294.32×3.65+186.6×3.53=1732.96KN第二至第四层①外墙：横墙，墙厚为190㎜，计算长度为6.35m,计算高度为4500-550=3950mm,计算面积为：6.35×3.95×4-1.5×2.2×2=95.93m2纵墙，计算长度为5.45m，计算高度为4500-550=3950mm计算面积为：5.45×3.95×14-2×2.4×11-1×2.4×4=238.985m256 外墙的计算总面积：95.93+238.985=334.92m2②内墙：横墙，墙厚为190㎜，计算长度为6.35m,计算高度为4500-550=3950mm，计算面积为：6.35×3.95×4-（2.2-0.3-0.08）×3.95-（2.2-0.3-0.08）×3.95+6.35×（4.5-0.1）×2-（2.0-0.19）×（4.5-0.1）-1.0×(4.5-0.1)+3.35×(4.5-0.1)=144.976m2纵墙，计算长度为5.81m,计算高度为4400mm计算面积为:5.81×4.4×2-1.0×4.4×5+5.81×(4.5-0.55)×2-1.0×(4.5-0.55)×2+(3.0-0.19)×4.4×2=91.855m2内墙的计算总面积：144.976+91.855=236.83m2第二至第四层墙总重：334.92×3.65+236.83×3.53=2058.468kN窗户的计算第一层窗重【（2.0×2.4）×11+（1.0×2.4×3）】×0.45=27kN第二至第四层窗重【（2.0×2.4）×11+（1.0×2.4×6）】×0.45=30.24kN门的计算第一层门重（4.0×3.0）×0.45+【（1.0×2.2）×4+（1.5×3.0×2）】×0.2=8.96kN第二至第四层门重1.0×2.2×5×0.2=2.2kN女儿墙自重1.0×（36×2+13.8）×3.65=315.36kN局部凸出屋顶构件：梁：3.281×5.45×3+1.838×5.75×4+3.281×6.35×4=179.256kN柱:9.9×3.2×6=190.08kN墙：3.65×【（3.2-0.65）×6.35×4-1.0×2.4×2-1.0×2.2】+3.53×【（3.2-0.1）×5.45×3-1.0×2.2×3】=376.20kN门：1.0×2.2×3×0.2=1.32kN窗：1.0×2.4×2×0.45=2.16kN板：13.8×6×25×0.1=207kN总重量956.016kN2.2活荷载计算2.2.1屋面和楼面活荷载标准值由规范查得不上人屋面0.5kN/m2楼面（工业厂房）4.0kN/m256 雪荷载标准值0.65kN/m2第三章地震作用内力计算3.1重力荷载代表值计算3.1.1第一至三层面积：13,8×42-2,81×3.45=570.20m2恒载：570.20×4.89=2788.278kN活载:570.20×2.0=1140.4kNG1=G恒+0.5G活=1136.664+1098.108+1732.960+27+8.96+0.5×(2788.278+1140.4)=5968.03kNG2=G3=G恒+0.5G活=1136.664+898.452+2058.468+30.24+2.2+0.5×(2788.278+1140.4)=5957.363kN3.1.2第四层面积：13,8×42-2,81×3.45=570.20m2恒载：570.20×5.065=2888.063kN活载:570.20×2.0=1140.4kN雪载：570.20×0.65=370.63kNG4=1136.664+898.452/2+2058.468/2+30.24/2+2.2/2+2888.063+0.5×(1140.4+370.63)=6274.922kN.3.2水平地震作用计算3.2.1各层D值汇总（D单位：104kN/m）计算过程见下表层次边柱(根)边柱D中柱(根)中柱D∑D四160.988481.490227.7360三160.988481.490227.7360二160.988481.490227.7360一160.876781.088522.735256 3.3顶点位移计算（将重力荷载代表值Gi作为水平荷载）层Gi（kN）V（kN）ΣD（kN/m）△μi（mm）μi（mm）48343.8178343.81727736030.08270.0435957.36314301.18027736051.56239.9625957.36320258.54327736073.04188.4015968.03026226.573227352115.36115.363.4基本自振周期3.5基本自振周期水平地震影响系数设计地震分组第一组，场地类别Ⅱ类，Tg=0.35s，地震加速度0.10g，多遇地震下αmax=0.083.6结构底部剪力标准值3.7结构总的水平地震作用标准值FEk，故需考虑顶部附加地震作用底部附加地震作用系数δn=0.08T1+0.07=0.1196、△F6=0.1196×1080.72=129.25KN3.8各质点横向水平地震作用按下式计算Fi=GiHiFEk（1-δn）/（∑GkHk）=951.5GiHi/（∑GkHk）（KN）地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为Vi=∑Fk（i=1，2，…n）计算过程如下表：56 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KN·m）GiHi/∑GjHjFi（KN）Vi（KN）22.2478.00810611.7780.03129.588.54198343.817158532.5230.456433.9522.4314.55957.36386381.7640.248236.0758.42105957.36359573.6300.171162.7921.115.55968.03032824.1650.09489.41010.53.9多遇地震下弹性层间位移3.9.1计算过程见下表楼层hi(m)Vi(kN)∑Di(104kN/m)Δue(mm)θe[θe]44.5522.427.73601.881/23941/55034.5758.427.73602.731/164824.5921.127.73603.321/135515.51010.522.73524.451/12361/550故满足要求56 第四章一榀框架内力计算4.1地震作用的计算框架各柱剪力由公式求得，具体计算过程见。根据反弯点高度，由公式，可求得柱端弯矩，计算结果见下表。横向水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩的计算构件层次(kN)h(kN)yh(m)(1-y)h(m)(kN·m)(kN·m)边柱4522.44.527736098840.03618.621.7602.74051.0332.763758.44.527736098840.03627.031.82.70072.9848.652921.14.527736098840.03632.821.9852.51582.5665.1311010.55.522735287670.03938.973.0252.47596.45117.88中柱4522.44.5277360149020.05428.071.9802.52069.7356.593758.44.5277360149020.05440.752.0162.484101.2282.152921.14.5277360.149020.05449.492.0252.475122.49100.2211010.55.5227352108850.04848.383.0252.475119.74146.35与中柱交接的梁，与边柱交接的梁56 由此得梁端弯矩，计算过程见下表。横向水平地震作用下得弯矩图如图所示。结合平衡条件，可得到横向水平地震作用下的剪力图和轴力图，分别如图所示。横向水平地震作用下框架梁剪力的计算过程见下表。梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算层次边梁柱轴力MlbMrblVb边柱N中柱N451.0334.876.9012.45-12.4503105.7478.916.9026.76-39.2102131.21102.326.9033.85-73.0601161.58109.986.9039.36-112.4204.2地震作用下的内力力图对称结构画一半M图（单位：kN∙m）56 V图（kN）N图（单位：kN）56 4.2恒荷载作用下内力计算4.2.1计算简图计算简图1.荷载等效顶层边跨：屋面梁上线荷载标准值恒载:1.2(4.725×6+0.25×0.65×25×1.2)=39.87kN/m活载：1.4×2×6=16.8kN/m中间层：作用在中间层框架梁上的线荷载为g=g=4.44+14.12=18.56kN/mg=4.89×6.0=29.34kN/mg=g+(1-2+)×g=36.90kN/mM=1/12gl=1/12×36.90×6.9=146.40kN∙m2.固端弯矩计算56 3．分层计算弯矩（取半结构计算）顶层56 M图见下页（单位：kN∙m）2）三层56 56 M图见下页（单位：kN∙m）3）二层56 56 M图如下（单位：kN∙m）56 一层56 M图如下（单位：kN∙m）56 横载作用下的弯距图(调幅后)M(kN.m)剪力图56 V(kN)56 柱轴力图N(kN)（三）活荷载作用下的内力计算活荷载的计算与恒载计算相似，计算过程从约，只画出结构内力图活荷载弯矩图（对称结构画一半）56 M(kN.m)剪力图56 梁柱剪力图V(kN)柱轴力图56 N(kN)0.5雪荷载+0.5活荷载作用下的内力计算0.5雪荷载作用下的顶层弯矩求解MAB0=Fa(l+b)/2/l=8.97×2.3×(3.45+1.15)/2/3.4556 =13.75kn·mMBA0=Fa(l+b)/2/l=8.97×2.3×(3.45+1.15)/2/3.45=13.75kn·m3）0.5雪荷载+0.5活荷载作用下的剪力求解第四层：56 对A点求矩：4.485×2.3+4.485×4.6+6.805+6.9VB-7.015=0VB=-4.35kn对B点求矩：4.485×2.3+4.485×4.6+7.015-6.9VA-6.085=0VA=4.62kn第三层：对A点求矩：27.6×2.3+27.6×4.6+47.37+6.9VB-32,22=0VB=-29.80kn对B点求矩：27.6×2.3+27.6×4.6+32.22-6.9VA-47.37=0VA=25.40kn第二层：对A点求矩：27.6×2.3+27.6×4.6+46.48+6.9VB-33.99=0VB=-29.41kn对B点求矩：27.6×2.3+27.6×4.6+33.99-6.9VA-46.48=0VA=25.79kn第一层：56 对A点求矩：27.6×2.3+27.6×4.6+48.03+6.9VB-30.9=0VB=-30.08kn对B点求矩：27.6×2.3+27.6×4.6+30.9-6.9VA-48.03=0VA=25.12kn3）0.5雪荷载+0.5活荷载作用下的柱轴力求解56 第五章内力组合5.1梁的内力组合层次截面位置内力调幅前调幅后调幅前调幅后调幅前调幅后四层A支座M(KN.m)-121.42-109.28-28.19-25.37-7.015-6.31V(KN)186.94168.2533.9330.544.624.62跨间1截面M(KN.m)123.52111.1731.11284.333.61跨间2截面M(KN.m)89.980.9124.2921.863.843.2B支座M(KN.m)-55.76-50.18-49.23-44.31-6.812-6.805V(KN)204.08183.6740.0336.034.354.35三层A支座M(KN.m)-116.21-104.59-36.99-33.29-32.22-29V(KN)115.3103.7735.1431.6325.425.4跨间1截面M(KN.m)94.6485.1860.454.3630.2425.2跨间2截面M(KN.m)81.3173.1849.444.4625.421.17B支座M(KN.m)-24.16-21.74-44.88-40.39-47.37-42.63V(KN)139.32125.3938.8434.9629.829.8二层A支座M(KN.m)-109.13-98.22-35.63-32.07-33.29-30.59V(KN)116.23104.6138.4334.5925.7925.79跨间1截面M(KN.m)96.5586.959,8953.930.425.33跨间2截面M(KN.m)81.5973.4349.6844.7125.3921.16B支座M(KN.m)-24.16-21.74-45.65-41.09-46.48-41.83V(KN)138.39124.5533.5330.1829.4129.41一层A支座M(KN.m)-96.63-86.97-33.13-29.82-30.9-27.81V(KN)118.27106.4434.9731.4725.1225.12跨间1截面M(KN.m)101.7291.5562.8956.632.2626.88跨间2截面M(KN.m)79.866.248.7741.3225.1821.15B支座M(KN.m)-27.23-24.51-47.02-42.32-48.03-43.23V(KN)136.35122.7238.9935.0930.0830.0856 层次截面位置内力左震右震左震右震四层A支座M(KN.m)51.03-51.03-166.654-72.369-205.047V(KN)-12.4512.45244.656191.259223.629跨间1截面M(KN.m)29.8-29.8172.604176.47698.996000跨间2截面M(KN.m)-6.556.55127.69692.417109.447000B支座M(KN.m)-34.8734.87-122.25-113.713-23.051V(KN)12.4511.21270.846241.809240.197三层A支座M(KN.m)105.74-105.47-172.114-22.846-297.419V(KN)-26.7626.76168.806120.216189.792跨间1截面M(KN.m)50.76-50.76178.32198.44466.468000跨间2截面M(KN.m)-26.526.5150.0678.77147.67000B支座M(KN.m)-78.9178.91-82.634-179.82725.339V(KN)26.76-26.76199.412221.016151.44二层A支座M(KN.m)131.21-131.21-162.76216.001-325.145V(KN)-33.8533.85173.958112.475200.485跨间1截面M(KN.m)72.05-72.05179.74228.34141.011000跨间2截面M(KN.m)-31.0131.01150.7173.195153.821000B支座M(KN.m)-102.32102.32-83.614-209.356.732V(KN)33.85-33.85191.712228.757140.747一层A支座M(KN.m)-161.58-145.42-146.112-347.79-326.782V(KN)-39.3639.36171.786106.704209.04跨间1截面M(KN.m)85.32-85.32189.1253.03231.2000跨间2截面M(KN.m)-37.1537.15137.28856.525153.115000M(KN.m)-109.98109.98-88.66-224.26261.68656 B支座V(KN)39.36-39.36196.39234.528132.1925.2柱的组合A柱组合层次截面位置内力四左震右震柱顶M121.4228.197.015-51.0351.03N190.3350.136.865-12.4512.45柱底M-68.95-21.37-13.3232.76-32.76N224.3684.166.865-12.4512.45三柱顶M47.2615.621.99-72.9872.98N474.67135.446.065-39.2139.21柱底M-54.5-16.54-15.5448.65-48.65N508.7169.4346.065-39.2139.21二柱顶M54.6319.0818.45-82.5682.56N759.94221.1685.655-73.0673.06柱底M-60.19-20.8-18.7165.13-65.13N793.97255.1985.655-73.0673.06一柱顶M36.4412.3312.2-94.6594.65N1047.25306.36124.575-112.4112.42柱底M-21.01-6.18-6.1117.88-117.88N1081.28340.39124.575-112.4112.42层次截面位置内力四左震右震柱顶M185.1787.783220.461N298.578220.449252.819柱底M-112.658-56.136-141.312N387.056261.285293.655三柱顶M78.58-35.774153.974N759.164573.909675.855柱底M-88.556-20.803-147.293N847.642614.745716.691二柱顶M92.268-19.632195.024N1221.552919.7361109.692柱底M-101.348-10.011-179.349N1310.03960.5721150.52856 一柱顶M60.99-64.677181.413N1685.6041260.0441552.336柱底M-33.864120.712-185.776N1774.0821300.881593.172B柱组合层次截面位置内力SGKSQKSGEKSEHK左震右震4柱顶M000-69.7369.73N334.2680.0713.18500柱底M00056.59-56.59N368.2980.0713.185003柱顶M000-101.22101.22N674.36312.66100.38500柱底M00082.15-82.15N708.39312.66100.385002柱顶M000-122.49122.49N1053.05466.42186.80500柱底M000100.22-100.22N1087.08466.42186.805001柱顶M000-119.74119.74N1389.42622.4274.56500柱底M000146.35-146.35N1423.45622.4274.56500层次截面位置内力承载能力极限状态非震S=1.2SGK+1.4SQK地震S=1.2（SGK+SGEK)+1.3SEHK左震右震4柱顶M0-90.64990.649N513.21416.934416.934柱底M073.567-73.56756 N554.046457.77457.773柱顶M0-131.586131.586N1246.956929.694929.694柱底M0106.795-106.795N1287.792970.53970.532柱顶M0-159.237159.237N1916.6481487.8261487.826柱底M0130.286-130.286N1957.4841528.6621528.6621柱顶M0-155.662155.662N2538.6641996.7821996.782柱底M0190.255-190.255N2579.52037.6182037.61856 第六章截面设计6.1梁截面设计6.1.1正截面受弯承载力计算1）已知条件混凝土强度等级选用C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。纵向受力钢筋选用HRB400（fy=f’y=360N/mm2），箍筋选用HRB300（fy=f’y=270N/mm2）。梁的截面尺寸为250×650，两种，则h0=650-35=615mm，。2）层次截面M(kN.m)(mm)实配钢筋面积4支座A-166.50.1258132259821截面111.170.086525220628支座B-122.250.0905822259823支座A-172.110.1278342259821截面85.180.065398216402支座B-82.630.0763882259822支座A-162.760.12078522276056 1截面86.90.066406216402支座B-83.610.0773932227601支座A-146.110.108699.82227601截面91.850.070430216402支座B-88.660.0824182227606.2梁斜截面受剪承载力计算AB跨V=0.85190.88=162.25kN<0.25fbh=0.251.014.3250610=545.19kN截面尺寸满足要求梁端加密区箍筋取4肢8@150，箍筋用HPB300,f=270N/mm,则0.7fbh+1.25fA/sh=0.71.43250>162.25kN加密区长度为0.75m,非加密区箍筋取4肢@150，箍筋设置满足要求56 6.3柱钢筋的计算柱的剪跨比和轴压比验算/2/h第二至四层=（4.5-0.65）/20.51=3.8>2第一层=（5.5-0.65）/20.51=4.8>2剪跨比满足轴压比验算层次B(mm)H(mm)N(kN)N/fbhA柱4550550224.360.052<0.83550550508.700.118<0.82550550793.970.183<0.815505501081.280.214<0.8B柱4550550405.000.094<0.83550550839.440.194<0.825505501272.020.294<0.815505501700.520.337<0.856 轴压比满足要求6.4柱的正截面承载力计算以第四层B柱为例e=M/N=121.8210/405=300mme=20mme=e+e=320mml/h==6.2>5===1.7>1取=1=1（）=1.21因e=1.210.3h=0.3e>0.3h判断为大偏心受压e=e+-a=387+-40=622mm令As==405<0按构造要求配筋As=As==0.256 选220，As=628mm总配筋率=6.5柱斜截面受剪承载力计算以第四层柱为例进行计算按强剪弱弯的原则调整柱的截面剪力Mc=121.42kN.mMc=1.25kN.m则框架柱的剪力设计值Vc==1.1=58.33kN==0.012<0.2(满足要求)==3.77>3取N=224.36kN<0.3fbh=0.3=1297.725kN<0故该层柱按构造要求配置钢筋柱端加密区的箍筋选用4肢，该层柱底的轴压比为0.052=0.24=0.953%56 框架柱箍筋数量表柱号层次(kN)0.25f(kN)0.3f(kN)(mm)(%)A柱442.031002.78>V1297.73<00.953322.471002.78>V1297.73<00.953225.351002.78>V1297.73<00.953110.071002.78>V1297.73<00.953实配钢筋加密区非加密区4444444456 第七章板的配筋计算7.1荷载水磨石面层0.65kN/m100mm钢筋混凝土板0.1kN/m20mm石灰砂浆0.02kN/m小计3.49kN/m板的可变荷载标准值8kN/m永久荷载分项系数取1.2:；因楼面可变荷载标准值大于4，所以可变荷载分项系数应取1.3.于是板的永久荷载设计值g=3.49kN/m可变荷载设计值q=8kN/m荷载总设计值g+q=14.59kN/m计算简图次梁截面为200mm,现浇板在墙上的支承长度不小于100mm,取板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：56 边跨<1.025l=2157mm,取l中间跨l因跨度差小于10%，可按等跨连续板计算。取1m宽板带作为计算单元弯矩设计值由表查得，M1=6.16kN.mMc=_(g+q)l/14=_4.60kN.mM2=kN.m这是对端区单向板而言，对于中间的，其Mc·M2应乘以0.8，分别为Mc=0.8:；M2=0.8正截面受弯承载力计算C30混凝土，板厚100mm,h,板宽b=1000mm,f.HPB300钢筋，f截面1B2C弯矩设计值(kN.m)6.16-6.164.02-4.600.0670.0670.0440.0500.0690.0690.0450.05156 轴线①-②，⑦-⑧计算配筋（mm）As=292.3292.3190.7216.1实际配筋（mm）As=296As=296As=202As=202②-⑦计算配筋（mm）As=292.3292.3152.6172.9实际配筋（mm）As=296As=296As=189As=189计算结果表明，支座截面的均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则，As/bh=189/1000,此值大于0.45f,同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。56 第八章楼梯设计8.1梯段板设计取板厚h=150mm,约为板斜长的1/30，踏步尺寸为150mm,采用C30混凝土，板采用HPB300钢筋，梁纵筋采用HRB400钢筋，楼梯上均布荷载标准值q。板倾斜角的正切，cos.取1m宽板带计算荷载种内荷载标准值（kN/m)恒荷载水磨石面层(0.3+0.15)三角形踏步0.5混凝土斜板0.15板底抹灰0.02小计7.43活荷载3.5总荷载设计值p=1.2+1.4kN/m板水平计算跨度l=11mm,弯矩设计值M==13.8256 kN.m板的有效高度h=150-20=130mmAs=选配As=462mm,分布筋每级踏步1根平台板设计设平台板厚h=70mm,取1m宽板带计算荷载计算荷载种内荷载标准值（kN/m)恒荷载水磨石面层0.6570mm厚混凝土斜板0.07板底抹灰0.02小计2.74活荷载3.5总荷载设计值p=1.2截面设计56 平台板的计算跨度l弯矩设计值M=板的有效高度hAs=选用As=189mm8.2平台梁设计设平台梁的截面尺寸200mm8.2.1荷载计算荷载种内荷载标准值（kN/m)恒荷载梁自重0.2梁侧粉刷0.02平台板传来2.74梯段板传来7.43小计16.21活荷载3.556 总荷载设计值p=1.2截面设计计算跨度l弯矩设计值M==46.43kN.m剪力设计值V=截面按倒L形计算b梁的有效高度h,经判别M<属于第一类T形截面As=选配3As=461mm,配置箍筋，则斜截面受剪承载力V=0.7满足要求56 第九章基础设计9.1基础梁设计9.1.1B柱基础条形基础两端均匀向外伸出基础总长：则基础底面在单位1m的长度内受平均压力：考虑偏心受压，将基础底面增长20%9.2内力计算9.2.1框架柱传来轴心力N=2580.2kN采用基底净反力最大的基本组合进行配筋计算56 p=424.3kN.mM图（kN·m）V图（kN））1正截面配筋56 b=，取b=500mm属于第一类T型截面跨中：选用820，支座：按矩形设计选用825，56 满足要求斜截面配筋满足要求按计算配置箍筋箍筋为4肢箍，选用满足要求9.3基础底板的计算翼板按斜截面抗剪强度验算设计高度翼板端部按固定端计算弯矩，根据弯矩配置横向钢筋翼缘高度计算取1m宽翼板作为计算单元剪力设计值斜截面受剪承载力：按构造要求配筋，选横向钢筋计算56 按构造配筋实配14@150，分布钢筋9.3.1基础验算地基承载力验算：验算软弱下卧层承载力56 结束语此课题设计历时约三个月，在这三个月中，我能根据设计进度的安排，紧密地和本组同学合作，按时按量的完成自己的设计任务。在毕业设计前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕业设计中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。本组在校成员齐心协力、分工合作，发挥了大家的团队精神。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到李老师的审批和指正。毕业设计是对四年专业知识的一次综合应用、扩充和深化，也是对我们理论运用于实际设计的一次锻炼。通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。特别值得一提的是，我深深的认识到作为一个结构工程师，应该具备一种严谨的设计态度，本着建筑以人为本的思想，力求做到实用、经济、美观；在设计一幢建筑物的过程中，应该严格按照建筑规范的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，特别是结构和建筑的交流，结构设计和施工的协调。在毕业设计的过程中，我深深地认识到各种建筑规范和规定是建筑设计的灵魂，一定要好好把握。在以后的学习和工作中，要不断加强对建筑规范的学习和体会，在此再次感谢在这次毕业设计中支持和帮助我的老师和同学。56 致谢首先，我要感谢我的指导李世达老师，他严谨细致、一丝不苟的作风一直是我学习中的榜样，给了起到了指明灯的作用；他们循循善诱的教导和不拘一格的思路给予我无尽的启迪，让我很快就感受到了设计的快乐并融入其中。其次我要感谢同组同学对我的帮助和指点，没有他们的帮助和提供资料，没有他们的鼓励和加油，这次毕业设计就不会如此的顺利进行。56 参考文献（1）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版（2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010或2002）（3）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）(4)《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）（5）《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2001）(6)《建筑结构静力计算手册》中国建筑工业出版社（7）《建筑物抗震构造详图》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'