毕业设计（论文）_河床式水电站设计及混凝土蜗壳结构计算

'中文摘要沙溪口水电站计划建在福建省南平市上游的西溪上，是闽江流域的一个梯级电站，属于河床式水电站。本电站主要组成建筑物有溢流坝、非溢流坝、厂房和船闸。坝体型式为混凝土重力坝，溢流坝段布置于河床中部，厂房布置在河床右岸，船闸布置在左岸。非溢流坝坝顶高程93m，上游面坡度为1:0.2，下游面坡度1:0.80，溢流坝堰顶高程82.78m。溢流坝段全长340m，设有18孔溢流孔，每孔净宽取为17.0m，沿主河槽宣泄绝大部分洪水。水库正常蓄水位为88.00m，设计洪水位为90.00m，校核洪水位为91.00m，死水位为84.00m。电站设计水头为10.3m，总装机容量为320MW，安装有4台轴流式水轮发电机组，每台装机容量为8MW。水轮机型号均为ZZ560-LH-850，转轮直径为8.5m，水轮机安装高程66.47m，发电机层高程86.005m，取安装场高程与发电机层同高。下游校核洪水位81.50m，主厂房顶高程为108.00m，厂房总长148.2m，宽74m。220kV及110kV开关站布置在尾水平台右侧。船闸闸室100m×20m×2.5m（长×宽×最小水深），位于溢流坝左侧。沙溪口水电站具备发电，航运，过木等的综合效益，是福建电网的骨干电厂。关键词沙溪口水电站、河床式厂房、重力坝、溢流坝、水轮机、发电机、抗滑稳定性、扬压力、轴流式水轮机、发电机层结构设计 AbstractShaxikouHydropowerStationispreparedtobuiltatXixistream,upstreamthecityofNanpinginFujianProvince.ItisoneofthecascadedevelopmentintheMinjiangriverbasin.Itisapowerhouseinriverchannel.ThemainstructuresofShaxikouHydropowerStationisconsistofoverflowspillwaydam,non-overflowspillwaydam,powerhouseandlock.Thedamsareconcretegravitydams.Theoverflowspillwaydamliesinthecentreoftheriverbed.Thepowerhouseliesontheright,andthelockislocatedontheleft.Thetopofthenon-spillwaydamisatanelevationof93meters.Theupstreamofthedamisvertical,thelowerslopedegreeis1:0.2,andtheupperslopedegreeis1:0.80.thecrestoftheweirisatanelevationof82.78meters.Theoverflowspillwaydamisabout340meterslongintotal,with18openingseachof17meterswide,dischargingmostofthefloodflowalongthemainriverchannel.Thenormalwaterleverofthereservoiris88.00meters,whilethedesignfloodwaterlevelofthereservoirreachesat90.00meters.Thecheckingfloodwaterlevelisabout91meters.Andthedeadwaterlevelisonly84.00meters.Thedesigncross-headis10.3meters.Theprojecthasatotalinstalledcapacityof320MW.Ithousesfouraxial-flowturbinescoupledwithgenerators8MWeach.ThetypeoftheturbineisZZ560-LH-850.Thediameteroftheturbineis8.50meters.Therunnersettingisatanelevationof66.47meters.Thegeneratorfloorisatanelevationof86.005meters.Anditisthesamewiththeserviceorerectionbay.However,thecheckingtailwaterleveris81.5meters.Thetopofthepowerhouseisatanelevationof108meters.Andthepowerhouseisabout146.2meterslongand74.0meterswide.220KVanf110KVswitchyardislocatedontheplatformattherightsideofdownstreamtailrace.Thelockwiththedimensionof100m×20m×2.5m(L×W×Min.waterdepth)islocatedontheleftsideofthespillway.ShaxikouHydropowerStationhasthecomprehensivebenefitsof generatingelectricity,shippingtransportation，navigationafloatingwoodsandetc..IthasaveryimportantpositionintheelectricitynetworkofFujianProvince.KEYWORDSShaxikouHydropowerstation，powerhouseinriverchannel，concretegravitydam，overflowdam，combinatory，hydro-generator，stabilityagainstsliding，upliftpressure，axialflowtypeturbine，structuredesignofgeneratorfloor， 目录中文摘要-1-ABSTRACT-2-目录-4-1.1流域概况-6-1.2水文气象条件-6-1.3水库地质-9-1.4坝址工程地质条件及坝轴线选定-10-1.5建筑材料-13-1.6综合利用-13-1.7枢纽布置-14-第二章重力坝挡水坝段设计-15-2．1　剖面设计-15-2．1．1　坝顶高程-15-2．1　剖面设计-16-2．1．1　坝顶高程-16-2．1．2　坝顶宽度-17-2．1．3　廊道的布置-18-2．1．4　剖面形态-18-2．2　坝体稳定分析和应力校核-19-2．2．1　设计洪水位时-19-2．2．2　校核洪水位时-23-第三章　重力坝溢流坝段设计-28-3．1　溢流坝段孔口尺寸拟定-28-3．2　溢流坝段剖面设计-28-3．2．1　堰顶高程-29-3．2．2　堰面曲线-29-3．2．3消能方式-30-3．3　坝体稳定分析和应力校核-32-3．3．1　设计洪水位时-32- 3．3．2　校核洪水位时-35-第四章水电站建筑物设计-40-4．1特征水头的选择-40-4．2水电站水轮机组的选型-41-4．２．１　ZZ460水轮机方案的主要参数选择-42-4．２．２　ZZ560水轮机方案的主要参数选择-45-4．２．３　HL310型水轮机方案的主要参数选择-47-4．3蜗壳和尾水管的计算-51-4．4发电机的选择与尺寸估算-53-4．4．1水轮机发电机主要尺寸估算-53-4．4．2发电机外形平面尺寸估算-54-4．4．3　发电机外形轴向尺寸计算-55-4．4．4发电机重量估算-56-4．5调速器与油压装置的选择-57-4．5．1调速功计算-57-4．5．2接力器的选择-57-4．5．3调速器的选择-58-4．5．4油压装置-59-4．6厂房起吊设备的选择-59-4．7主厂房各层高程及长宽尺寸的确定-60-4．7．1水轮机组安装高程-60-4．7．2尾水管地板高程和厂房基础开挖高程-60-4．7．3水轮机层地面高程-61-4．7．4　发电机楼板高程和安装场高程-61-4．7．5吊车梁轨顶高程-62-4．7．6屋顶面高程-62-4．7．7厂房总高-62-4．7．8主厂房平面尺寸的设计-62-4．8水电站厂房的稳定计算-63-第五章混凝土蜗壳的结构计算-67-5.1内力计算-67-5.1.1荷载及其计算-67-5.1.2载常数计算-68-5.1.3形常数计算-68-5.1.4内力计算-69-5.2配筋计算-71- 5.2.1顶板-71-5.2.2边墙，按照对称配筋-71-5.3抗裂计算-71-5.3.1顶板-72-5.3.2边墙-73-参考文献-74-后记-76-1.1流域概况闽江西溪为福建省最大河流上游的西支，流经福建省十四个县市，与闽江北支建溪汇合于南平市。西溪全长349公里，邵武至顺昌段河道坡降0.9%，已建安沙水电站位于沙溪中游末端，控制集水面积5184平方公里。富屯溪干流全长285公里，邵武至顺昌段河道坡降1.3%。其最大支流为金溪，全长253公里，地形更为陡峻，河道坡降高达1.5%，已建池潭水电站位于金溪中游，控制集水面积为4766平方公里。沙溪口水电站位于沙溪和富屯溪汇合口下游6公里的西溪上，控制集水面积25562平方公里制，占闽江流域总面积的42%，流域内森林茂盛，覆盖良好，有较好的水土保持条件。1.2水文气象条件1.水文气象情况西溪的降水量观测，解放前从1935年开始，但站点少，资料断续不全，精度较差。1952年起陆续增设雨量站，到1978年已达162处，平均158平方公里设有一个雨量站。蒸发量观测都是解放后开始，本流域共有16个观测站。枢纽区所需的气温，湿度，水温，风向，风力等气象要素的统计，是利用距坝区下游14公里的南平站。水文测验：西溪最早于1938年7月在沙溪的沙县。永安设站观测水位和流量，1939年相继在宁化清流设水位站。富屯溪以洋口建站最早，于1944年5月设立，其他各站点均在解放前增设。一般都有二十年以上的实测资料。至1978年沙溪沙县站已积累三十年资料，富屯溪洋口站也有三四十年的实测资料。西溪的花竹站，距沙溪，富屯溪汇合口下游约4公里，1953年11月设站。1957年停测，1960年9月恢复策流至1966年12月撤消，1979年恢复观测水位，汛期测流。 花竹站是西溪控制站，是本水电站水文计算的主要依据站，但仅有9年实测流量资料，而沙县控制站，控制集水面积9922平方公里，洋口站控制集水面积12669平方公里，两站总面积已控制坝址总面积的89%左右，其间无大支流汇入，为花竹站水文资料插补展延提供了良好的条件。天然河道水位流量关系曲线，1979年3月在花竹站下游约1.5公里鲤鱼洲坝段社坝址上下水尺。同年青洲、莱舟与梯级开发可能的官蟹，照口设水尺，观测水位，至9月停测。坝址水尺与花竹站相关，青州，官蟹两组水尺和莱舟，照口两组水尺分别与沙县站和洋口站相关，高水位历史洪水资料控制又分别按集水面积比的0.67次方作相应水尺的区间加入水量，接着以史提文撕法外延求得。2.降水特性福建闽江西溪流域属亚热带季风气候，雨量充沛，暴雨频繁，由于地形的影响，富屯溪上游为闽北高雨区，沙溪属于闽中低雨区，金溪与富屯溪中下游为两者的过渡带。降雨量地区分布有自东南向北递增的趋势。花竹以上流域实测最小和最大年降水量在1236~2348毫米之间，多年平均降水量1776毫米，六月降水最多，约占全年总降水量37%左右。高风西风槽和地面锋系列相伴出现成锋面雨，是本流域雨季最主要的天气形势，也是暴雨的主要成因，一般台风雨对本流域影响不显著，但强台风与其他天气系统相遇时，容易晾成洪患。3.气象要素简述（1）气温坝区年平均气温为19.3度，月平均气温在9度以上，最高气温≥35.0度的日数，全年平均为40.4天，其中以七八月份为最多。坝区最低气温≤0度的天数，全年平均为7.6天，以一月份出现的机会最多。坝区极端最高气温41.0℃，出现在1953年8月1日，极端最低气温-5.8℃，发生在1955年1月11日和1963年1月8日。（2）湿度和水温本流域气候湿润，坝区年平均相对湿度为79%，月平均最大达83%，发生在六月，月平均为78%，出现在七月。坝区多年平均水温为20.8度，极端最高水温达35度，极端最低水温为5.7度。（3）蒸发西溪花竹以上流域蒸发量以邵武，延宁，将乐，清流，永安，沙县六站观测资料为计算的依据，根据1952~1978年资料求得，多年平均水面蒸发量970.3mm，年最大蒸发量1092.9mm，年最小蒸发量888.6mm，年内各月蒸发量以七月最大，为144.2mm，二月最小为38.5mm，陆地蒸发量按水量平衡原理推求，多年平均为792.7mm。 （4）风向风力坝区年平均风速仅为1.0秒米，全年各月东北风占优势，定时最大风速实测记录大于20m/s，出现在1962年的6月，相应的风向为西南风，发生大风日数以7~9月的频次较多。沙溪口大坝的设计最大风速建议值采用25~30秒米。4.径流本流域径流形成至降水，花竹站具有1954~1956及1961~1966年实测资料，根据九年实测资料与上下游的沙县，洋口，南平，七里街各站点的流时资料，建立了四种同期上下游年月平均流量的相关图，经比较得选用最大误差较小，且较为简单的插补计算花竹站年月日平均流量，并将花竹站查补延伸而得1939到1978年间的40年径流系列。考虑支池潭径流系列较短，从1954年起才同步，故坝址多年平均流量采用花竹站1951~1978年流量系列计算得为778秒立方米，径流模数为30.4万立方米/秒×平方公里。花竹站径流年内分配很不均匀，从一月递增，六月最大，占全年流量24.5%，然后逐月的递减，最小为12月，只占全年流量的2.7%，最大与最小月份比达9倍，花竹径流年内分配可见见表1。表1-1花竹站径流年内分配表名称一二三四五六七八九十十一十二全年月平均径流267407618108017302290946606470379288253778占年内比例（%）2.864.366.611.018.315.510.148.495.844.805.892.71100花竹站最小流量可以根据沙县及洋口站1950~1978年实测资料进行插补计算得，最小值在1968年，仅为78.8m3/s。5.洪水西溪洪水由暴雨形成，特大洪水发生在4~6月，尤其以六月发生机会最多，每年五，六月份由于高空西风槽，低涡特别的活跃，地面低压锋系出现较为频繁，西南方向来的暖湿气流又加强，当两气团在流域上空交汇时，将形成静止锋，不仅降水持久且强度大，这是造成本流域大范围降水主要的天气系统，也是洪水主要成因，本流域距台风源地较远，东南面受博平等山脉的阻挡，一般台风对本流域的影响不大，若强台风与其它天气系统相遇也将会造成洪灾。根据30年来的实测资料分析，较大洪水形成原因以及历史特大洪水大部分均属与锋雨造成。 本流域洪水历时一次可达5至10天，一般5至7天可以包括最大洪量，锋型以C复峰及多峰居多。对于入库的洪水，通过计算入库洪峰与天然洪峰的相对增值在0.25%至1%之间，可见影响非常小，建议本水电站直接采用坝址设计洪水。坝址洪水过程线，考虑将沙溪与富屯溪的洪水相组合。6.泥沙坝址没有实测的资料，考虑采用洋口与沙县两站实测悬移质输沙率多年平均值，经过年径流比推算，以洋口与沙县两站多年平均侵蚀模数综合分析的成果比较推得坝址悬移质年输沙量约为0.094公斤/立方米。推移质由于闽北地区无实测资料，可参照新安江罗桐埠站的分析成果，按悬移质的30%进行估计，推得多年平均总输沙量为302万吨。1.3水库地质库区位于闽西北的华夏地区，地层以前震旦第建欧群一变质岩和燕山花岗岩体为主。库区地层褶皱多呈复式，以向半构造为主习峰期褶皱形态较复杂，次数褶皱较发育，华力近—即光期属于燕山期，大体可分成北东~北北东向。北西向和南北向三组，北东向断层多属压性，但也有弹性的，北西向断层多属张性。南北向断层，则是以压性为主。电站所在地区地震基本烈度定位6度。渗漏：库区群山环抱，地下分水岭高于水库设计蓄水位。库岔中无碳酸盐类岩石分布，故无渗漏之虑。矿产淹没：未发现有工业价值的矿产，因此不会影响水库的兴建。库岸稳定：已查明，不稳定或滑块体有沙溪口公路上游600米右岸及沙溪口公路桥上游的一块，规模估计总计约数万立方米。此两处距坝址约为7公里，纵使坍滑对电站也无影响。在绿水坑上游侧2200米处，岩层有侏罗系有顺坡向断层构成滑动面。经推算，认为不论是现在或蓄水以后都应该是稳定的。原上坝址右岸距电站厂房约为500米，边坡地形较平缓，120米高程以上坡积层经过多次滑动，已经趋于稳定，下部岩体风化较发育，T4和附近岩体张开松弛，拉裂，T4的缓倾角结构面末出坡脚，高程80米以下的基岩出露与河库风华岩无露头，片理结构均可延续，边坡下部不存在滑裂面，蓄水后不可能在坡脚长生脆性破裂，酿成严重滑坡。1.4坝址工程地质条件及坝轴线选定1坝址选择 在西溪的花竹，鲤鱼州河段选定两个比较坝址，相距约500米，称为上下坝址，选坝会议认为：从地质条件上比较，上下坝址无质的差别，均可修建50米左右混凝土重力坝，相对下坝址好。并要求对下坝址两岸坝头稳定条件及河库倾角软弱夹层分布和力学性质作进一步查明，以分析其对坝基稳定的影响。综合其它条件，选定下坝址作为沙溪口水电站的坝址。2选定坝址的工程地质条件坝址地层是由石英片岩、长英片岩和云母片岩所组成，左岸、左河床由石英片岩与云母长英片岩组成。河床礁滩部分及右岸则为云母长英片岩，夹石英片岩和云母片岩。岩性以石英片岩最为坚硬，长英片岩次之，云母片岩最软，但其抗压强度一般也有500kg/cm2。岩层走向为北东向，倾向下游偏右岸。坝址位于鲤鱼洲向斜的西北翼，构造线以北东北北东为主，被向斜构造多呈小型复式褶皱，背斜较紧密，向斜较舒缓。揉褶多发育在云母片岩之中，断裂以北东—北东向较为发育，北北东，北西，北西西次之，断层宽度在0.13~3.0米，规模最大的北西，北西西向F50断层通过左河槽，宽为10~15米。断层带由胶结角砾岩压碎岩组成，对工程地质条件影响不大。F50断层宽30米，需作防渗处理。左右岸均无深层滑动可能，左岸控制其过坡稳定的滑动面的为片理面，在坝肩开挖后，坝肩上下游局部地区片理面和顺层撞压带，可能会引起边坡失稳。左岸各种岩面的稳定坡角若坡高为20~30米，可用45~60°。右岸大部由全风化和强风化所组成，其稳定坡角建议为40~45°。坝基下游不存在临空地形条件，也没有发现有较缓倾角泥化层和贯穿河床的缓倾角结构面，可以认为基础是稳定的。坝基岩面属于裂隙性的含水层，受构造断裂影响，方向性明显，局部断裂带和断裂影响带为较严重的透水带，经推算得绕坝渗漏和坝基渗漏量约为500立方米/一昼夜，相对降水层的埋深不大。综上所述，可认为本坝址对于径流式水电站来说是比较理想的坝址。3坝轴线选定选定坝址后，对于原拟订三条勘探线的勘1，因上游临近左河床深潭，潭底最底高程为44.0米，同时1，2勘线之间河床深槽存在F50，F6等断裂聚汇带；3勘线下游右岸靠近冲沟。为此放弃勘2线的上游和勘1线的下游作为坝轴线比较范围。将坝轴线比较范围限在勘2线~勘1线之间，且增设4线加密勘探，结果认为4勘线两岸新鲜基岩利用面较高，尤其右岸在4线附近的岩体新鲜坚硬完整，可作为齿墙基础，因此从地质条件分析，认为勘4线作为坝轴线是最合适的。4岩石物理力学性质坝基各类岩石的室内物理性能实验成果见表1—2表1-2岩石室内物理性能的实验成果 岩石名称数量容重（g/cm3）比重吸水率（%）孔隙率（%）近似垂直面抗压强度（kg/cm2）软化系数实验组数干湿干湿石英片岩最大值最小值平均值2.742.722.732.742.732.742.782.762.770.240.110.170.810.720.531992717.21478.81358611.91078.20.860.610.768云母长英片岩最大值最小值平均值2.732.692.712.742.702.722.82.762.780.240.200.220.240.810.521428.11157.71261.2993.2762.2909.40.780.660.727云母片岩最大值最小值平均值2.742.682.712.752.72.742.842.832.840.560.250.390.30.520.411680.5925.81303.2519.9511.2515.60.550.310.422注：1.石英片岩近似平行于理面的两组干抗压强度平均值为841.2公斤/平方厘米。2.云母片近似平行于理面的一组干抗压强度值为296.7公斤/平方厘米。坝基是由三种岩性所组成的。在坝体结构及裂隙发育程度并考虑软化系数较低情况建议利用区内岩石抗压强度1/10，其值可表1—3。岩石与岩石，岩石与混凝土之间抗剪强度实验，选取河床微风化~新鲜岩石，制备20×20×20厘米试样确定，其成果可见表1—4。根据室内单点法实验组，结合坝基得地形地质条件分析，摩擦系数可采用算术平均值，乘上折减系数0.85，粘聚力建议可采用算术平均值的1/5，见表1—5。建筑物部位的分段混凝土/岩摩擦系数建议值右岸挡水段f=0.5船闸f=0.45溢流段f=0.51厂房段f=0.50各类岩石变形的模具量建议值如下：新鲜石英片岩20×104公斤/厘米2新鲜云母长英片岩15×104公斤/厘米2新鲜云母片岩10×104公斤/厘米2 表1-3坝基岩石承载能力列举数值岩性建议数据（公斤/厘米2）垂直片理岩平面片理岩微风化~新鲜的石英片岩10055微风化~新鲜的云母长英片岩9045微风化~新鲜的云母片岩5010表1-4岩石室内实验成果表岩性实验条件抗剪组数算术平均值图解法最小二乘法tgYCtgYCtgYC云母片岩岩/岩0.511.020.512.050.482.2718混/岩0.572.720.553.10.513.429云母长英片岩岩/岩0.532.700.532.770.513.1411混/岩0.553.02石英片岩混/岩0.582.820.563.16备注分析中舍去少数偏大的成果表1-5岩石抗剪强度指标建议值岩石名称边界条件建议值摩擦系数粘聚力（C）公斤/厘米2云母片岩岩/岩0.430.38云母长英片岩岩/岩0.450.54云母片岩混/岩0.480.54云母长英片岩混/岩0.500.6 长英片岩混/岩0.550.6F4岩/岩岩/岩混/岩0.40/1.5建筑材料在坝址附近缺少沙石料。土料在坝址的上下游范围内均有分布。1.涉沙净沙料场，沙的质量良好，初步估计储量约为15~20万立方米，运输条件较好，可供工程前期施工时使用。2.二公里半道口采石场岩石为燕山早期花岗岩，无论质量储量均可满足要求，唯需人工沙作实验论证。3.土料最优开采地段为下坝址的右岸，高程在120~170米左右，储量为50~60万立方米以上，质量可满足围堰施工强度要求。1.6综合利用本工程以发电为站为主兼顾航运过木，投产后将接入福建省点系统运行。开发本电站主要目的是适应福建省工农用电需要。沙溪口水电站位于闽北电网中心，电站开发主要是向福州，三明，南平等地区供电，其范围主要在闽北，参加全省电力平衡，考虑水口电站投产后，福建华东联网，本电站负担适当的调峰任务。有通航要求，估计近期过坝货运量为30~60万吨。木材过坝量1990年为20万立方米，2000年为50万立方米。毛竹500~600万株。要求枢纽设置船闸，满足过木及通航要求。枢纽建成后，因水库小无力承担下游防洪任务，下游无灌溉要求。1.7枢纽布置由沙溪口的水文地质资料可知，坝址位置设计洪水位90.00m，对应下游水位可由下泄流量在流量与下游水位关系曲线查得79.7.00m,水头为10.m。校核洪水位91.00m,同理可查得下游水位81.50m，水头为9.50m，汛期限制水位88.00m，设计低水位84.00m。本电站水头不高，水深较小，水头在20m左右，水深不足40m，初步设计选择采用河床式厂房发电；洪水期下泄流量较大，河床较宽，可以选择溢流坝表孔泄洪；两岸山体不高，地质状况一般，选择重力坝挡水；考虑通航过木过竹需要，设置较高通航能力的船闸。考虑河床式水电站枢纽布置特点，为保证洪水季节泄水安全迅速，保证水流流态平稳，防止产生回流，初步将泄水建筑物即溢流坝布置在河床中间。 经综合分析，确定了(Ⅰ).左岸船闸河床中部溢流坝右岸厂房布置方案，和(Ⅱ).左岸厂房河床中部溢流坝右岸船闸布置方案进行比选。(Ⅰ).左岸船闸中部溢流坝右岸厂房布置方案考虑主河槽位于左河床靠近左岸30~50m之间，开挖至弱风化岩层需至48.00m高程左右，初步设计布置船闸易于通航需求；沿坝轴线自此至右岸500~600m之间，开挖至弱风化岩层需至57.00m高程左右，初步设计选择布置溢流坝和河床式厂房，考虑溢流坝洪水期泄洪不对电厂发电造成影响，其间用重力挡水坝衔接；考虑河流右岸交通便利，山坡较缓，易于出线进厂布置，而将河床式厂房置于右岸，且右岸现有铁路线沿河岸通过坝址，将厂房布置在右岸有利于利用铁路在工程施工时建筑材料的转运及机电设备安装时机电设备的运输。枢纽布置沿坝轴线从左岸至右岸的水工建筑物依次为：重力挡水坝、船闸、溢流坝、重力挡水坝、河床式厂房，开关站初步布置于河道右岸装配厂下游。(Ⅱ).左岸厂房中部溢流坝右岸船闸布置方案由于厂房布置在左岸原主河槽处，厂房施工时需开挖土石方较第一种方案小，相对节省工程投资。但由于开关站布置在河岸处，需要大量块石护岸，所以厂房施工开挖所产生的石料可用于开关站地基铺填，因此，在开挖问题上两种方案实际工程费用相差不大。综上，初步设计采用(Ⅰ).方案，即左岸船闸河床中部溢流坝右岸厂房方案，并采用重力坝挡水，溢流坝泄洪，底流消能。本工程按水利水电枢纽工程等级划分设计标准，确定工程等别为二等，主要建筑物级别二级，次要建筑物级别三级，临时建筑物级别为四级。 第二章重力坝挡水坝段设计沙溪口水利枢纽河床较宽，初步选择用重力坝挡水，由于重力坝坝体与地基的接触面积大，受扬压力的影响也大。扬压力的作用会抵消部分坝体重量的有效压力，对坝的稳定和应力情况不利，故需采取各种有效的防渗排水措施，以消减扬压力，节省工程量。沙溪口水利枢纽在洪水季节上下游水位均较高扬压力较大，初步设计坝型不能采用基本坝型剖面，需做一定调整。此外，沙溪口坝址处岩石抗剪性能较差，应注意大坝的抗滑稳定分析的研究。基本设计参数：a).水位。上游设计洪水位：90.00m；校核洪水位：91.00m；正常蓄水位（汛期限制水位）88.00m；下游设计洪水位：79.7m；下游校核洪水位：81.50m；正常蓄水位（一台机组发电）：64.67m。b).坝底高程。坝底高程取未风化岩石边界开挖线49.00m。c).材料重度。混凝土重度可由《水工建筑物荷载设计规范》取大体积混凝土结构γ=24.0KN/,水的重度取γ=9.81KN/。d).岩石抗剪强度。由《沙溪口水电站基本情况简要说明》中表7得岩石抗剪强度指标建议值知，云母长英片岩与混凝土边界摩擦系数f=0.5，粘聚力c’=0.6kg/c㎡，K’=3.0，K=1.052．1　剖面设计2．1．1　坝顶高程坝顶高程由静水位+相应情况下的风浪涌高和安全超高。即：坝顶高程▽=静水位+Δh（2-1）式中：Δh=hl%+hz+hc式中：hl%——累积频率为1%的波浪高度，m；hz——波浪中心线高出静水位的高度，可用hz=计算，m；hc——取决于坝的级别和计算情况的安全超高，m；波浪要素hl%由官厅水库公式计算，得 式中：hm——波浪高，当=20～250时，为累计频率5%的波高；当=250～1000时，为累计频率10%的波高；V0——计算风速，m/s；D——风区长度，即吹程，可由坝前水域形状确定，m；2．1　剖面设计2．1．1　坝顶高程坝顶高程由静水位+相应情况下的风浪涌高和安全超高。即：坝顶高程▽=静水位+Δh（2-1）式中：Δh=hl%+hz+hc（2-2）式中：hl%——累积频率为1%的波浪高度，m；hz——波浪中心线高出静水位的高度，可用hz=计算，m；hc——取决于坝的级别和计算情况的安全超高，m；波浪要素hl%由官厅水库公式计算，得（2-3）（2-4）式中：hm——波浪高，当=20～250时，为累计频率5%的波高；当=250～1000时，为累计频率10%的波高；V0——计算风速，m/s；D——风区长度，即吹程，m；a).设计洪水位情况： 计算风速v0取为20m/s；设计洪水位下吹程D为3.00km；得h5%=mLm=由荷载设计规范查表得h5%/hm=1.95,h1%/hm=2.42，所以h1%=2.42/1.95×h5%=1.26mhz=（2-5）==0.473mhc=0.5m则Δh=h1%+hz+hc=1.26+0.473+0.5=2.233m坝顶高程=正常蓄水位+Δh=85.5+2.998=92.233mb).校核洪水情况：计算风速v0取为16m/s；校核洪水位下吹程D为3.00km；得hm=765mLm=由荷载设计规范查表得hp5%/hm=1.95,hp1%/hm=2.42所以h1%=2.42/1.95×h5%=2.89/1.92×hm=0.95mhz==hc=0.4m则Δh=h1%+hz+hc=0.95+0.336+0.4=1.686m坝顶高程=正常蓄水位+Δh=91.00+1.686=92.686m坝顶桥梁采用装配式钢筋混凝土结构，桥下会有过流，为使工作桥与水流保持一定距离。并考虑其他因素，取重力坝坝顶高程取93.00m 2．1．2　坝顶宽度非溢流坝的坝顶宽度一般可取为坝高的8%~10%（即2.72~3.4），且不小于3m。由本水利枢纽非溢流坝坝高=93.00-49=44m可初步取坝顶宽度为4m，为了满足设备布置和双线交通的要求，最终选定坝顶宽度为10m。2．1．3　廊道的布置坝体内灌浆廊道上游壁到上游坝面的距离应不小于0.05~0.10倍水头，且不小于4~5m，取4m，宽度2.5~3m，取2.5m。高度3~4m，取3m。坝体纵向排水检查廊道考虑坝高较小，只设基础排水廊道，高取2m，宽取1.5m。灌浆廊道距离基岩面距离不宜小于1.5倍底宽，即1.5×2.5=3.75m，取4m。2．1．4　剖面形态因本水利枢纽坝址摩擦系数较小，所以不能按常规坝体设计。1.按应力条件确定坝底最小底宽（取=0.125）（2-6）其中，，，，河床底高程49m，H=93-49=44m2.按稳定条件确定坝底最小底宽（2-7）其中，K=1.05，f=0.5,其余同上。取坝底宽度40m。取上游折坡点为69.0m。上游坡n=0.2，下游坡m=0.8 图2-1挡水坝段剖面图2．2　坝体稳定分析和应力校核2．2．1　设计洪水位时（）2．2．1．1　荷载计算自重水压力上游水压力 下游水压力扬压力由于扬压力较大，坝体设有防渗帷幕和上下游主副排水系统，由规范DL5077-1997，坝基面渗透压力扬压力强度系数为：α=0.25α=0.20α=0.50图2-2设计洪水位时扬压力分布图 浪压力图2-3设计洪水位时浪压力分布图坝前水深Hm=41m≥Lm/2=5.27m，为深水波PL=r0（LL+2hL+h0）LL/2-r0（Lm/2）2=9.81×(5.27+1.26+0.473)×5.27/2+9.81×5.27/2=181.03-136.23=44.80kNM=181.032．2．1．2　挡水重力坝的稳定分析表2-1设计洪水时坝基面上荷载计算序号作用类别作用力作用力引起的弯矩 作用方向计算结果单位作用方向力作用点计算结果单位1自重1↓960KN+19.318560KN.m2↓12672+121520643↓8640+6518402上游侧静水压力水平向→8245.30+13．7112685.8KN.m竖直向1↓392.4+20.78109.6竖直向2↓824.04+2016480.83下游侧静水压力水平向←4622.91-10.247307.78KN.m坚直向↓3698.33+13.8151086.34扬压力1↑13251.4-00KN.m2↑186.39-183355.023↑303.129-19.35860.54↑454.694-2909.45浪压力1→181.03+38.066890.002KN.m浪压力2←136.23-37.495106.81抗滑稳定计算1)抗剪强度2)抗剪断强度公式所以满足抗滑稳定。分项系数法进行挡水坝段稳定分析S(*)=8245.305-4622.91+1.2×(181.03-136.23)=3676.155KN960+12672+8640+392.4+824.04+3698.33-13251.4-186.39× 1.1-303.129×1.1-454.694×!.2=12851.32KNR(*)==KN满足坝段稳定。水平截面上的边缘正应力=12991.209kN·m=15001.984kNB=44m上游面垂直正应力=>0下游面垂直正应力=>0边缘为压应力，所以也是稳定。2．2．2　校核洪水位时（）2．2．2．1　荷载计算自重水压力上游水压力 下游水压力扬压力由于扬压力较大，坝体设有防渗帷幕和上下游主副排水系统，由规范DL5077-1997，坝基面渗透压力扬压力强度系数为：α=0.25α=0.20α=0.50图2-3校核洪水位时扬压力分布图 浪压力图2-4校核洪水位时浪压力分布图坝前水深Hm=42m≥Lm/2=4.22m，为深水波PL=r0（LL+2hL+h0）LL/2-r0（Lm/2）2=9.81×(4.22+0.95+0.336)×4.22/2+9.81×4.2/2=113.87-87.35=26.52kN（2-8）M=113.872．2．2．2挡水重力坝的稳定分析表2-2校核洪水时坝基面上荷载计算 序号作用类别作用力作用力引起的弯矩作用方向计算结果单位作用方向力作用点计算结果单位1自重1↓960KN+19.318560KN.m2↓12672+121520643↓8640+6518402上游侧静水压力水平向→8652.42+14121133.9KN.m竖直向1↓392.4+20.78122.68竖直向2↓863.28+2017265.63下游侧静水压力水平向←5180.91-10.856126.48KN.m坚直向↓4144.73+13.33552634扬压力1↑14028.3-00KN.m2↑186.39-183355.023↑279.585-19.35395.94↑419.378-2838.7555浪压力1→113.87+39.624511.53KN.m浪压力2←87.35-39.193423.25抗滑稳定计算1)抗剪强度（2-9）2）抗剪断强度公式 （2-10）满足抗滑稳定条件。分项系数法进行挡水坝段稳定分析S(*)=8652.42-5180.91+1.2×(113.87-87.35)=3503.334KN960+12672+8640+392.4+863.28-14028.3-186.39×1.1-279.585×1.1-419.378×!.2=12642.262KNR(*)==13662.41KN（2-11）满足坝段稳定。水平截面上的边缘正应力=13223.834kN·m=12758.752kNB=44m上游面垂直正应力=（2-12）下游面垂直正应力=（2-13）边缘为压应力，所以也是稳定。 第三章　重力坝溢流坝段设计3．1　溢流坝段孔口尺寸拟定溢流坝既是泄水建筑物，又是挡水建筑物，既要满足稳定强度要求，又要满足水力条件要求。要有足够的下泄能力，使水流平顺的流过坝面，避免产生振动和空蚀。应使下泄水流对河床不产生危及坝体安全的局部冲刷，不影响枢纽中其他建筑物的正常运行。设计洪水流量20500m3/s，设计洪水位为90m，一台发电机N=8万千瓦。根据公式：8.5QH=N（3-1）式中N——一台机组的装机容量Q——洪水流量H——水头求得Q=229.56，因为共有4台机组，4Q=918.22，故取单宽流量q=70m2/s。设计工况下，Q=20500m3/s则Q=Q-αQ0=20500-0.9×918.22=20300m3/s（3-2）式中Q——通过枢纽下泄流量；Q0——通过泄水孔、水电站及其他建筑物的下泄流量；α——系数，正常运用时取0.75至0.9，校核情况取为0.9。则溢流前缘总净宽L=Q/q=20300/70=281.1m，取290m。取孔数n为18孔，溢流坝孔口形式采用初步设计采用开敞式溢流堰，则每空净宽b=L/n=290/18=16.1m，取17.0m。溢流堰闸门采用横轴弧形闸门，考虑将横缝布置在闸孔中间，则闸墩厚度可取稍薄一些，取d=2m。则溢流前沿总净宽L0=L+(n-1)d=nb+(n-1)d=18×17+17×2=340m。（3-3）3．2　溢流坝段剖面设计 溢流坝基本剖面的确定原则与非溢流坝相同，剖面除应满足强度、稳定和经济条件外，其外形尚需考虑水流运动要求。通常它也是由基本三角形剖面修改而成，内部与非溢流坝段相同。溢流面由顶部溢流段、中部直线段及鼻坎组成，上游面为椭圆曲线。3．2．1　堰顶高程根据公式，求得（3-4）根据V=Q/A，求得V=6.93m/sH=（3-5）堰顶高程=90-7.22=82.78m。3．2．2　堰面曲线我国现行采用的为美国WES曲线，其曲线方程为：y=（3-6）Hd为定型设计水头。由于校核洪水位为91m，堰顶高程为82.78m，所以，Hmax=8.22；k、n为上游堰面坡度有关的系数。采用WES5型曲线。k=2，n=1.85。得：1)堰顶下游曲线与直线段的切点坐标，根据得，最终解得x=9.922，y=6.700，直线方程：y=1.25x-5.702）堰顶上游采用椭圆曲线连接（3-7）椭圆方程为 2）弧段由于电站所处位置为头较低，可选用底流消能。根据公式，（3-8）,（3-9）（3-10）求得x=1.465,R=8.89m,取R=10m。图3-1溢流坝剖面图3．2．3消能方式采用底流消能单宽流量q=70.7㎡/s≈0m/s,，堰上水头9.5mT=H+a=9.5+82.78-49=43.28m（3-11）（3-12）（3-13） （3-14）根据，由《水力学》附录查得，发生淹没水跃。可以不做消力池，做护袒即可，但是考虑到增加溢流坝坝体自重，使之更加稳定，仍然设置消力池。消力池深由h，，以及查《水力学》附录得：d/hc=0.52d=4.15m消力池长：（3-15）对于曲线型实用堰=0（3-16）由查《水力学》附录得=0.73=2.405故：取l=70m 3．3　坝体稳定分析和应力校核3．3．1　设计洪水位时3．3．1．1　荷载计算自重水压力上游水压力下游水压力动水压力 因为没有反弧段，所以不考虑水流离心力，只考虑斜坡直线段上的渐变流时均动水压力，方向垂直于过水断面，渐变流时均压力作用分项系数为1.05。扬压力图3-2设计洪水位时扬压力分布图浪压力，冰压力，地震荷载影响较小，不予考虑。 3．3．1．2溢流坝的稳定分析表3-4设计洪水时坝基面上荷载计算序号作用类别作用力作用力引起的弯矩作用方向计算结果单位作用方向力作用点计算结果单位1自重1↓960KN+18.918176KN.m2↓1603.2+16.59126597.13↓960+12.27117764↓5568+10.659020.85↓5345.28+0.84276.2246↓1843.2+11843.27↓10.4+18.13188.5522上游侧静水压力水平向→7989.62+12.95103433.3KN.m竖直向1↓392.4+23.679286.108竖直向2↓824.04+2318952.923下游侧静水压力水平向←4622.91-10.2347292.40KN.m坚直向↓3698.33+16.8162181.264动水压力水平向←178.56-18.23249.792KN.m竖直向↓223.20+1.6357.125扬压力1↑13010.41-00KN.m2↑202.086-17.63556.713↑444.59-1.87831.384↑303.129-18.935739.21抗滑稳定计算1)抗剪强度 2)抗剪断强度公式所以满足抗滑稳定。分项系数法进行挡水坝段稳定分析S(*)=3188.15KN960+1603.2+960+5568+5345.28+1843.2+10.4+392.4+824.04+3698.33+223.20-13010.41—1.1202.086-1.2444.59-1.1303.129=7328.4KNR(*)==KN满足坝段稳定。水平截面上的边缘正应力=32933.6kN·m=7467.84kNB=43.2m上游面垂直正应力=>0下游面垂直正应力=>0边缘为压应力，所以也是稳定。3．3．2　校核洪水位时3．3．2．1　荷载计算自重 水压力上游水压力下游水压力动水压力因为没有反弧段，所以不考虑水流离心力，只考虑斜坡直线段上的渐变流时均动水压力，方向垂直于过水断面，渐变流时均压力作用分项系数为1.05。 扬压力图3-2设计洪水位时扬压力分布图浪压力，冰压力，地震荷载影响较小，不予考虑。3．3．1．2溢流坝的稳定分析 表3-3设计洪水时坝基面上荷载计算序号作用类别作用力作用力引起的弯矩作用方向计算结果单位作用方向力作用点计算结果单位1自重1↓960KN+18.918176KN.m2↓1603.2+16.59126597.13↓960+12.27117764↓5568+10.659020.85↓5345.28+0.84276.2246↓1843.2+11843.27↓10.4+18.13188.5522上游侧静水压力水平向→8321+12.95107756.9KN.m竖直向1↓863.28+2319855.44竖直向2↓392.4+23．679286.1083下游侧静水压力水平向←5180.91-10.8356126.53KN.m坚直向↓4144.73+16.3367683.364动水压力水平向←226.475-18.24121.845KN.m竖直向↓283.09+1.6452.9445扬压力1↑13773.2-00KN.m2↑186.39-17.63280.463↑410.058-1.87766.814↑279.585-18.935292.54抗滑稳定计算1)抗剪强度 2)抗剪断强度公式所以满足抗滑稳定。分项系数法进行挡水坝段稳定分析S(*)=2913.615KN960+1603.2+960+5568+5345.28+1843.2+10.4+863.28+392.4+4144.73+283.09-13773.2—1.1186.39-1.2410.058-1.1279.585=7324.302KNR(*)==KN满足坝段稳定。水平截面上的边缘正应力=34599.91kN·m=7324.303kNB=43.2m上游面垂直正应力=>0下游面垂直正应力=>0边缘为压应力，所以也是稳定。 第四章水电站建筑物设计水电站建筑物的尺寸是由水轮机和发电机的主要尺寸来决定的，初步设计要首先选择水轮机、发电机的型号，确定其安装高程。机组台数型号选定后，先拟定厂房下部块体结构布置，并估计以上各层的各种要求，订出主厂房各层及副厂房的高程及布置。4．1特征水头的选择装机容量：N=32万kw，单机容量（机组台数4台）8万kw。1）设计洪水位90.00m，由上下水尺水位~流量关系曲线可查得对应设计洪水流量为20500m/s时的下游水位为79.7m，则此时水头为10.3m。2）校核洪水位910m,由上下水尺水位~流量关系曲线可查得对应设计洪水流量为25000m/s时的下游水位为81.5m，则此时水头为9.50m。3）正常蓄水位时，四台机组发电。假设四个下泻流量Q，从水位流量关系图上查出相应的下游水位。由可得Q～N关系曲线。Q=1600m/sZ下=66.1mH=21.90mN=297.84MWQ=1700m/sZ下=66.20mH=21.80mN=315.01MWQ=1800m/sZ下=66.40mH=18.24mN=330.48MW由插值得正常蓄水位，四台机组发电时Q=1732.3m/s,对应H=21.73m,Z下=66.27m4）正常蓄水位时，一台机组发电。假设四个下泻流量Q，从水位流量关系图上查出相应的下游水位。由可得Q～N关系曲线。Q=400m/sZ下=64.61mH=23.39mN=79.53MWQ=450m/sZ下=64.67mH=23.33mN=89.24MWQ=500m/sZ下=66.71mH=21.29mN=90.48MW由插值得正常蓄水位，一台机组发电时，Q=405m/s,对应H=23.38m,Z下 =64.62m1）设计低水位时，四台机组发电。假设四个下泻流量Q，从水位流量关系图上查出相应的下游水位。由，可得Q～N关系曲线。Q=2000m/sZ下=66.75mH=17.25mN=293.25MWQ=2100m/sZ下=66.80mH=18.20mN=307.02MWQ=2200m/sZ下=66.85mH=17.15mN=320.71MW由图得设计低水位，四台机组发电时，Q=2185m/s,对应H=17.16m,Z下=66.85m2）设计低水位时，一台机组发电。假设四个下泻流量Q，从水位流量关系图上查出相应的下游水位。由，可得Q～N关系曲线。Q=490m/sZ下=64.79mH=19.21mN=80.01MWQ=480m/sZ下=64.75mH=19.25mN=78.54MWQ=470m/sZ下=6468mH=19.32mN=77.183MW由图得设计低水位，一台机组发电时，Q=489m/s,对应H=19.21m,Z下=64.79m由以上水头值可得：最大水头H=23.38m最小水头H=9.5m加权平均水头为H=H1×60%+H×20%+H×20%（4-1）=21.73×0.5+23.38×0.2+9.5×0.2=19.614m(其中H1为正常蓄水位四台机组满发时的水位)设计水头H=0.9H=17.65m（4-2）4．2水电站水轮机组的选型在水轮机型普表查得可选水轮机有：ZZ460，ZZ560，HL310四种型号，下面进行选型比较计算。 4．２．１　ZZ460水轮机方案的主要参数选择1）转轮直径D1D1=（4-3）式中：Nr——水轮发电机额定出力（kW）Nr=8/0.97=8.25万kwHr——设计水头（m），取17.65m。——设计流量（m³/s），它是限制工况下的Q1p值查表3-7得1.75m³/sη——原型水轮机的效率（%），由限制工况下的模型水轮机的效率修正可得，由于转轮直径未知，△η为知，可先估算效率修正值△η=7%，限制工况下的模型水轮机的效率为η=79.0%，η=η+△η=86.0%。代入计算得D1===8.68m根据水轮机转轮直径模型水轮机尺寸系列的规定，由上述计算出的转轮直径，选用比计算值稍大的转轮直径值。D1=9.0m2）选择水轮机的转速n==57.08r/min（4-2）水轮机的转速一般采用发电机的标准转速，选择与上述计算值相近的发电机标准转速n=60r/min，P=50。3）效率及单位参数的修正（4-3）=0.195m,=15.0m,=9.0m,H=17.65m,代入上式可求得：叶片在不同转角时的可由模型综合特性曲线查得，从而可求出相应值的原型水轮机的最高效率 当选用效率的制造工艺影响修正值=1，即可计算出不同转角时效率修正值，其结果如下：表4-1水轮机效率的修正叶片转角-10-50+5+10+15+20（%）66.079.683.684.782.881.278.8（%）78.887.389.890.589.388.286.8-（%）12.87.76.25.86.578.0（%）11.86.75.24.85.567ZZ460水轮机最优工况的模型效率为=85.0，由于最优工况接近于等转角线，故采用=4.8作为修正值，从而原型最高效率为η=85.0+4.8=89.8限制工况的=79.0，=1750L/s，则=10~15，由内插得=6.92，从而该工况下原型水轮机效率η=79.0+6.92=85.92与假定值86.0%相近。4）单位转速、单位流量的修正△n’1=n’10M（-1）（4-4）△Q’1=Q’10M（-1）（4-5）式中：n’10M——模型水轮机最优工况下的转速值（r/min）。Q’10M——模型水轮机最优工况下的流量值（m³/s）。△n’1/n’10M=-1=-1=2.78%<3% △Q’1/Q’10M=-1=-1=2.78%<3%所以单位转速、单位流量均可不加修正。5）水轮机的流量Q’1max===1.630m³/s（4-6）则水轮机最大引用流量为：Q’max=Q’1maxD12=1.630×9.02×=554.56m³/s（4-7）电站机组台数为4台，所以，电站最大引用流量为4Q’max=4×554.56==2218.23m³/s6）工作范围检验与特征水头Hmin、Hmax、Hmin、Hr对应的单位转速为：n’1max=nD1/=60×9.0/=175.2r/min（4-8）n’1min=nD1/=60×9.0/=111.7r/min（4-9）n’1r=nD1/=60×9.0/=128.54r/min（4-10）在ZZ460水轮机模型综合特性曲线上绘出Q’1max=1.630m³/s，n’1max=175.2r/min，n’1min=111.7r/min的直线，其所围的区域为水轮机的工作区域，图中阴影部分基本上包括了该特性区域的高效区。7）吸出高度HsHs=10–▽/900–(σ+△σ)H（4-11）式中：▽－－水轮机安装高程（m），取65.0m。σ－－气蚀系数，由水轮机的设计工况参数n’1r=128.54r/min，Q’1M=1.630m³/s查ZZ460水轮机模型综合特性曲线可得，σ取0.52。 △σ－－气蚀系数修正值，△σ取0.061则Hs=10–▽/900–(σ+△σ)H=10-65.0/900-(0.52+0.061)×17.65=-0.33m4．２．２　ZZ560水轮机方案的主要参数选择1）转轮直径D1D1=式中：Nr——水轮发电机额定出力（kW）Nr=8/0.97=8.25万kwHr——设计水头（m），取17.65m。——设计流量（m³/s），它是限制工况下的Q1p值，查表3-7得2.00m³/s。η——原型水轮机的效率（%），由限制工况下的模型水轮机的效率修正可得，由于转轮直径未知，△η为知，可先估算效率修正值△η=5.5%，限制工况下的模型水轮机的效率为η=81.0%，η=η+△η=81.0%+5.5%=86.5%。D1===8.1m根据水轮机转轮直径模型水轮机尺寸系列的规定，由上述计算出的转轮直径，选用比计算值稍大的转轮直径值。D1=8.5m2）选择水轮机的转速n==67.73r/min水轮机的转速一般采用发电机的标准转速，选择与上述计算值相近的发电机标准转速n=68.2r/min，磁极对数P=44。3）效率及单位参数的修正=0.46m,=3.0m,=8.5m,H=17.65m,代入上式可求得：叶片在不同转角时的可由模型综合特性曲线查得，从而可求出相应值的原型水轮机的最高效率 当选用效率的制造工艺影响修正值=1，即可计算出不同转角时效率修正值，其结果如下：表4-2水轮机效率的修正叶片转角-10-50+5+10+15+20+2387.688.589.088.387.385.983.379.091.892.492.792.391.690.789.086.1-4.23.93.74.04.34.85.77.03.22.92.73.03.33.84.76.0ZZ560水轮机最优工况的模型效率为=89.0，由于最优工况接近于等转角线，故采用=2.7作为修正值，从而原型最高效率为η=89.0+2.7=91.7。限制工况的=81.0，=2000L/s，则=20~25，由内插得=5.4，从而该工况下原型水轮机效率η=81.0+5.4=86.4，与假定值86.5%相近。4）单位转速、单位流量的修正△n’1=n’10M（-1）△Q’1=Q’10M（-1）式中：n’10M——模型水轮机最优工况下的转速值（r/min）。Q’10M——模型水轮机最优工况下的流量值（m³/s）。△n’1/n’10M=-1=-1=1.51%<3%△Q’1/Q’10M=-1=-1=1.1%<3%所以单位转速、单位流量均可不加修正。由此可见，以上选用的D1=8.5m，n=68.2r/min是正确的。 5）水轮机的流量Q’1max===1.817m³/s则水轮机最大引用流量为：Q’max=Q’1maxD12=1.817×8.52×=551.52m³/s电站机组台数为4台，所以，电站最大引用流量为4Q’max=4×551.52==2206.10m³/s6）工作范围检验与特征水头Hmin、Hmax、Hmin、Hr对应的单位转速为：n’1max=nD1/=68.2×8.5/=188.1r/minn’1min=nD1/=68.2×8.5/=119.9r/minn’1r=nD1/=68.2×8.5/=137.98r/min在ZZ560水轮机模型综合特性曲线上绘出Q’1max=1.817m³/s，n’1max=188.1r/min，n’1min=119.9r/min的直线，其所围的区域为水轮机的工作区域，图中阴影部分包括了该特性区域的大部分高效区域。7）吸出高度HsHs=10–▽/900–(σ+△σ)H式中：▽－－水轮机安装高程（m），取65.0m。σ－－气蚀系数，由水轮机的设计工况参数n’1r=137.98r/min，Q’1M=1.817m³/s查ZZ460水轮机模型综合特性曲线可得，σ取0.605。△σ－－气蚀系数修正值，△σ取0.061Hs=10–▽/900–(σ+△σ)H=10-65.0/900(0.605+0.061)×167.65=-1.83m4．２．３　HL310型水轮机方案的主要参数选择1）转轮直径D1D1= 式中：Nr—水轮发电机额定出力（kW）Nr=8/0.97=8.25万kwHr—设计水头（m），取17.65m。—设计流量（m³/s），它是限制工况下的Q1p值，查表3-6得1400l/s=1.4m³/s。η—原型水轮机的效率（%），由限制工况下的模型水轮机的效率修正可得，由于转轮直径未知，△η为知，可先估算效率修正值△η=4%，限制工况下的模型水轮机的效率为η=82.6%，η=η+△η=82.6%+4%=86.6%。D1===9.67m根据水轮机转轮直径模型水轮机尺寸系列的规定，由上述计算出的转轮直径，选用比计算值稍大的转轮直径值。D1=10.0m2）选择水轮机的转速n查表3-4得HL310型水轮机在最优工况下单位转速，初步假定=，将已知的和H=19.614m，D1=10m代入下式得==38.97r/min水轮机的转速一般采用发电机的标准转速，选择与上述计算值相近的发电机标准转速n=60r/min。3）效率及单位参数的修正查表3-6得HL310型水轮机在最优工况下模型效率为=89.6%，模型转轮直径为=0.39m根据式3-14得，则效率修正值=94.6%-89.6%=5%，考虑到模型与原型水轮机在制造工艺质量上的差异，常在已求的值中在减去一个修正值。现取=1.0%，则可得到效率修正值=4.0%，由此可得原型水轮机在最优工况下和限制工况下效率为 与假设值相近。4）单位转速、单位流量的修正△n’1=n’10M（-1）△Q’1=Q’10M（-1）式中：n’10M——模型水轮机最优工况下的转速值（r/min）。Q’10M——模型水轮机最优工况下的流量值（m³/s）。△n’1/n’10M=-1==2.2%<3%△Q’1/Q’10M=-1==2.2%<3%所以单位转速、单位流量均可不加修正。由此可见，原假定的η=86.6%，Q’1=Q’10m，n’1=n’10m是正确的，那么上述计算及选用的结果D1=10.0m，n=60r/min是正确的。5）水轮机的流量Q’1max===1.310m³/s<1.4m³/s则水轮机最大引用流量为：Q’max=Q’1maxD12=1.817×102×=550.20m³/s电站机组台数为4台，所以，电站最大引用流量为:4Q’max=4×550.20==2200.80m³/s6）工作范围检验与特征水头Hmin、Hmax、Hmin、Hr对应的单位转速为：n’1max=nD1/=60×10/=194.66r/minn’1min=nD1/=60×10/=124.09r/minn’1r=nD1/=60×10/=142.82r/min在HL310水轮机模型综合特性曲线上绘出Q’1max=1.310m³/s，n’1max=194.66r/min，n’1min=124.09r/min的直线，其所围的区域为水轮机的工作区域，图中阴影部分基本上未包括该特性区域的高效区域，所选机型不合理。7）吸出高度Hs 由于机型不合理，不适用于本电站，吸出高度不再计算。表4-3水轮机选型比较序号项目ZZ460ZZ560ZZ5601模型转轮参数推荐使用水头范围（m）15—2610—22<302最优单位转速（r/min）11613088.33最优单位流量（L/s）105094012204最高效率（%）85.089.089.65气蚀系数0.520.605/6原型水轮机参数工作水头范围（m）9.5-23.389.5-23.389.5-23.387水轮机直径（m）9.08.510.08额定转速n（r/min）6068.2609最高效率（%）89.891.793.1610额定出力（KW）82500825008250011最大引用流量（m³/s）554.557551.52/12吸出高度Hs（m）-0.33-1.83/13高效区占有率较多几乎全部很少水轮机机型综合比选：转轮转速较大有利于减小发电机尺寸，降低造价，上述水轮机中ZZ560转速较高；水轮机直径越小，则蜗壳体积和座环体积有所减少，从而厂房宽度也会相应减小，降低了工程造价，有利于枢纽布置，上述水轮机中ZZ560直径较小；水轮机吸出高度越大，则安装高程越大，使尾水管底板高程升高，有利于减少开挖量，上述水轮机中ZZ460安装高程最大，而其转轮直径较ZZ560大，使其尾水管高度长度相应增大，又使其尾水管底板高程下降，综合两方面因素，在尾水管底板高程问题上，ZZ460与ZZ560相差不大，即开挖量相差不大 高效区占有率有效的反应水轮机的工作效率，以上几种水轮机中，ZZ560的高效区占有率最大，ZZ460较多，HL310几乎没有占到高效区。经以上综合分析，选择ZZ560-LH-850。4．3蜗壳和尾水管的计算1）蜗壳的型式：由于水头范围9.5~23.38<40m，故由《水电站厂房设计规范》建议采用混凝土蜗壳。2）蜗壳的包角：采用混凝土蜗壳的包角为180时，水轮机效率高，蜗壳前室的宽度较小，故本电站选用=180的混凝土蜗壳，，，蜗壳进口断面平均流速由蜗壳进口断面平均流速曲线得，取=。。由《水轮机标准座环尺寸系列》表得座环外径Da=12600mm，内径Db=11050mm3）蜗壳的断面形状混凝土蜗壳断面采用梯形，便于施工和减少径向尺寸，降低厂房土建投资，蜗壳断面形状采用m>n的形式。　则,图4-1蜗壳断面计算符合要求,绘制曲线。表4-4蜗壳渐变段内径数据表aimnbiFiRi 76.0003.513.00082.6418013.365.1433.011.64363.72143.5012.354.2862.510.28647.16106.2011.343.4292.08.92932.9974.2910.332.5711.57.57121.1847.709.321.7141.06.21411.7526.468.310.8570.54.8574.6910.567.3中间断面顶角点，底角点变化规律采用直线变化规律，各中间断面面积Fi与其包角关系为，则做出曲线。图4-2蜗壳断面可在曲线上查得=45，R=9.23ma=2.93mm=2.51m=90，R=10.84ma=4.54mm=3.89m=135，R=12.05ma=5.75mm=4.92m =180，R=13.30ma=7mm=6m由此可绘出混凝土蜗壳的平面单线图。4）尾水管尺寸主要参数选择尾水管尺寸按模型尺寸放大，则h=2.3D1=19.55mL=4.5D1=38.25mh5=1.27D1=10.80mh6=0.6D1=5.1mD4=1.2D1=10.2mh4=1.2D1=10.2mB5=2.42D1=20.57mL1=1.62D1=13.77m.5）尾水管出口上翘：尾水管考虑岩石开挖问题，将出口扩散段底板向上倾斜，出口处较尾水管底面高2m，则倾斜角。可以，实验证明，这种变动对尾水管性能影响不大。6）尾水管不对称布置：由于蜗壳尺寸较大，厂房机组段长度很大程度上取决于蜗壳的宽度，而蜗壳的宽度在机组中心线两边是不对称的，若采用对称的尾水管则有可能增大厂房机组段宽度。故采用不对称布置。即将出口段的中心线向蜗壳进口侧偏心布置，=12°偏心距为2.4m。4．4发电机的选择与尺寸估算（主要参照文献《水电站机电设备（Ⅱ）》，下文中所示表X-X指该书中内容）水轮发电机额定容量Nrg=8万KW，额定转速nr=68.2r/min可套用发电机额定容量范围N=(80%~120%)Nrg=6.4~9.6万KW额定转速范围n=(90%~110%)nr=61.38~75.02r/min发电机额定客量sf=Nfcos=80000/0.85=94100kVA查《现有发电机型号主要参数及尺寸表》得，没有现成的机型可以套用。4．4．1水轮机发电机主要尺寸估算1、极距τ 极距（4-12）kj—系数，一般取8~10此时取9P—磁极对数P=442、定子内径DiDi=2P/π×τ=2×44/π×51.5=1443.31cm（4-13）3、定子铁芯长度lt（4-14）4C——系数，查表得C=4×10-6~6.5×10-6取C=6.0×10-6ne——额定转速68.2r/minDi——定子内径（mm）4、定子铁芯外径Da（机座号）定子铁芯外径Da可按下式估算ne=68.2r/min<166.7r/min,则Da==1443.31+1.2×51.5=1505.11cm（4-15）4．4．2发电机外形平面尺寸估算图4-2伞式水轮发电机尺寸示意图 1、定子机座外径D1由ne<136.4r/min,得丁字机座外径D1=1.14Da＝1715.83cm（4-16）2、风罩内径D2发电机额定容量Sf>20000KVAD2=D1+2.4m=1955.83cm（4-17）3、转子外径D3D3=Di-2δ=1443.31cm（4-18）式中δ为单边空气间隙，初步估算时可忽略不计。4、下机架最大跨度D4由水轮机机坑直径D5及转轮直径8500mm查水电站机电设备表7-2，得D5=1140cm，则D4=D5+0.06=1.14+0.06=1.2m=1200cm（4-19）5、推力轴承外径D6和励磁机外径D7发电机额定容量Sf=94100KVA查表7-3得D6=400cmD7=300cm4．4．3　发电机外形轴向尺寸计算1、定子机座高度h1发电额定转速ne<88.2r/min,则（4-20）2、上机架高度h2由ne<150r/minDi/lin=1443.31/(110.4×68.2)=0.195>0.05可知应采用全伞式发电机则上机架高度h2=0.10Di=0.10×1443.31=144.33cm（4-20）3、推力轴承高度h3励磁机高度h4和副励磁机h5、永磁机高度h6h3=1500~2000mm,取1800mmh4=2000~2400mm，取2200mmh5=800~1200mm,取1000mmh6=600~900mm，取800mm。 4、下机架高度采用全伞式承载机架：h7=0.20Di=0.2×1443.31=288.7cm（4-21）5、定子支座支承面至下机架支承面或下挡风板之间的距离h8伞式承载机架：h8=0.25Di=0.25×1443.31=360.83cm（4-22）6、转子磁轭轴向高度h10无风扇时：h10=lt+60=110.4+60=170.4cm（4-23）7、下机架支承面主主轴法兰底面距离h9=700~1500mm这里取h9=80cm8、发电机主轴高度h11h11=（0.7~0.9）H（4-24）其中H为发电机总高度，即由主轴法兰盘底面至发电机顶部的高度，可又下式计算得：H=h1+h2+…+h9-h7=1258.56cm则h11=(0.7~0.9)H=(0.7~0.9)×1258.56=881-1133cm，取10m9、定子铁芯水平中心线至法兰盘底面距h12h12=0.46h1+h=0.46×273.4+170.4=296.2cm（4-25）4．4．4发电机重量估算发电机总重可由下式估算：（4-26）式中：Gf——发电机总重量（t）ne——额定转速（r/min）Sf——发电机额定容量（KVA）K1——系数，伞式K1=7~10，这里取8.0发电机转子重可按发电机总重量1/2估算，则可得G=Gf=495.8t发电机飞轴力矩GD2:GD2=K2Di3.5lt=4.5×14.43433.5×1.1=56539.7(t.m2)（4-27） 4．5调速器与油压装置的选择4．5．1调速功计算反击式水轮机的调速功可采用以下经验公式进行计算：A=（200~250）Q=(1.555~1.944)×10N.m>30000N.m（4-28）式中：Hmax——最高水头，m;Q——最大水头额定出力时的流量，m3/s;D1——水轮机的标称直径，m;所以必须使用大型调速器，接力器柜和油压装置应分别进行计算和选择4．5．2接力器的选择a)．接力器直径的计算对大型调速器通常采用两个接力器来操作水轮机的导水机构，选用额定油压为4.0Mpa，则每个接力器的直径ds可由下式求得ds=λD1（4-29）式中：——计算系数，由表4—3得，=0.03bo/D——导叶相对高度，取bo/D1=0.400由导叶数Z0=24，为标准对称导叶,选直径ds=λD1ds’=0.81ds=631.6mm选择与之相近且偏大的ds=650mm的标准接力器b).接力器最大行程计算接力器最大行程可由下列经验公式求得Smax=(1.4~1.8)（4-30）式中：a0max—— 水轮机导叶最大开度，由模型特性综合特性曲线查得设计工况点下水位a0Mmax=39.5mm，则a0max=a0Mmax（4-31）则Smax=(1.4~1.8)×729=1021.1~1312.8mm,取Smax=1.05mc)．接力器容积计算本电站两个接力器的总容积VS按下式计算得：(4-32）d)．转浆式水轮机转轮叶片接力器对转浆式水轮机的双调节调速器，除选择导叶接力器外须选择转轮叶片接力器，直径（4-33），取较小系数（4-34）取（4-35）4．5．3调速器的选择大型调速器的型号是以主配压阀的直径来表征的，主配压阀的直径d可用下式计算，（4-36） 故选用DT-150型电气液压型调速器。表4-5：调速器外形尺寸型号机械柜l×b×h基础板L×B电器柜M×N×HDT-150750x950x13751200x1500550x804x2360图4-3调速器外形图4．5．4油压装置油压装置的工作容量是以压力油罐的总容为表征的，此处油压装置不考虑放空阀和进水阀的用油，则压力油罐的容积可用下式计算：VK=（18~20）VS+（4~5）Vc=16.288~18.62m3由此选用与之相邻而偏大的YS-20型分离式油压装置表4-6油压装置外型尺寸(查《水电站厂房设计》)总容积V(m3)油筒外径D1(mm)基础架外径D0（mm）总高H(mm)筒高h（mm）油箱长度m（mm）油箱宽度n（mm）油箱体高k（mm）油箱总高L(mm)10×2184821785040371035003500206034004．6厂房起吊设备的选择设备型号台数选择：最大起重量459 t，机组台数为4台，故主厂房起吊设备选用一台双小车起重机，额定起重量500t，跨度27m（根据厂房净宽确定）。表4-7工作参数表名义起重量t单台小车起重量（t）跨度lk（m）起重高度（m）速度（m/min）大车轨道起升运行主钩副钩主钩副钩小车大车2×2502505027321612.432.3QU120重机最大轮压（t）小车重（t）电动机（型号/KW）总容重（KW）起升机构运行小车大车7548JZR2-64-10JZR2-41-8JZR2-42-8216表4-8吊车梁主要尺寸表主要尺寸小车轨距LT小车轮距KT大车轮距K大梁底面至轨道距F起重机最大宽度B轨道中心距起重机外端距离B1轨道面至起重机顶端距离H580028805800250106804605400轨道面至缓冲器距离H1车轨中心至缓冲器外端距离A操作室底面至轨道面h3小车长度Bt极限位置平衡梁吊点至大车轨顶极限距离（mm）吊钩至轨道吊钩至轨道中心距离hh1120092025004300主钩副钩L1L24801300610160018004．7主厂房各层高程及长宽尺寸的确定4．7．1水轮机组安装高程对于立轴流转浆式水轮机，其安装高程是指导叶中心高程，可由下式计算得：安装高程=（4-37）=64.80-1.83+0.4085×8.5=66.47m式中：——下游尾水位（m），Hs——吸出高度（m），D1——水轮机转轮直径（m）， 4．7．2尾水管地板高程和厂房基础开挖高程由前计算得本电站尾水管高：19.55m导叶高度b0=3.5m，取尾水管底部厚度3m（考虑要设置排水系统，故取较大值）。尾水管底板高程：Edr=,（4-38）厂房基础开挖高程：EC=Edr-=45.17-3=42.17m（4-39）上两式中：b0/2——半个导叶高度，m；——尾水管高度，m；——尾水管底板混凝土厚度，m；4．7．3水轮机层地面高程水轮机层地面高程是根据蜗壳上部混凝土厚度决定的。水轮机层地面高程可按下式计算：ETu=+=66.47+=78.835m（4-40）4．7．4　发电机楼板高程和安装场高程发电机定子安装高程HST=水轮机地面高程ETu+进人孔+顶部深梁（4-41）=78.835+2+1=81.835m发电机层地面高程因考虑以下两个方面因素a).要保证水轮机层上设备、管路、出线的布置要求。发电机层楼板高程EGe=发电机定子安装高程HST+定子支撑面至发电机层地面高度（4-42）HGa=81.835+2.73+1.44=86.005mb).要保证泄洪时下泄的洪水不淹厂房。发电机地板高程EGe=最高尾水位ETmax+安全超高Hfc=81.5+0.5=82m（4-43）故选择其中较大者为发电机层楼板高程，取为86.005m 由于发电机层楼板高程已高于下游最高尾水位，故安装场高程可取为与发电机楼板高程同高为82.00m。厂区对外交通道路的高程及开关站高程均取为与发电机层楼板同高，均为82.00m。4．7．5吊车梁轨顶高程对于装设竖轴机组的厂房，控制吊车轨顶的因素主要是起吊发电机转子，水轮机转轮和在安装间检修变压器时起吊变压器所需要的高度，由横剖图绘制过程得取吊车梁轨顶高程为100.00m4．7．6屋顶面高程当吊车梁轨顶高车确定以后，根据已知起重机尺寸，其顶部与房顶大梁或天花板之间净距离应不小于0.3m，并应考虑安装和检修起重机的措施。由此计算得，厂房屋顶高程=吊车梁轨顶高程+吊车高度+安全高度+屋面梁高及屋面厚=100.00+5.40+0.3+2.3=108.00m（4-44）4．7．7厂房总高由厂房屋顶高程减去厂房尾水管开挖面高程既得厂房总高108.00-45.17=62.83m4．7．8主厂房平面尺寸的设计1）机组段长度的确定机组段长度主要由蜗壳、尾水管、发电机风罩在X轴方向（厂房纵向）的尺寸来定，并考虑机组附属设备及主要交通道、吊运通道的布置等所需的尺寸。确定过程如下：a)蜗壳层L=13.3+2+8.5+2=25.8mb)尾水管层L=20.57+4=24.57mc)发电机层L=19.55+2+3=23.35m机组段长度可由蜗壳层决定，为25.8m2）装配场的尺寸L=（1~1.5）25.8=25.8~38.7m，取38m。3）端部附加长度 4）主厂房长度的确定主厂房长度=4+25.8+1=148.25）主厂房的宽度的确定主厂房宽度应从厂房上部和下部结构的不同因素考虑。上部宽度取决于吊车跨度，发电机直径，最大部件吊运方式等条件，下部宽度取决于蜗壳和尾水管的尺寸。本电站桥吊的跨度已确定为为27m，再加上下游立柱宽，最终主厂房的宽度为32m。经厂房各层平面图绘制过程验证，该宽度能够满足各个要求。本设计将机组中心线设在厂房上下游排架柱间中心线上，具体布置详见厂房横剖图。4．8水电站厂房的稳定计算取三种工况进行验算：①正常水位运行工况：上游正常蓄水位，下游一台机组满发时的水位；②校核洪水运行工况：上游校核洪水位，下游相应洪水位③机组大修工况：上游取正常蓄水位，下游取一台机组满发，水轮机井中，水轮机转子、发电机转子被吊出，蜗壳、尾水管内无水重，闸门关闭。（由于设计洪水位运行工况上游水位为90.00m，校核洪水运行情况上游水位为91.0m，两种工况受力情况相似，由于机组大修时，机组段自重最小，此时厂房不稳定性提高，所以选取机组检修工况来验算）4．8．11.荷计算载a)．自重这里将建筑物沿河流方向分为四部分：上游进水口部分，主厂房上部结构部分，副厂房尾水平台部分，下部基础结构部分。由《水工建筑物荷载设计规范》，取厂房混凝土结构重度24kN/m3。上游进水口部分：主厂房上部结构部分：副厂房尾水平台部分： 下部基础结构部分：得∑W砼=W1+W2+W3+W4=3285118.2kNb)．水压力=9.81×(88-49)2×1/2×25.8=192481.0kN/m=9.81×(66.27-45.17)2×1/2×25.8=56340.9kN/mc)．水轮机发电机重厂房中主要机械重即为水轮机重和发电机重，在正常水位运行工况中均考虑包括水轮机转子重量和发电机转子重量在内的全部重量。发电机重：991.5×9.81=9726.62kN取水轮机重和发电机一样重。d).扬压力由于扬压力较大，设计在厂房基础设防渗帷幕和上下游主副排水系统，由规范《水工建筑物荷载设计规范》，计算如下：U1=U2=U3=U4=U=×L=430347.9kNe)．淤沙压力由于厂房段机组进水口底面与河床底面基本相平，难以形成淤沙，故在厂房机组段稳定计算中不考虑淤沙压力。f).浪压力由前计算重力坝段时计算结果得p0=44.80kN/m,则P=p0×L=44.80×25.8=1155.84Kn 表4-9水电站厂房基面荷载计算方向大小（KN）力臂(m)力矩(KN.m)方向厂房自重1↓22291217.63923251.2逆时针2↓314766.310.23210616.3逆时针3↓37152011.44235328顺时针4↓296919.56.31870592.9逆时针水压力1→192481.0132502253顺时针2←56340.97.09399450.6逆时针发电机水轮机重1↓9726.622.221398.6逆时针2↓9726.622.221398.6逆时针扬压力1↑371454.2100￣2↑33656.15.5185108.6顺时针3↑10090.3830302711.4顺时针4↑15147.1831.5477136.2顺时针浪压力1→1155.824.328077.6顺时针1.抗滑稳定验算,抗剪断稳定计算=抗剪稳定计算 则厂房整体抗滑稳定1.抗浮稳定验算， 第五章混凝土蜗壳的结构计算5.1内力计算5.1.1荷载及其计算计算简图如图所示机敦自重（圆筒式机敦）楼板荷载自重风罩自重（厚度取为50cm）机组设备自重991.5t,即为9716.7KN通过计算得，机敦作用于蜗壳顶板的分布荷载为379.73KN/，转换为为146.57KN/m蜗壳自重 顶板==102KN/m边墙W==1766.16KN/m（6）内水压力作用于顶板=35N/m作用于边墙底部=45N/m5.1.2载常数计算（1）顶板计算解得mm（2）边墙，计算解得，，5.1.3形常数计算（1）惯性矩（2）系数m、n顶板AB：m=0，n==0.584边墙BC：m=0，n==0.21（3）抗弯劲度 （4）分配系数传递系数，5.1.4内力计算由力矩分配法求得，，（2）计算求得弯矩图，剪力图和轴力图 图5-2弯矩图图5-3轴力图图5-4剪力图 5.2配筋计算5.2.1顶板顶板尺寸为=已知支座边缘截面弯矩M=4255.75KNm，集中力N=1487.3KN（拉力）-a=425/2-5=207.5cm，所以-a，属于大偏心受拉构件，所以按照构造配筋。，按构造要求应选6165.2.2边墙，按照对称配筋边墙尺寸=cm，，，按构造要求配筋选用818.5.3抗裂计算 5.3.1顶板按偏心受拉构件，根据公式：(5-6)式中：---钢筋混凝土构件的抗裂安全系数---混凝土的抗裂强度---截面抵抗矩的塑性系数，矩形截面的=1.55---换算截面面积，，n----钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比，即（5-7）---换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩，，（5-8）h---截面高度，m---换算截面重心至受拉边缘的距离，m。对于矩形截面（5-9）---换算截面对其重心轴的惯性矩，，对于矩形截面（5-10）算得，=212cm==所以355.8KN>(满足抗裂要求) 5.3.2边墙C支座截面按受弯构件，利用公式：（5-11）---钢筋混凝土构件的抗裂安全系数---混凝土的抗裂强度---截面抵抗矩的塑性系数，矩形截面的=1.55---换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩=300.5cm==12090KN>(满足抗裂要求) 参考文献[1]沈长松刘晓青等,水工建筑物.北京:中国水利水电出版社[2]刘启钊,水电站.北京:中国水利水电出版社[3]水利水电建设总局.水电站机电设计手册——水力机械.北京:水利水电出版社.1982.9[4]赵振兴.水力学.南京:河海大学出版社.1996[5]河海大学主编.水工建筑物（上）.南京:河海大学出版社1995.1[6]索丽生、胡明、任旭华.水利水电工程专业毕业设计指南.北京:中国水利水电出版社.2002.12[7]合著，水电站机电手册之水利机械分册.北京:中国水利水电出版社[8]刘天雄主编.水电站建筑物图例.北京:清华大学出版社.1984.9[9]L.Muller，TheUseofShotcreteforUnder-groundSupportPrincipleofTheNATM.WaterPower&DamConstructon[10]L.Muller,RemovingMisconceptiononTheNATM.Tunnels&Tunnelling[11]L.P.Mikhai-lov,TechniquesforSovietPumpedStoragePlantConstruction.WaterPower&DamConstructon[12]macginleyTJ.ReinforcedConcreteStructures.MewYork:John&.Whiley 后记一件事完成的漂亮与否不完全取决于你的智商多高，甚至可以说很多时候跟智商没有多大关系。它常常是取决于情商的。这是我本次毕业设计最真实的感受。最为难得的一件事情就是坚持了。要有条理地管理好自己的时间，有计划地完成阶段性的任务，不被惰性，不被眼前的困难打败是件很难的事情。我在中期阶段以后，涉及到许多复杂的图形和专题时，因为经验不足，思绪太多，以致于犹犹豫豫，无从下手，耽误了很长的时间。后阶段不得不赶进度，任务繁重，以致经常熬夜。毕业设计结束了，看着存档的各种规范资料，心里十分踏实。但也会反思：我应该可以把时间利用的更充分，应该可以学到更多东西的。很感激包耘老师的教导，他非常负责，认真抓好进度以及每位学生的设计时间，也感激组里同学给我的帮助，帮我解答很多疑难问题，互相勉励上进。大四最后了，突然有了学习的劲头，开始很怀念学校。有些伤感，也有些恐惧。但我必须要有勇气扛起成长带给我的压力，克服浮躁心态，时时告诫自己要有耐心和信心来争取和等待自己的成功。踏踏实实，虚心请教。还要学会正确管理自己的时间，准确把握自己工作的方向，去努力寻找突破口摆脱困难。低调做人，高调做事，学无止境是我这次毕设最大的收获。 原文已完。下文为附加文档，如不需要，下载后可以编辑删除，谢谢！施工组织设计本施工组织设计是本着“一流的质量、一流的工期、科学管理”来进行编制的。编制时，我公司技术发展部、质检科以及项目部经过精心研究、合理组织、充分利用先进工艺，特制定本施工组织设计。一、工程概况：西夏建材城生活区27#、30#住宅楼位于银川市新市区，橡胶厂对面。本工程由宁夏燕宝房地产开发有限公司开发，银川市规划建筑设计院设计。本工程耐火等级二级，屋面防水等级三级，地震防烈度为8度，设计使用年限50年。本工程建筑面积:27#楼3824.75m2;30#楼3824.75m2。室内地坪±0.00以绝对标高1110.5m为准，总长27#楼47.28m；30#楼47.28m。总宽27#楼14.26m；30#楼14.26m。设计室外地坪至檐口高度18.600m，呈长方形布置，东西向，三个单元。本工程设计屋面为坡屋面防水采用防水涂料。外墙水泥砂浆抹面，外刷浅灰色墙漆。内墙面除卫生间200× 300瓷砖，高到顶外，其余均水泥砂桨罩面，刮二遍腻子；楼梯间内墙采用50厚胶粉聚苯颗粒保温。地面除卫生间200×200防滑地砖，楼梯间50厚细石砼1：1水泥砂浆压光外，其余均采用50厚豆石砼毛地面。楼梯间单元门采用楼宇对讲门，卧室门、卫生间门采用木门，进户门采用保温防盗门。本工程窗均采用塑钢单框双玻窗，开启窗均加纱扇。本工程设计为节能型住宅，外墙均贴保温板。本工程设计为砖混结构，共六层。基础采用C30钢筋砼条形基础，上砌MU30毛石基础，砂浆采用M10水泥砂浆。一、二、三、四层墙体采用M10混合砂浆砌筑MU15多孔砖；五层以上采用M7.5混合砂浆砌筑MU15多孔砖。本工程结构中使用主要材料：钢材：I级钢，II级钢；砼：基础垫层C10，基础底板、地圈梁、基础构造柱均采用C30，其余均C20。本工程设计给水管采用PPR塑料管，热熔连接；排水管采用UPVC硬聚氯乙烯管，粘接；给水管道安装除立管及安装IC卡水表的管段明设计外，其余均暗设。本工程设计采暖为钢制高频焊翅片管散热器。本工程设计照明电源采用BV－2.5铜芯线，插座电源等采用BV－4铜芯线；除客厅为吸顶灯外，其余均采用座灯。一、施工部署及进度计划1、工期安排 本工程合同计划开工日期：2004年8月21日，竣工日期：2005年7月10日，合同工期315天。计划2004年9月15日前完成基础工程，2004年12月30日完成主体结构工程，2005年6月20日完成装修工种，安装工程穿插进行，于2005年7月1日前完成。具体进度计划详见附图－1（施工进度计划）。2、施工顺序⑴基础工程工程定位线（验线）→挖坑→钎探（验坑）→砂砾垫层的施工→基础砼垫层→刷环保沥青→基础放线（预检）→砼条形基础→刷环保沥青→毛石基础的砌筑→构造柱砼→地圈梁→地沟→回填工。⑵结构工程结构定位放线（预检）→构造柱钢筋绑扎、定位（隐检）→砖墙砌筑（＋50cm线找平、预检）→柱梁、顶板支模（预检）→梁板钢筋绑扎（隐检、开盘申请）→砼浇筑→下一层结构定位放线→重复上述施工工序直至顶。⑶内装修工程门窗框安装→室内墙面抹灰→楼地面→门窗安装、油漆→五金安装、内部清理→通水通电、竣工。⑷外装修工程外装修工程遵循先上后下原则，屋面工程（包括烟道、透气孔、压顶、找平层）结束后，进行大面积装饰，塑钢门窗在装修中逐步插入。一、施工准备 1、现场道路本工程北靠北京西路，南临规划道路，交通较为方便。场内道路采用级配砂石铺垫，压路机压。2、机械准备⑴设2台搅拌机，2台水泵。⑵现场设钢筋切断机1台，调直机1台，电焊机2台，1台对焊机。⑶现场设木工锯，木工刨各1台。⑷回填期间设打夯机2台。⑸现场设塔吊2台。3、施工用电施工用电已由建设单位引入现场；根据工程特点，设总配电箱1个，塔吊、搅抖站、搅拌机、切断机、调直机、对焊机、木工棚、楼层用电、生活区各配置配电箱1个；电源均采用三相五线制；各分支均采用钢管埋地；各种机械均设置接零、接地保护。具体配电箱位置详见总施工平面图。3、施工用水施工用水采用深井水自来水，并砌筑一蓄水池进行蓄水。楼层用水采用钢管焊接给水管，每层留一出水口；给水管不置蓄水池内，由潜水泵进行送水。4、生活用水生活用水采用自来水。 1、劳动力安排⑴结构期间：瓦工40人；钢筋工15人；木工15人；放线工2人；材料1人；机工4人；电工2人；水暖工2人；架子工8人；电焊工2人；壮工20人。⑵装修期间抹灰工60人；木工4人；油工8人；电工6人；水暖工10人。四、主要施工方法1、施工测量放线⑴施工测量基本要求A、西夏建材城生活区17#、30#住宅楼定位依据：西夏建材城生活区工程总体规划图，北京路、规划道路永久性定位B、根据工程特点及＜建筑工程施工测量规程＞DBI01－21－95，4、3、2条，此工程设置精度等级为二级，测角中误差±12，边长相对误差1/15000。C、根据施工组织设计中进度控制测量工作进度，明确对工程服务，对工程进度负责的工作目的。⑵工程定位A、根据工程特点，平面布置和定位原则，设置一横一纵两条主控线即27#楼：（A）轴线和（1）轴线；30#楼：（A）轴线和（1）轴线。根据主轴线设置两条次轴线即27# 楼：（H）轴线和（27）轴线；30#楼：（H）轴线和（27）轴线。B、主、次控轴线定位时均布置引桩，引桩采用木桩，后砌一水泥砂浆砖墩；并将轴线标注在四周永久性建筑物或构造物上，施测完成后报建设单位、监理单位确认后另以妥善保护。C、控轴线沿结构逐层弹在墙上，用以控制楼层定位。D、水准点：建设单位给定准点，建筑物±0.00相当于绝对标高1110.500m。⑶基础测量A、在开挖前，基坑根据平面布置，轴线控制桩为基准定出基坑长、宽度，作为拉小线的依据；根据结构要求，条基外侧1100mm为砂砾垫层边，考虑放坡，撒上白灰线，进行开挖。B、在垫层上进行基础定位放线前，以建筑物平面控制线为准，校测建筑物轴线控制桩无误后，再用经纬仪以正倒镜挑直法直接投测各轴线。C、标高由水准点引测至坑底。⑷结构施工测量A、首层放线验收后，主控轴一引至外墙立面上，作为以上务层主轴线竖身高以测的基准。B、施工层放线时，应在结构平面上校投测轴线，闭合后再测设细部尺寸和边线。 C、标高竖向传递设置3个标高点，以其平均点引测水平线折平时，尽量将水准仪安置在测点范围内中心位置，进行测设。2、基坑开挖本工种设计地基换工，夯填砂砾垫层1100mm；根据此特点，采用机械大开挖，留200mm厚进行挖工、铲平。开挖时，根据现场实际土质，按规范要求1:0.33放坡，反铲挖掘机挖土。开挖出的土，根据现场实际情况，尽量留足需用的好土，多余土方挖出，避免二次搬运。人工开挖时，由技术员抄平好水平控制小木桩，用方铲铲平。挖掘机挖土应该从上而下施工，禁止采用挖空底脚的操作方法。机械挖土,先发出信号，挖土的时候，挖掘机操作范围内，不许进行其他工作，装土的时候，任何人都不能停留在装土车上。3、砌筑工程⑴材料砖：MU15多孔砖，毛石基础采用MU30毛石。砂浆：±0.00以下采用M10水泥砂浆，一、二、三、四层采用M10混合砂浆，五层以上采用M7.5混合砂浆。⑵砌筑要求A、开工前由工长对所管辖班组下发技术交底。B、砌筑前应提前浇水湿润砖块，水率保持在10％－15％。C、砌筑采用满铺满挤“三一砌筑法“ ，要求灰浆饱满，灰缝8－12mm。D、外墙转角处应同时砌筑，内外墙交接处必须留斜槎，槎子长度不小于墙体高度的2/3，槎子必须平直、通顺。E、隔墙与墙不同时砌筑又不留成斜槎时可于墙中引出阳槎或在墙的灰缝中预埋拉结筋，每道不少于2根。F、接槎时必须将表面清理干净，浇水湿润，填实砂浆，保持灰缝平直。G、砖墙按图纸要求每50mm设置2φ6钢筋与构造柱拉结，具体要求见结构总说明。H、施工时需留置临时洞口，其侧边离交接处的墙面不少于500mm，顶部设边梁。4、钢筋工程⑴凡进场钢筋须具备材质证明，原材料须取样试验，经复试合格后方可使用。⑵钢筋绑扎前应仔细对照图纸进行翻样，根据翻样配料，施工前由工长对所管辖班组下发技术交底，准备施工工具，做好施工的准备工作。⑶板中受力钢筋搭接，I级钢30d，II级钢40d，搭接位置：上部钢筋在跨中1/3范围内，下部钢筋在支座1/3范围内。⑷钢筋保护层：基础40mm，柱、梁30mm，板20mm。保护层采用50mm×50mm的水泥砂浆块。板上部钢筋用马凳按梅花状支起。 ⑸所有钢筋绑扎，须填写隐检记录，质评资料及目检记录，验收合格后方可进行下道工序。5、砼工程⑴水泥进场后须做复试，经复试合格后由试验室下达配合比。施工中严格掌握各种材料的用量，并在搅拌机前进行标识，注明每立方米、每盘用量。同时搅拌时，须车车进磅，做好记录。⑵浇筑前，对模板内杂物及油污、泥土清理干净。⑶投料顺序：石子→水泥→砂子。⑷本工程均采用插入式振捣器，一次浇筑厚度不宜超过振捣器作用部分长度的1.25倍，捣实砼的移动间距不宜大于振捣器作用半径的1.5倍。⑸砼浇筑后1昼夜浇水养护，养护期不少于7d，砼强度未达到1.2MPa之前不得上人作业。6、模板工程⑴本工程模板采用钢木混合模板。模板支搭的标高、截面尺寸、平整度、垂直度应达到质量验收标准，以满足其钢度，稳定性要求。⑵模板支撑应牢固可靠，安装进程中须有防倾覆的临时固定措施。⑶本工程选用851脱模剂，每拆除一次模板经清理后涂刷脱模剂，再重新组装，以保证砼的外观质量。 1、架子工程⑴本工程采用双排架子防护，外设立杆距墙2m，里皮距墙50cm，立杆间距1.5m，顺水间距1.2m，间距不大于1m。⑵架子底部夯实，垫木板，绑扫地杆。⑶为加强架子的稳定性，每七根立杆间设十字盖，斜杆与地面夹角60o。⑷为防止脚平架外倾，与结构采用钢性拉接，拉接点间距附和“垂四平六“的原则。⑸外防护架用闭目式安全网进行封闭，两平网塔接和网下口必须绑孔紧密。⑹结构架子高出作业层1m，每步架子满铺脚手板，要求严密牢固并严禁探头板。2、装饰工程装饰工程施工前，要组织质监部门、建设、设计、施工单位四方参加的主体结构工程核验收，对已完全体分部工程进行全面检查、发现问题及时处理，清除隐患，并做好装饰前材料、机具及技术准备工作。1、根据预算所需材料数量，提出材料进场日期，在不影响施工用料的原则下，尽量减少施工用地，按照供料计划分期分批组织材料进场。 2、将墙面找方垂直线，清理基层，然后冲筋，按照图纸要求，分层找平垂直，阴阳角度方正，然后拉线作灰饼。底子灰应粘结牢固，并用刮杠刮平，木抹子抹平。3、罩面应均匀一致，并应在终凝前刮平压光，上三遍灰抹子。4、油漆、涂料施工：油漆工程施工时，施工环境应清洁干净，待抹灰、楼地面工程全部完工后方可施工，油漆涂刷前被涂物的表面必须干燥、清洁，刷漆时要多刷多理不流坠，达到薄厚均匀，色调一致，表面光亮。墙面涂料基层要求现整，对缝隙微小孔洞，要用腻子找平，并用砂纸磨平。为了使颜色一致，应使用同一配合比的涂料，使用时涂料搅匀，方可涂刷，接槎外留在阴阳角外必须保证涂层均匀一致表面不显刷纹。1、楼地面工程楼地面工程只作50厚豆石砼垫层。做垫层必须先冲筋后做垫层，其平整度要控制在4mm以内，加强养护4－5天后，才能进行上层施工。10、层面工程1、屋面保温层及找平层必须符合设计要求，防水采用防水卷材。2、做水泥砂浆找平层表面应平整压光，屋面与女儿墙交接处抹成R≥150mm圆角。 3、本工程屋面材料防水，专业性强，为保证质量，我们请专业人员作防水层。4、原材料在使用前经化验合格后才能使用，不合格材料严禁使用。11、水、暖、电安装工程⑴管道安装应选用合格的产品，并按设计放线，坡度值及坡向应符合图纸和规范要求。⑵水、暖安装前做单项试压，完毕后做通、闭水后试验和打压试验，卫生间闭水试验不少于24小时。⑶电预埋管路宜沿最近线路敷设，应尽量减少弯曲，用线管的弯曲丝接套丝，折扁裂缝焊接，管口应套丝用堵头堵塞。油漆防腐等均符合图纸各施工规范及质量评定标准。⑷灯具、插座、开关等器具安装，其标高位置应符合设计要求，表面应平直洁净方正。⑸灯具、插座、开关等器具必须选用合格产品，不合格产品严禁使用。⑹做好各种绝缘接地电阻的测试和系统调整记录，检查配线的组序一定要符合设计要求。五、预防质量通病之措施本工程按优质工程进行管理与控制，其优质工程的目标体系与创优质工程的保证措施在本工程施工组织设计中做了详述。本措施不再述。 创优质工程除对各分部、分项、工序工程施工中，精心操作，一丝不苟、高标准严要求作业外，关键是防止质量通病。为此，提出防止通病的作业措施如下：1、砖墙砌体组砌方法：⑴、组砌方法：一顺一丁组砌，由于这种方法有较多的丁砖，加强了在墙体厚度方向的连结，砌体的抗压强度要高一些。⑵、重视砖砌体水平灰缝的厚度不均与砂浆饱满度：①、水平灰缝不匀：规范规定砖砌体水平灰缝厚度与竖向灰缝宽度一般为10mm，但不应小于8mm，也不应小于12mm。砂浆的作用：一是铺平砖的砌筑表面，二是将块体砖粘接成一个整体。规范中之所以有厚度和宽度要求，是由于灰缝过薄，使砌体产生不均匀受力，影响砌体随载能力。如果灰缝过厚，由于砂浆抗压强度低于压的抗压可度。在荷载作用下，会增大砂浆的横向变形，降低砌体的强度。试验研究表明，当水平灰缝为12mm时，砖砌体的抗压强度极限，仅为10mm厚时的70－75％，所以要保证水平灰缝厚度在8－12mm之间。怎样确保水平灰缝的厚度呢？A、皮数杆上，一定将缝厚度标明、标准。B、砌砖时，一定要按皮数杆的分层挂线，将小线接紧，跟线铺灰，跟线砌筑。C、砌浆所用之中砂，一定要过筛，将大于5mm的砂子筛掉。 D、要选砖，将过厚的砖剔掉。E、均匀铺灰，务使铺灰之厚度均匀一致。坚持“一块砖、一铲灰、一揉挤“的“三一“砌砖法“。②砂浆必须满铺，确保砂浆饱满度。规范规定：多孔砖砌体，水平灰缝的砂浆饱满度不得低于80％，这是因为，灰缝的饱满度，对砌体的强度影响很大。比如：根据试验研究，当水平灰缝满足80％以上，竖缝饱满度满足60％以上时，砌体强度较不饱满时，要提高2－3倍，怎样保证灰缝饱满度呢？A、支持使用所述的“三一“砌砖法，即“一块砖、一铲灰、一揉挤“。B、水平缝用铺浆法（铺浆长度≤50cm）砌筑，竖缝用挤浆法砌筑，竖缝还要畏助以加浆法，以使竖向饱满，绝不可用水冲灌浆法。C、砂浆使用时，如有淅水，须作二次拌合后再用。绝不可加水二次拌合。拌好的砂浆，须于3小时之内使用完毕。D、不可以干砖砌筑。淋砖时，一般以15％含水率为宜。（约砖块四周浸水15mm左右）。③注意砌砖时的拉结筋的留置方法：砖砌体的拉结筋留置方法，按设计要求招待。如设计没有具体规定时，按规范执行。规范规定“拉结筋的数量每12cm厚墙放1根Ф6钢筋，沿墙高每50cm 留一组。埋入长度从墙的留槎处算起，每边均＜100cm，末端应有弯钩”见图。规范还规定：“构造柱与墙连拉处，宜砌成马牙槎，并沿墙高每50cm设2Ф6拉结钢筋，每边伸入墙内＞100cm。2、预防楼梯砼踏步掉角：楼梯踏步浇筑砼后，往往因达不到砼强度要求，就因施工需要提前使用，既便有了足够强度，使用不慎，都会掉楞掉角。而且有了掉角，修补十分困难，且不定期牢固。为此宜采用两种方式予以防治：⑴踏步楞角上，在浇筑砼时增设防护钢筋。⑵踏步拆模时，立即以砂袋将踏步覆盖。（水泥袋或用针织袋装砂）既有利于砼养护，又可保护踏步楞角。3、楼梯弊端的预防：防止踏步不等高：踏步不等高，既不美观，又影响使用。踏步不等高现象，一般发生在最上或最下一步踏步中。产生的原则，一是建筑标高与结构标高不吻合。二是将结构标高误为建筑标高。三是施工粗心，支模有误。为此，浇筑楼梯之间：⑴仔细核查楼梯结构图与建筑图中的标高是否吻合。经查核与细致计算无误后，再制作安装模板。⑵ 浇筑砼中，往往由于操作与模板细微变形，也会使踏步有稍话误差。这一个误差，要在水泥砂浆罩面时予以调整。为使罩面有标准。在罩面之前，根据平台标高在楼梯侧面墙上弹出一道踏步踏级的标准斜线。罩面抹灰时，便踏步的外阳角恰恰落在这一条斜线上。这样做，罩面完成后，踏步的级高级宽就一致了。⑶如果，施工出现踏步尺寸有较大误差，一定要先行剔凿，并用细石砼或高强度水泥砂浆调整生，再做罩面。4、堵好脚手眼：堵脚手眼做得好坏，直接影响装修质量。一是影响墙面抹灰之脱落、开裂也空鼓；二是洒水可沿已开裂的脚手眼进入室内。因此，堵脚手眼的工作万不可忽视、大意：⑴将脚手眼孔内的砂浆、灰尘凿掉，清除洁净，洒水湿透眼内孔壁。⑵将砖浸水湿透。脚手眼内外同时堵砌，绝不准用干砖堵塞。⑶用“一砖、一铲灰、一挤塞“三一砌砖法堵塞，绝不准用碎块碴堵塞。⑷砂浆必须饱满（最后的一块砖堵完后，用竹片或扁平钢筋将砂浆塞实，刮平，灰缝要均匀、实心实意，不准不刮浆干塞砖块）。5、散水砼变形缝的做法： 砼散水的变形缝，常规做法是镶嵌木条，砼浇筑有足够强度后将此木条取出，再灌以沥青砂浆。其缺点是L散水板块相邻高差平整不易保证，木嵌条不可取净，取木条将板块楞角碰坏，不灌沥青砂浆而灌热沥青等。好的做法是：⑴、事先按变形的长短、高度（板块砼厚）的制作厚为20mm的沥青砂浆板条；⑵砼板块浇筑前，第一块板的断缝处支设模块，砼有足够强度（1.2Mpa）后，拆除侧模板，将预制沥青砂浆板条贴粘在砼板块侧缝表面，接着浇筑第二块板块砼。集资或跳浇散水板块。（靠墙身处不支模板，直接将沥青砂浆板条粘贴）。⑶当板块砼都有了足够强度后，再用加热后的铁铬子，将缝处沥青砂浆板条予以慰汤，使其缝隙深浅一致，交角平顺。6、卫生间地面漏水的预防：⑴现浇砼楼板：沿房间四周墙上翻150mm。⑵找平层：施工前，清理面层须洁净，并湿润砼楼板表面，之后刷一层TG胶素水泥浆。⑶找坡层用细石砼，并找出排队水坡度，坡向地漏，要平整光洁。上刷冷底油一道。⑷防水层：用一布四涂。但沿四周墙上150mm，遇向口时，伸向口外300mm。⑸粘结层：用1：20水泥砂浆厚≥20mm，沿墙四周上翻150mm并粉光。注意排水坡度与坡向或做C20细石砼。7、管道根部的渗漏预防：⑴ 、浇筑钢筋砼楼板，用时准确地将位置、尺寸预留楼板管道孔。或埋设预留套管。⑵、如为预留孔洞时，要预留万不可事后凿孔或扩孔。如为预留套管进，位置一定要准确。套管要焊上止水钢环。⑶、预留孔洞的模盒或套管一棕要与楼板的模板固定防止错位。浇筑砼时派专人看护，以利及时修正。⑷、地面的做法按设计要求进行或建议甲方按上述“地面漏水防预“中所提做法处理，但防水层必须沿套管或给排水管上翻150mm并与管子贴粘牢固。⑸、如为预留孔洞，等管道安装就位并校正固定后，对预留洞要用与楼板同标号的砂浆（或1：2－1：2.5的水泥砂浆等）填实、捣固，使其与砼结合密实，决不许以碎砖、碎石、杂物随意堵塞。⑹、做地面时，切切注意地面排水坡度与坡向。8、门窗固定用木砖的改进：木门传统的固定方法是：用钉子将木门框固定在预先埋设在砖内的木砖上。每边固定点不少于2处，间距≯1.2m。这种传统做法的弊端是：木砖容易松动，木砖漏留，木砖大小倒放等，致使门窗的安装质量受到影响。改进方法是以用C20砼制成120mm及240mm的预制块，内预埋木砖。⑴、木砖埋入预制块模具前，须以防腐处理。⑵、120预制块用于370墙及120墙中。240预制块用于240墙中。 9、塑钢窗之固定：⑴、塑钢窗与墙体的固定用连接点的设置：距框角≯180mm；间距≯600mm。眼下存在的问题是：设置连接点不足，甚或漏设，这不仅影响门窗板动不稳，更有甚者会影响日后擦窗人的生命安全。为此，日后一定要按图示之要求设置固定杠用连接点。⑵、连接点的钉固方法：墙体砌筑时，将C20砼预制块，不论砖墙、砼墙、加气块墙、都用射钉将铁板连接条钉在墙上，更有将普通铁钉钉在墙上者，都是极不安全，极不妥的操作方法。⑶、固定门窗框用的连接铁板与钉接：①、连接铁板条：其规格为：（长×宽×厚）≥140mm×20mm×1.5mm射钉规格为：（直径×长）≥3.7mm×42mm或金属胀锚螺栓：（直径×长）≥8mm×65mm施工中，常常见到连接铁板条规格过小（厚不到1mm），甚至有的用0.5mm的镀锌铁皮剪成条状做连接铁板条用，用直径4mm的螺钉固定连接铁板条，都不是妥的，或直接用铁钉钉更为不妥。②、连接铁板条与塑钢之连接，用塑钢抽芯铆钉，其直径≥5mm，不用5mm螺钉或4mm的自攻螺丝。 ⑷、预防塑钢与铁制连接铁板条之间的电偶腐蚀L：为了防止塑钢和连接铁板条之间的电偶腐蚀，采取下列措施：①、采用镀锌钢板制作连接铁板条。②、或将连接用铁板条与塑钢之间用塑料膜隔开。③、或用密封漆将塑钢与铁板条之间，窗框与墙之间予以封闭以免雨水浸入。10、给水管道施工给水管道安装施工比较简单。便是它是承压管，将受较高水压力，如粗心施工，也会带来管道渗漏，为此：⑴、管子接口：①、丝口连接：加工丝扣时要做到：丝扣光滑、端正、不抖丝、不乱扣、有椎度。这五点都要达到。有一点不符合要求，剔出重新加工或切去此端重做。②、焊接接口：设计要要求坡口焊时，坡口加工的形式须符合设计要求。不需坡口焊时，在焊前用砂布将管口打磨干净，两管对口间要均匀，不可一侧大，一侧小。焊接时，焊缝高度要符合规范要求。⑵、安装①、安装前弄清图纸，查清管子位置，走向、标高。并做现场查验当实际尺寸与图纸不符合时，提出修正，以免与土建产生矛盾。 ②、安装时，管子必须找正后再拧紧，不得倒拧，以免损坏丝扣。⑶、下料：管道不料时，尺寸一定要准确，给水管误差≤5mm。为确保下料时尺寸准确，对实际安装位置与尺寸进行实测实量，不要按图纸尺寸下料。同时，必须逐根管道都要实测实量。⑷、水压试验：①、把好水压试验关，是控制管道安装质量的关键。②、压力表必须精确，使用前要进行校验。③、试验时，第一要查看压力表的压力降，第二要逐房间察看管道的渗漏情况。④、渗水的接头、管子必须返工。大面积漏水的管段必须换掉或修理，并至不再出现“跑、冒、漏、渗“为止。11、注意配电箱的产品质量验收：市场采购的配电箱，不少是不符合国家标准的新产品。除新产品的外观质量外，突出的质量缺点是：⑴、不设零线；⑵、没有设置零线与保护接地汇流排。这种缺陷的存在，在接线时，往往将箱上的所有插座的零线串接，保护接地串接。这样，当前面的插座坏了，接在后面的几个插座就会发生零线断线或地线断线，造成搞插座没有电，或在发生漏电事故时，漏电开关不动作，严重者造成人员伤亡。 为此，在采购配电箱时和安装配电箱之前，对其质量进行检查。查看是否分别设置了零线和保护地线汇流排。不合格者，不得使用。12、插座接线：⑴、单相二线插座：原则是“开关永远控制相线“。⑵、单相三线插座：面对插座的右孔接相线，左孔接零线。13、电器的接地电器安装中，首先考虑的就是用电安全。低压系统地接地保护最优形式就是“三相五线制供电形式“，它非常适用于分散的民用建筑，也适用于施工现场的临时供电。从电源时入配电箱之后，从接地板的引上线和电源中性点的焦点处，向室内分出保护线PE和进入电路的零线N，在建筑物地也不得混淆，困为，一旦线进入电路，就有电源通过，混淆后，就会引起漏保护器跳闸，影响正常使用。所以在用户配电线路中，插座中的线和线应该统一有颜色的区别。六、工程进度计划工期控制：要工程计划自2004年8月15日开工，2005年7月10日竣工，总工期330天。为保证工期目标的实现，将施工过程划分为五个阶段。1、基础施工阶段： 自2004年8月15日至9月30日为基础工程施工阶段，本阶段需要完成定位放线、挖工、砂砾垫层、条形基础砼、毛石基础、地圈梁等项目。同时，安排人员按图纸设计要求预制门、窗梁主体结构钢筋制作，模板配制，主体施工做好准备工作。2、主体施工阶段：自2004年10月1日至2004年12月30日是主体施工阶段，本阶段要完成墙体砌筑，预制过梁安装，现浇钢筋砼，梁、板的支模、砼等项目。主体施工阶段组织流水施工，每层主体施工15天。施工期间，水、暖、电施工人员密切配合，作好预留、预埋工作，避免事后在墙体上打洞。3、装修施工阶段：自2005年3月1日至2005年6月20日为装修工程施工阶段。4、安装工程施工阶段：自基础工程至装修工程，安装工程施工贯穿始终，从时间上虽然与土建同步进行，但本工程设计有给排水、采暖、一般电照处还有电话、有线电视，所以说，是一个水暖、电等较齐全的工程。为此，在劳动力安排上专门有水暖工、电工施工班组与土建施工密切配合，相对独立地完成水暖、电安装工程施工任务。5、工程收尾交工阶段： 本阶段主要做好成品保护及清理等工作。七、施工平面布置（见附图）施工平面布置原则是：1、尽最大可能少占施工用地，对划定的施工用地，作合理安排；2、塔吊固定后，主要材料及搅拌机械的布置，以其服务业范围为准，紧凑布置。3、根据工程进度，动态管理施工总平面，该高速时及时调整；4、交通道路、供水、供电、消防一次到位进行布置，确保道路通畅，供水供电空耗小，供应充足，并确保工地消防安全。5、建立文明施工现场：材料、配件、工棚、厕所、大宗材料按施工平面图严格要求就位管理，周转材料堆放有序。八、施工组织措施本工程采取项目管理法，按目标进行管理与控制，以目标计划来指导管理与控制行动，变以往以行动来实现目标的被动管理方式为以目标指导行动的主动的主动管理方式。将主动管理与被动管理相结合、前馈控制与反馈控制相结合，事先控制与事中、事后控制相结合。㈠、确保工程进度、实现合同工期的措施：1、工期目标：（平面流水、主体交叉施工） 控制工期目标330天；其中：±0.00以下工期目标45天；主体结构工期目标：90天；内、外装饰工期目标：80天；水暖电安装工期目标：90天；收尾工期目标：10天。2、确保工期目标的措施：⑴、组建职能完善、人员配套、分工明确的施工项目管理组：项目经理：统筹工期目标，制定工期目标施工措施，决策生产要素供应与优化配置，检查平衡工期目标的实施；技术负责人：制定工期目标计划实施的技术措施，监督按工艺程序施工，解决施工技术措施实施中工期目标计划之失衡；解决施工技术措施实施中工期目标计划之实施，协调工种之穿插，布置与平衡生产要素，做好施工计划之安排与统计；料具供应员：组织材料、构配件、机具之供应，根据生产进度编制料具供应计划；财务管理员：根据工期安排与施工进度计划落实资金之供应，提出月奖金之收支计划，按期收取工程进度款；⑵、按分部分项工程进度制定施工技术措施，制定合理施工流水程序，严格要求操作程序与操作要点之管理，保证工期目标计划之顺利实施； ⑶、以日调度日平衡为手段，项目经理及有关人员跟踪检查工期目标计划之实施，对工期目标计划做动态管理与监控；⑷、采取激励措施，对工期、工程质量、安全生产、文明施工的管理者与操作者有上好成绩者予以奖励。㈡、确保工程质量，实现人同质量目标措施：1、质量目标：工程质量总目标：合格，按合格目标进行控制与管理。其中：基础分部工程质量目标：合格；主体工程质量目标：合格；装饰工程质量目标：合格；屋面工程质量目标：合格；门窗工程质量目标：合格；地面楼地面工程质量目标：合格；给排水及供暖工程质量目标：合格；电气、照明工程质量目标：合格；2、确保工程质量目标计划实现的措施：⑴、项目经理部职能组织人员分工明确、职责分明项目经理：施工项目的本权负责人，是质量第一负责人。主管质量之制定，监控质量目标计划之实施评价与激励； 技术负责人：主持质量目标实施的技术措施之制定，确保质量目标与技术措施对有关工长、作业班长之技术交底、监督技术措施之执行、作好跟踪检查与操作生产调查、建议项目经理与总工长调整作业布置与调换不良作业人员；总工长：监督施工技术措施之履行、调整不良作业人员之岗位、作好材料构配件事先检查、监控配合比的严格执行；有关工长：跟踪检查操作要点之执行、纠正不良作业事件。作好自检、与检、交接质量检查。作好工序、分项工程、分部工程质量进行检查、验收。建议对不良作业人员进行岗位调整；有关班组长与班组质量检查员：对本班人员进行班前操作交底，进行班后作业自检与奖评，监督本班组人员严格操作要点进行作业，参与互检与交接检查，调换不良作业人员岗位；⑵、针对本工程特点与本公司的质量通病，由技术负责人设置质量控制点，并制定操作要点与防治措施，实行重点监控；⑶、工程质量是企业生命，工程质量人人有责，工层层确保工程质量的技术交流；⑷、对工程质量施行“开路“、“一票否决“、“挂牌作业“。工程质量与进度发生矛盾，以质量为主；工程质量与人员安排发生矛盾，以质量为主调换人员；工程质量与材料发生矛盾，以质量为主调换材料；工程质量与机具发生矛盾，以质量为主调换机具；工程质量与工资挂钩，施行优质优奖；⑸、作好材料、构配件的事先检验与控制，把好三关：把好材料、构配件进场验收关：不合格者不准进场；把好材料复试关：对主材料（钢材、水泥、骨料、砖、装饰材料）作好复验，不合格材料不准使用； 把好材料使用关：正确执行配合比，做好材料计量、正确按规格、品种、数量、强度使用材料，劣材不充好材用，好材不做劣材用，物尽其用；⑹、作好反馈工作：事先了解可能出现质量的部位与质量事件以及可能出现质量风险，并制定防范措施，予以事先控制；⑺、完善项目经理部的质量保证体系与质量管理的法规体系。㈢、确保安全目标实现，保证安全施工的措施：1、安全目标计划：本项目施工全过程中⑴、消灭重伤事故⑵、消灭伤亡事故⑶、消灭多人事故⑷、轻伤事故率：2‰2、确保安全生产的措施⑴、项目经理部有关要员与职能机构，对确保安全生产分工明确，职责分明；项目经理：是企业法人代表在本项目施工管理听全权委托代理人，是安全生产的第一负责人，主持安全措施之制定，组织安全教育与培训，组织安全设施之搭设，组织现场安全宣传与监控，组织项目安全交底，审核五种人员安全作业资格（电气、起重、焊接、机动驾驶、商空作业），组织劳动保护用品之购置与保证，监督安全措施之实施。 技术负责人：负安全生产的技术责任，制定安全措施，主持安全教育的培训，监督安全措施之实施，对有关工长、专业工种、班组长作好安全交底，建议调换不重视安全生产的管理人员与作业人员。总工长：对有关工长、班组长作安全交底，监督安全措施之实施，调换不重视安全作业人员，监督设施搭设，组织施工平面之布置，监督违章作业，组织与监督有关工长与班组长安全程序施工。有关工长：对本工种作业班组及人员作安全作业交底，监督本工种有关作业规程施工操作，调换不重视安全的作业人员并作专项安全检查交底与检查。专职安全检查员：监督有关工种按作业规程作业，跟踪检查安全作业与安全设施之搭设防，建议调换违章工作人员，时时事事宣传安全作业的重要性，检查劳动保护用品之发放与使用。班组长与班组安全检查员：作好班前安全作业交底班后安全作业奖评，随时检查本班组作业人员按安全检查规定作业，建议奖励安全生产有功人员，随时纠正违章作业，调换不重视安全生产作业人员之岗位。⑵、按工种特点制定工种安全作业交底与作业规程，并进行两级安全交底（技术人对总工长、工长交底；总工长、工长对班组长及作业人员交底）。 ⑶、编制现场安全措施，并贯彻在施工全过程。⑷、作好安全教育及现场安全宣传。安全教育分为新工人入场教育（项目经理及技术负责人负责）分部分项工程开工前教育（总工长、有关工长负责）工序施工的班前教育与班后奖评（有关工长、班组长负责）。现场安全宣传内容为安全标志、现场安全规则、“三宝”、“四口”利用，标志等，安全检查员负责监督实施。⑸、每个月，项目经理组织一次现场安全大检查。由有关工长、总工长、专职安全员参加，随检查随整改随奖评。⑹、五大专业工种持证上岗⑺、本工程开工前，对施工机械、施工用电等重点编制安全技术措施。㈣、现场文明施工措施：1、现场文明施工指标：⑴、按施工平面图布置材料、机械、电路及管路铺设、临时设修建、道路修建、防火消防设施安设、交通要道防护；⑵、工完场清、随时清、时时清、班后清、使现场整洁有序。食堂、宿舍清洁卫生；⑶、现场文明标志，安全标志，施工责任标志等设齐全完整。2、确保现场文明责任制：⑴、明确现场文明施工责任制； 项目经理：负布置；有关工长：负清场责任、督促、奖评责任；有关班组长：负责场清、时时清、班后清责任；总工长：负机械按平面图就位责任、监督施工平面图严格执行责任。⑵合理利用现场，科学布置施工总平面图，务使平面图规划合理，物资设备有序。⑶、与每个月安全检查之同时，项目经理组织有关人员对文明施工进行检查，随检查、随纠偏、随整改、随奖评。㈤、综合考评按区建议厅96年4月22日颁发的“工程现场综合考评办法”，每月末对本工地现场进行一次综合考评检查，并认真打分，由项目经理组织公司派人参加。九、工程质量控制标准㈠、质量标准1、分项工程（1）、合格：①、保证项目，必须符合相应评定标准的规定②、检验批项目，抽查点应符合相应质量评定标准的合格规定；③ 、实测项目，抽查点数中，建筑工程有80％以上，建安工程有80％以上的实测值应基本在到相应质量检验评定标准的规定。（2）、注意：当分项工程质量不符合相应质量检验评定标准合格的规定时，必须及时处理，并以按以下规定确定其质量等级。①、返工重作的，可重新评定质量等级；②、经加固补强或经法定检测单位鉴定能够达到设计要求时，其质量仅能评为合格；③、经法定检测单位鉴定达不到原设计要求，但经设计单位签认，可满足结构安全和使用功能要求，可不加固补强的，或经加固有补强改变外形尺寸或造成永久性缺陷的，其质量可定为合格。2、分部工程⑴、合格：所含分项工程的质量全部合格；3、单位工程：⑴、合格：①所含分部工程的质量全部合格；②质量保证资料应符合本标准的规定；③观感质量评定得分率达到90％以上。②质量保证资料应符合本标准的规定；③观感质量评定得分率达到90％及其以上。㈡、工程分解体系：（见附图）㈢、目标体系：1、目标保证体系： 工序作业质量目标（保证）保证分项目标（保证）分部质量目标（保证）单位工程质量目标。2、目标体系：由工序作业质量目标完成，首先制定工序作业质量目标，其次制定分项质量目标，再其次制定分部工程质量目标，最后制定单位工程质量目标，这样就形成了一个单位工程的完整的目标体系。本住宅楼，其目标体系制定如下：⑴、这一单位工程，由下列分部工程组成：地基与基础工程、主体结构工程、装饰工程、层面工程、上下水与采暖、电气六个分部工程。⑵、地基与基础分部工程由下列分项组成：挖坑、砂砾垫层、C10砼垫层、条形基础、毛石基础、C30钢筋砼地梁、防潮层、回填土七道分项工程组成。⑶、主体结构分部工程，由下列分项组成：砌体、梁、板、C20构造柱，C20圈梁等分项工程。⑷、装饰分部工程由下列分项组成：一般室内抹灰、外墙抹灰墙面、刷涂料、楼地面、门窗五道分项工程。⑹、屋面分部工程由下列分项组成：屋面找水平、保温层、卷材防水层、瓦屋面四道分项工程组成。⑺、上下水与采暖分部工程由下列分项组成：上水管道安装`上水管道附件与卫生器具安装、采暖管道安装、采暖器附件安装四个分项工程。 ⑻电气分部工程由下列分项组成：配管及管内穿线、护套配线、电气照明灯具及配电箱安装、接地装置四道分项工程。3、质量目标制定：⑴、首先确定单位工程的质量目标；工程质量目标，就是单位工程的质量评定等级，这个目标，在工程承包合同中已做了明确界定（是合格）；其次，规划六个分部工程的质量目标；要明确哪几个分部工程质量必须达到合格标准，才能确保单位工程达到合格。⑵、质量目标制定依据：①、两个承包合同：工程承包合同中规定的本单位工程的目标；项目经理经营承包合同中明确的质量责任目标；②、有关法规、标准、定额；③、有关图纸、招标文件、施工组织设计、资料；④、生产要素的实际状况与动态；⑤、设计要求与有关说明。⑶、以地其基础分部工程为例，其质量目标如下：①、基础分部工程的分项工程质量目标如下图：②、其他分部工程的分项工程的质量目标，中标后由项目经理部制定。㈣、目标控制与管理： 1、目标控制：项目中在实现所定目标过程中，按预定目标计划实施（也就是将所定目标做为管理活动的中心），在实施管理的过程中，由于各因素会对之产生干扰，项目经理部就要通过检查，获取目标实施中信息，将之与原目标计划进行比较，发现偏差，采取相应措施纠正偏差，确保目标计划的正常实施，最终获得预定目标计划之实施。这是一种将经济活动和管理活动的任务，转换为具体目标加以实施和控制的主动管理法，它的精华就是以目标来指导行动。2、实行目标管理或控制，要有两个条件其一：有一个明确的目标计划体系，如上所述，首先，将施工项目进行分解，形成一个工程分解体系，其次根据工程项目的分解体系，从单位到有关工序制定目标计划，使这形成一个目标计划体系。这样就便于实行目标控制与管理了。其二：有一个合格的控制与管理体系。我们的控制与管理主体就是项目经理与其相应在的有关作业层（工程队），直到作业班组，这就形成了一个控制与管理的工作体系。⑴、工程施工体系（生产体系）：⑵、质量控制与管理体系（组织体系）：⑶、质量控制与管理法规体系：3、施工阶段质量控制的全过程：4、施工阶段质量控制原则：⑴、以预防为主，重点做好事前控制，防患于未然，将质量问题消除在萌芽状态；⑵、坚持质量标准，严格检查，热情帮助； ⑶、结合工程特点，结合实际确定控制范围深度与采取的控制方法；⑷、尊重事实，尊重科学，以理服人处理质量问题。5、施工阶段质量控制依据：⑴、有关原材料技术标准；⑵、有关构配件取样试验标准；⑶、有关技术鉴定书；⑷、有关操作规程；⑸、有关规范及验收标准。㈤、施工阶段工程质量管理与控制方法：1、有关技术文件的编制与审核：这是对施工阶段工程质量进行全面管理与控制的重要手段。⑴、审核进入施工现场各分包单位的技术资质证明；⑵、编写开工报告并审核上报；⑶、编写施工方案或施工组织设计，对确保工程质量有可靠技术措施，审核后上报；⑷、编写分部分项工程及重点部位的技术与安全操作要点，并做了全面交底；⑸、原材料、构配件取样送验，并审查试验报告；⑹、进行图纸会审送签署会审记录；⑺ 、对生产五要素（材料、机械、人员、资金、施工方法与环境）进行事先审查。2、质量监督与检查：⑴、检查内容：①、开工之前检查：目标是检查是否具备开工条件，开工后能否保证工程质量，能否确保工程连续正常施工。②、工序作业检查：检查是否按规范、规程与施工方案，交底文件进行作业；③、工序交接检查：在自检、交接检、专职检的基础上，对主要工序和对工程质量有重大影响的工序，由有关工长、专职检查员、甲方代表、监理工程师做工序交接验收检查；④、隐蔽工程检查：凡属隐蔽工程，必须由专职检查员，甲方代表或监理工程师会同一起隐蔽检查验收，并经监理工程师或甲方代表签证后，方能掩盖；⑤、停工后再复工前的检查：需经监理工程师或甲方代表检查认可后，方能下复工令复工；⑥、分项、分部工程，均应经监理工程师或甲方代表检查认可后，方能下复工令复工；⑦、随班跟踪检查：对主要工序容易产生质量事故或通病的工序，专职检查员及有关工长，随班跟踪检查。⑵、检查方法：①、目测法：看、摸、敲、照看：根据质量标准，进行外观目测； 摸：手感检查；敲：以工具敲击，进行音感检查；照：对暗阴部位以镜子反光检查；②、实测法：吊、量、套、靠吊：以托线板、线锤检查垂直度；量：以测量工具、计量仪表对断在尺寸、轴线、标高、湿度、湿度检查；套：以方尺套方，辅以塞尺检查；靠：以直尺辅以塞尺进行检查；③、试验检查：必须通过试验，才能对质量进行判断，此时使用此方法。3、工序的质量控制：工程项目的施工过程：由一系列相互关联，相互制约的工序所构成。工序的质量是工程项目整体质量的基础。为把工程项目的产品质量管理好，以预防为主，首先就是将工序质量管理好。工序质量包括两个内容：其一是工序活动条件的质量（即每道工序之投入的五要素：人、材、机、资金、技术）要符合要求；其二是工序活动效果的质量（即每道工序施工完成的工程产品要达到有关质量标准）要符合标准要求。⑴、工序质量控制的内容：①、确定工序质量控制流程： 每道工序完成后（工序产品）→施工自检、互检→会同工长检查验收→通知监理工程师或甲方代表进行工序检查，并办理工序质量验收签证→下道工序施工。②、如上所述，工序活动条件，是指影响工程质量的诸要素（五要素）。找出影响工程质量的重要因素，并加以控制，才可达到工序质量控制之目的。③、及时检查工序质量，并进行分析判断。④、设置工序质量控制点：质量控制点是指：为了保证工序质量而需要控制的重点或部位，或者是薄弱环节，对设之质量控制点可以首先析其可能赞成质量隐患的原因，再针对隐患原因，制定出对策予以预先控制。⑵、工序质量控制点的设置：设置工序质量控制点，并对之进行控制，是对工序质量进行预检的有效措施，要根据工程特点、重要性、复杂程度、准确性、质量标准与要求，全面合理的选定质量控制点，它可能是结构复杂的某一工程项目，也可能是技术要求高，施工难度最大的某一结构构件，也可能是某一分部工程，也可能是影响工序质量的某一个环节。技术操作、材料、机械、施工顺序、技术参数、自然条件、工程环节都可以作为质量控制点来设置，主要视其对质量性之影响的大小及危害程度而定。举例如下： ⑴、人的行为：避免人的行为失误赞成质量事故。对高空、高温、水下、危险作业，易燃易爆作业，吊装作业，动作复杂而快速运转的机械作业，精密度及技术要求高的作业，都应从人的生理缺陷、心理活动、技术能力、思维方法、思想素质等方面进行考核，反复交底，以免由于行为的错误，导致违章作业，产生质量事故；⑵、物的状态：有的工序质量控制中，以物的状态为控制重点如施工精密与施工机具有关；如计量不准与计量仪表或计量设备有关，又如主体义叉或多工种密集作业与作业有关等。⑶、材料质量与性能：材料性能与质量直接影响到工程质量。⑷、施工顺序：有的工序作业，必须严格控制相互之间的操作施工顺序，如有违背，将出现对质量不利影响。⑸、技术间歇：有的工序作业，工序之间的技术间歇，其时间性很强，如不严格控制，就会影响工程质量。如砖墙砌筑完成后，一定要有－10D的技术间歇，以便让墙体充分沉陷、稳定、干燥，然后才能抹灰，如违反，立即抹灰，会形成灰面脱落、空鼓。⑹、技术参数：有些技术对数与质量有密切关系，必须严格控制。如：砼配合比，外加剂掺量，夯实土的最佳含水量等。 ⑺、常见之质量通病：如“渗、漏、泛、堵、壳、裂、砂、锈“等通病的部位，要事先研究消除对策，采取预防措施。⑻、新工艺、新材料、新技术之应用：都必须事先鉴定试验，或虽有鉴定与试验，但本施工单位首次采用，缺乏经验，也应设为质量控制点，严加控制。⑼、质量不够，不合格率较高的产品：这些产品，根据数据统计，表明质量波动较大，不稳定，不合格率较高，应设为质量控制台点，予以控制。㈥、施工阶段质量影响因素（五要素）的控制：（本节只涉及人、材、机、方法、环境五要素，它属于事前控制控制之范畴）1、人的控制：指直接参与工程实践的组织者、指挥者、操作者。对人进行控制之目的，是避免人的失误，并调动其积极性。其要点如下：⑴、人的技术水平：人的技术水平高低，直接影响到工程质量之水平，为此，对技术复杂，难道大，精密要求高的工序操作，要由技术熟练、经验丰富的人来完成。必要时，对其技术水平予以考核。⑵、人的生理缺陷：根据工程特点和作业环境，对人的生理缺陷严加控制。如反应迟钝，应变能力差的人，不能操作快速运行，动作复杂的机械设备等。 ⑶、人的心理行为：人的心理行为受社会、经济、环境、人际关系之影响，并要接受组织与管理的约束。因为，其劳动态度、注意力、情绪、责任心有不同地点、不同时间有不同变化，为保证质量万无一失，在关键工序和操作上，要控制思想活动，稳定其情绪。⑷、对材料的质量控制：材料质量工程质量的基础，材料质量不符合要求，不可能干出符合质量标准的工程。所以，对材料质量进行控制，是提高工程质量的重要保证，材料控制要点如下：①、订货：对主要装饰材料及配件，订货前，需查清生产厂家情况，看样，向甲方提供样品，同意后，才可正式订货。②、主要设备：订货前，和甲方和监理工程师提出申请，核实是否符合要求；③、主要材料进场时，须具备出厂合格证或化验单，或乙方复检单。所有材料必须具备检验单并经监理工程师验证后方可正式使用；④、所有构配件，皆必须具备厂家批号及出厂合格证；⑤、凡标志不清或有质量怀疑的材料，一定进行复试；⑥、现场配制的材料，先提出试配要求，一定进行复试；⑦ 、对材料性能、质量标准、适用范围、对施工要求等必须充分了解，慎重选用。如红色大理石或带色纹（红、暗红、金黄色纹）的大理石，因其易风人剥落，不宜用于外装饰。早强三乙醇不能用作抗冻剂等。3、施工机械的控制：施工机械对项目的施工进度及质量有着直接影响，从保证施工质量出发，必须从其选型、主要参数、使用操作三方面进行控制；⑴、机械的选型：选择之原则是：因地制宜，因工程制宜，技术上先进，经济上合理，生产上适用，性能上可靠，使用上安全，操作上方便，维修便利。⑵、主要参数：其性能参数，要能满足施工要求，保证质量要求。如选用超重机械时，必须使其参数能满足超重、超重高度、超重半径的要求。⑶、使用与操作：合理使用，正确操作，是保证施工质量的主要环节。如超重机械要确保四限位装置齐全（行程、高度、高幅、超荷）。4、施工方案正确与否，直接影响到项目的进度、质量、成本控制施工方案考虑不妥，会拖延工期、影响质量、增加成本。为此，选定施工方案时，必须结合工程实际，从技术、组织、管理、经济等方面进行全面分析，综合考虑。 5、环境因素控制：项目施工的环境因素有：技术环境（地质、水文、气象等），管理环境（质量保证体系、质量制度等），劳动环境（劳动组合、劳动工具、工作面等）。环境因素对质量之影响具有复杂而多变之特点，因之，对主要采取有效措施加以控制，对环境之控制，又与方案及技术措施有关。㈦、施工阶段的工程预检：预检是指，工程未施工前所进行的预先检查。审保证质量，防患于未然的有力措施。⑴、建筑物位置、座标、标高：预检座标标准桩、水平桩。⑵、基础工程：预检轴线、标高、预留孔及洞、预埋件位置与数量；⑶、砌体工程：预检墙身轴线、楼层标高、砂浆配合比划预留孔洞位置及尺寸；⑷、钢筋砼工程：预检模板尺寸、轴线、标高、支撑、预埋件、预留孔等；钢筋型号、规格、数量、锚固长度、焊接、绑扎、保护层等；砼配合比、计量手段、外加剂、养护条件等；⑸、主要管线工程：预检标高、位置、坡度、管线等；⑹、构配件工程：预检安装位置、型号、标高、支承长度等； ⑺、电气工程：预检变电配位置、高低压进出口方向、电缆沟位置、标高、送电方向。㈧、成品保护：对完成品，进行妥善保护，确保质量、顺利竣工。㈡质量与安全组织保证体系㈢质量与安全法规体系㈣工程质量控制体系㈤进度控制系统'