某乡镇35kv变电站设计 毕业设计

'郑州电力职业技术学院毕业生论文题目：某乡镇35kv变电站设计系别：电力工程系专业：电力系统继电保护与自动化班级：10级继电一班学号：20102586姓名：论文成绩指导教师答辩成绩主答辩教师综合成绩答辩委员会主任VI 摘要本设计是对城镇35kV变电站的设计，概述了变电所设计的基本过程和基本方法。设计中先对负荷进行了统计和计算，选出所需的主变型号；然后进行电气主接线的选择，电气主接线是变电所电气设计的主体，与变电站运行的可靠性、经济性、灵活性等要求密切相关；接着对35kV变电所做了短路电流计算和电气设备的选择，短路电流是为后面设备的选型提供了依据并根据短路电流可以进行设备参数的整定和校验；最后进行了继电保护控制设计和变电站的防雷设施、集中接地装置的设计。变电站在现实生活生产中有着很重要的意义，是保证生活生产用电所必须的。对于变电站一次部分的设计，其关键就在于负荷分析和短路电流的计算。主接线方案和变压器的合理选择，在整个变电站的建设中有着决定性的作用，是变电站的核心，决定着变电站供电的质量。本设计以实际负荷为依据，以变电所的最佳运行为基础，按照现行相关规定规程和规范完成满足该城镇供电要求的35kV变电站设计。关键词：主接线;短路电流;主设备的选择;继电保护装置及防雷装置VI 目录摘要I第1章绪论11.1引言11.2国内外发展1第2章负荷计算及主接线设计22.1负荷统计22.2负荷计算32.2.1全年负荷42.3主接线设计方案52.3.1主变压器台数的确定和容量的选择52.4主接线设计方案的确定6第3章短路计算73.1短路计算的目的73.2各元件电抗标幺值计算73.3短路点的确定8第4章电气设备的选择及校验124.1母线的选择及校验134.1.1母线材料的选择134.1.2母线截面形状的选择13VI 4.2断路器的选择及校验184.2.135kV侧断路器的选择及校验184.2.210kV侧断路器的选择及校验194.3隔离开关的选择及校验214.3.135kV侧隔离开关的选择及校验214.3.210kV侧隔离开关的选择及校验224.4电流互感器的选择及校验244.4.135kV侧电流互感器的选择及校验244.4.210kV侧电流互感器的选择及校验264.5电压互感器的选择及校验284.5.1电压互感器的选择及校验284.5.2保护电压互感器的熔断器的选择及校验314.5.3隔离开关的选择及校验324.6绝缘子和穿墙套管的选择及校验324.6.135kV侧绝缘子的选择及校验334.6.210kV侧绝缘子的选择及校验344.6.3穿墙套管的选择及校验354.7所用变设备的选择374.7.1所用变压器的选择374.7.2保护所用变的熔断器的选择及校验384.7.3隔离开关的选择394.8电力电容器的选择394.8.1并联电容器组接线方式的比较39VI 4.8.2电容器的选择404.8.3保护电容器的熔断器的选择424.8.4断路器、隔离开关、电流互感器的选择424.9高压开关柜的选择43第5章继电保护配置及防雷保护445.1电力变压器的保护445.2主变低压侧断路器的保护的配置与整定545.310kV线路保护575.4电力电容器的保护625.4.1保护装置的选择625.4.2整定计算635.5变电所的防雷保护645.5.1防雷保护的原因645.5.2变电所的直击雷保护655.5.3避雷器的选择675.5.4变电所侵入波的保护68第6章变电所总体布局696.1变电所总体布置设计69经济与社会效益分析71结论72致谢73VI 参考文献74VI 第一章绪论1.1引言电力工业是国民经济发展中最重要的基础能源产业，是国民经济的第一基础产业，是关系国计民生的基础产业，是世界各国经济发展战略中的优先发展重点。作为一种先进的生产力和基础产业，电力行业对促进国民经济的发展和社会进步起到了重要作用。与社会经济和社会发展有着十分密切的关系，它不仅是关系国家经济安全的战略大问题，而且与人们的日常生活、社会稳定密切相关。随着中国经济的发展，对电能的需求量不断扩大，电力销售市场的扩大又刺激了整个电力生产的发展[1]。变电站是电力网中线路的连接点，作用是变换电压、交换功率和汇集、分配电能，它直接影响整个电力系统的安全与经济运行。变电站中的电气部分通常被分为一次部分和二次部分。电能生产的特点是发电、变电、输电和用电是在同一时刻完成的，具有同时性。本次设计是对某乡镇35kV变电站的初步设计,是在学习了相关专业课程(如《发电厂电气部分》、《电力系统分析》、《电力系统继电保护原理》等),且对各类变电站了解后设计的。本设计为我们在走上工作岗位前对工程设计有细致的了解,并掌握一定的工程设计方法打下了基础。本设计主要包括变电站总体分析、电力系统分析、负荷计算、主接线选择、主变选择、无功补偿设备选择、短路电流的计算、电气设备的选择、防雷设计、配电装置和平面布置等。在主接线设计中，在35kV侧我们把两种接线方式在经济性、灵活性、可靠性三个方面进行比较，最后选择35kV侧采用单元接线方式，在10kV侧采用单母分段接线方式。79-- 变电站内的高压配电室、变压器室、低压配电室等都装设有各种保护装置，这些保护装置是根据下级负荷地短路、最大负荷等情况来整定配置的，因此，在发生类似故障是可根据具体情况由系统自动做出判断应跳闸保护，并且，现在的跳闸保护整定时间已经很短，在故障解除后，系统内的自动重合闸装置会迅速合闸恢复供电，这对于保护下级各负荷是十分有利的。这样不仅保护了各负荷设备的安全和延长了其使用寿命，降低设备投资，而且提高了供电的可靠性，这对于提高工农业生产效率是十分有效的。医疗用电、生活用电等领域的供电可靠性，可以提高人民生活质量，改善生活条件等。可见，变电站的设计是工业效率提高及国民经济发展的必然条件。随着农村电网建设的快速发展，对于农网35kV变电站实行综合自动化及无人值班已成为县级电网自动化发展的方向，国家电力公司推行的两网改造中，35kV变电所的规范设计对农网建设起到重要作用，根据国家电力公司《农村电网建设与改造技术原则》第4章“35kV输变电工程”和“35～110kV变电所设计规范”中的规定，35kV变电站设计原则如下：1.针对农村用电负荷分散、供电可靠性相对较低的特点以及节约用地的原则，从控制规模入手，采用先进设备，以减少一次性投入和长期运行费用考虑，应推广使用保护、测量和控制一体化设计，采用分层分布式结构，组屏式或就地分散安装式变电站综合自动化设计方案。2.考虑到供电质量与供电可靠性、设计成无人值班变电站。3.预测10年负荷发展需求，主变至少按两台考虑，选用低损耗、节能型调压变压器。4.考虑到变电站设备渗油问题，在设备选型方面，优先选用先进国产和进口1.2国内外发展79-- 在国内，在电力市场供求状况发生明显变化之后，现行的电力体制暴露出一些不适应社会主义市场经济体制要求的弊端。我国农村乡镇工业大量涌现，用电结构发生根本变化，用电发展速度高于城市，而我国的大部分农村电网薄弱，终端变电所数量少，供电半径长，线路损耗大，使线路末梢的用户电压过低，电能质量差，影响人们正常的生活和生产，导致电价过高，严重影响了我国农村电力事业的发展。为了提高电网的供电可靠性，降低线路损耗，改善电压质量，增加电力企业的经济效益，促进电力工业的发展，提高国民经济的整体竞争能力，必须加快深化电力体制改革的进程。在国外，偏远的小型变电所只考虑到保护，不考虑测控。变电所实时数据多采用传统的人工记录方式处理，所有的开关设备由人工操控。所以要对老式变电所进行自动化改造，其一是在原来已经有的二次设备的基础上，配备RTU实现远程数据的采集和控制。其二是采用断路器装置变电所，10kV出线均采用SF6负荷开关或断路器装置，每条出线均具有常规微机保护和测控系统，变电所内的实时数据通过点对点的方式传送到调度控制中心。其三是采用负荷开关装置变电所。变压器采用先进的继电保护装置配出线断路/重合器。10kV馈线采用负荷开关装置，变电所以前就纳入了配电自动化的考虑范畴，其实时数据必须依靠配电终端设备点对点地传送到上级配电子站或配电主站系统。变压器进出线采用断路器装置、出线采用负荷开关或隔离开关装置变电所。这几类担负着该变电所辖区内馈线上配电变压器、柱上开关的信息量的采集、控制、传送和故障检测、故障隔离、恢复供电等功能。该类变电所处于配电网自动化的核心位置，规模也较大。79-- 第二章负荷计算及主接线方案确定2.1负荷统计本变电所负荷主要以生活用电和农业灌溉为主，有一处二类负荷、单进线，10kV侧采用单母线分段接线、7回出线。负荷统计如表2-1所示。表2-1负荷统计表回路序号路名称负荷类型容量（kV·A）需用系数线长（km）供电回路负荷级别备注1第一区生活用电7000.71513商业用电8000.5农品加工4000.72第二区生活用电7000.752013工业用电7000.6灌溉用电6000.853第三区医院用电2000.813224第四区生活用电8000.81313商业用电9000.65第五区生活用电6000.751213灌溉用电7000.86第六区生活用电6000.81613灌溉用电5000.8579-- 备用一备用二2.2负荷计算该所负荷计算采用需用系数法，由于各供电区域性质相差不大，考虑功率因数相同，则视在功率可表示为有功功率。1.采用需用系数法求各用户的计算负荷式中：——各用户的计算负荷kVA；——需用系数，取0.85～0.9；——各用电设备额定容量kW。2.每条出线路的负荷79-- 2.2.1全年计算负荷变电所设计当年的计算负荷由式中：——同时系数，取0.9；——线损率，高低压网络的综合线损率在8%～12%，系统设计时采用10%。　　　　　　　计算负荷增长后的变电所最大计算负荷为式中：n——年数，取8年；m——年平均增长率，取4%；——n年后的最大计算负荷。2.3主接线设计方案2.3.1主变压器台数的确定和容量的选择79-- 因电力负荷季节性不强，且变电所只有一处二类负荷，其余均为三类负荷，变压器在运行时其电源侧电压有可能偏离额定值，这时变压器二次侧的负载所承受的电压有可能偏离或偏低，这对用电设备的正常工作十分不利。所以采用两台自冷式有载调压型变压器，以使尽可能将变压器调压后不仅可稳定供电电压。还可控制电力潮流调节负荷分配。当一台主变压器运行时，可保证60%的负荷供电，考虑变压器的事故负荷能力为40%，所以供电的保证率为85%，在事故运行下可切除其余的三类负荷，保证对重要负荷的供电。考虑到不受运输条件的限制，选用三相变压器。为简化电压等级或减少重复降压容量采用双绕组变压器。由于变压器绕组的连接方式必须和系统电压相位一致，否则不能并列进行，所以变压器绕组的连线方式选Yn/d11型连接。装设两台主变压器的变电站，根据我国变压器运行的实践经验，并参考经验，每台主变的额定容量。即（kW）主变压器采用双绕组自冷式有载调压电力变压器，根据电力设计手册，可选择型变压器，其技术数据如表2-1所示。表2-2变压器参数额定电压高压分接头范围联结组别阻抗电压空载损耗短路损耗空载电流高压低压35KV10.5KV±3×2.5Yn/d117.0（%）5.4kw26kw1.2（%）79-- 2.4主接线设计方案的确定方案Ⅰ：35kV侧采用单元接线，可采用熔断器来保护主变，造价比采用断路器和隔离开关经济，10kV侧采用单母线接线，在主二侧不设总开关作为保护，而在出线路上采用真空断路器作为保护，但此方案供电可靠性和灵活性差。接线方式如图2-1所示。方案Ⅱ：35kV侧采用单元接线，可采用断路器和隔离开关组合电器作为变压器的过负荷和短路保护，也可采用熔断器来保护主变，虽然断路器的造价高，但考虑到有二类负荷，为满足可靠性，所以采用断路器和隔离开关组合，10kv侧采用单母线分段接线方式，当母线故障或检修时，停电局限在一段母线上，非故障段母线可以保证正常供电，当任意一段母线故障或检修时，对重要用户不停止供电。这种接线方式本身简单、经济、方便，同时又克服了一些缺点，使可靠性和灵活性有所提高。综合考虑选择方案2接线方式如图2-2所示。图2-1主接线方案一图2-2主接线方案二79-- 第三章短路计算3.1短路计算的目的短路电流是指由于故障或误操作而在电路中造成短路时所产生的过电流。这一短路电流比正常电流大几十倍甚至几百倍。在大的电力系统中，短路电流可达几万安培甚至几十万安培，可对电力系统产生极大的危害。由于短路会产生十分严重的后果，因而引起了高度重视，除尽量清楚导致短路的原因外，还应在短路故障发生后及时采取措施，尽量减少短路造成的损失，如采用继电保护将故障隔离，在合适的地点装设电抗器以限制短路电流，采用自动重合闸消除瞬时故障使系统尽量恢复正常等。短路电流的计算有以下几个方面的作用：（1）电气主接线的比较与选择。（2）选择断路器等电气设备，或对这些设备提出技术要求。（3）为继电保护的设计以及调试提供依据。（4）评价并确定网络方案，研究限制电流的措施。（5）分析计算送电线路对通讯设施的影响。3.2各元件电抗标幺值计算，系统电源电势标么值为1，系统电抗标么值最大运行方式，最小运行方式，主变的等效阻抗标么值79-- 高压侧电源进线的阻抗标么值低压侧各出线的阻抗标么值=======3.3短路点的确定79-- 短路点的确定如图3-1所示。图3-1各短路点各点短路电流计算d1点发生短路时最大运行方式各短路电流==79-- ==最小运行方式各短路电流==　　　　　　　　　　==d2点发生短路时最大运行方式各短路电流==79-- ==最小运行方式各短路电流==　==各短路点短路电流如表3－1所示。79-- 表3－1各短路点短路电流短路点最大运行方式最小运行方式Sd（MVA）Sd（MVA）d12.52.166.373.781602.422.096.173.65155d23.673.189.365.54672.31.995.873.4742d30.790.682.021.214.40.70.611.81.113d40.630.541.60.9511.40.570.491.450.8610d50.880.762.241.33160.770.671.961.1614d60.880.762.241.33160.770.671.961.1614d70.940.812.401.42170.810.712.071.2215d80.760.661.941.1513.700.670.581.711.0012.2第四章电气设备的选择及校验尽管电力系统中各种电气设备的工作条件不一样，具体选择方法也不完全相同，但对它们的基本要求却是一致的。电气设备要能可靠地工作，必须按正常工作条件进行选择，并按短路状态来校验热稳定和动稳定。4.1母线的选择及校验4.1.1母线材料的选择79-- 母线的材料通常是铜、铝和钢。载流导体一般都采用铝质材料。目前，农村发电厂和变电站以及大、中型发电厂、变电站的配电装置中的母线，广泛都采用铝母线，这是因为铜贵重，储量少；而铝储量较多，具有价格低、重量轻、加工方便等特点。因此，选用铝母线要比铜母线经济。4.1.2母线截面形状的选择城镇变电站配电装置中的母线截面目前采用矩形、圆形和绞线圆形等。选择母线截面形状的原则是：肌肤效应系数尽量低；散热好；机械强度高；连接方便；安装简单。10kV侧主要选择矩形截面母线，因为同样截面的矩形母线周长比圆形母线的周长要长，散热面积大，冷却条件好；由于集肤效应的影响，矩形母线的电阻比圆形的小。钢芯铝绞线的耐张性能比单股母线好，在允许电流相同的条件下，钢芯铝绞线的直径比单股母线直径大，其表面附近的电场强度小于单股母线。为了使农村发电厂和变电站的屋外配电装置结构和布置简单，投资少，在高压侧一般采用钢芯铝绞线。1.35kV侧母线截面积的选择及校验若一台变压器停止工作，想满足整个负荷的需要，则另一台变压器必工作在过负荷状态，由于变压器容量按来选择的，所以只需要一台过负荷为原来的倍，即。按通过高压侧母线的最大持续工作电流79-- （1）按经济电流密度选择母线截面式中：——经济截面m2——经济电流密度A/m2取变压器最大负荷利用小时数=3000小时，查表选择J=1.15×106A/m2所以经计算选择LGJ-120mm2型钢芯铝绞线，其额定环境下的允许电流=408（A），最高允许温度为70°C。温度修正系数为==则实际环境温度为35℃时的母线允许电流=1.17×408=477.4（A）>115.7（A）满足长期工作时的发热条件。（2）热稳定校验短路计算时间因为，所以不计非周期热效应。母线正常运行时的最高温度为79-- 查表知，按热稳定条件所需最小母线截面为式中　——热稳定系数；——集肤效应系数。小于所选母线的截面积，满足热稳定要求，因所选母线为绞线，故不需动稳定校验。2.10kV侧母线截面积的选择及校验按通过低压侧母线的最大长期工作电流（1）按经济电流密度选择母线截面取变压器最大负荷利用小时数=3000小时，查表选择=1.15×106A/m2所以经计算选择LMY-40×5mm2型铝母线，实际环境温度为35℃时的母线允许电流为=578（A）温度修正系数为79-- ===0.78×578=450.84（A）大于其长期最大负荷电流（404.97A），满足长期工作时的发热条件。（2）校验①热稳定性校验短路计算时间。因，所以，所以不计非周期热效应。母线正常运行时的最高温度为查表，按热稳定条件所需最小母线截面为小于所选母线的截面积，故满足热稳定要求。②动稳定性校验10kV侧截面为矩形的母线水平放置，相间距离a=0.25m，L=1.2m短路冲击电流母线所受的电动力式中　L——绝缘子间的跨距；a——相间距。79-- 母线所受的最大弯矩截面系数母线最大计算应力为小于铝母线的允许应力69×106Pa，故满足动稳定性要求。经校验所选母线满足热稳定及动稳定要求。故选择LMY-40×5mm2的铝母线。3.10kV侧出线截面积的选择及校验在六回出线中，以最大负荷的一条出线路为出线截面积选择的计算依据，其它线路一定能满足。由于六回出线的负荷相差不大，故不会造成太大的浪费，并且出线路负荷要求考虑今后8年的增长，其增长率为4%。［１］按通过10kV侧出线的最大长期工作电流（1）按经济电流密度选择母线截面79-- 取变压器最大负荷利用小时数=3000小时，查表选择=1.15×106A/m2所以经计算选择LGJ-70mm2型钢芯铝绞线，其70℃时最大允许持续电流则实际环境温度为37℃时的出线允许电流大于其长期最大负荷电流（91.62A），满足长期工作时的发热条件。（2）校验短路计算时间。查表。因为，所以母线正常运行时的最高温度查表知，按热稳定条件所需最小母线截面为小于所选母线的截面积，故满足热稳定要求，因所选母线为绞线，故不需动稳定校验。4.2断路器的选择及校验4.2.135kV侧断路器的选择及校验79-- 1.断路器的选择按构造形式、装置种类、额定电压、额定电流、和额定开断电流选择断路器。根据，查手册选择型户外断路器。其技术参数见表4-1。表4-1LW16-35型断路器参数型号额定电压（kV）额定电流（A）额定开断电流Ikd（kA）动稳定电流ies（kA）固有分闸时间tg（s）4s热稳定电流Ir（kA）LW16-3535160025630.0620（1）校验①热稳定性校验短路电流的热效应因此满足热稳定性要求。②动稳定性校验动稳定电流79-- 故动稳定性也满足要求。经计算满足热稳定及动稳定要求，因此所选LW16-35型断路器满足要求。4.2.210kV侧断路器的选择及校验1.断路器的选择按构造形式、装置种类、额定电压、额定电流、和额定开断电流选择断路器。根据，查手册选择ZN3-10真空型断路器。其技术参数见表4-2。表4-2ZN3-10型断路器参数型号额定电压（kV）额定电流（A）Iekd（kA）ij（kA）tg（s）Ir（4s）（kA）ZN3-10106008.722≤0.058.7（1）校验①热稳定性校验短路电流的热效应79-- 因此满足热稳定性要求。②动稳定性校验热稳定电流故动稳定性也满足要求。经计算满足热稳定性及动稳定性要求，因此所选ZN3-10型断路器满足要求。2.10kV侧母线分段断路器的选择因其最大长期工作电流及各相参数均与变压器10kV侧基本相同，因此选择及校验过程同10kV侧，故选ZN3-10型断路器。3.10kV出线侧断路器的选择及校验（1）断路器的选择按构造形式、装置种类、额定电压、额定电流、和额定开断电流选择断路器。以最大负荷的一条出线路进行选择。根据，查手册选择ZN3-10真空型断路器。其技术参数见表4-3。表4-3ZN3-10型断路器参数型号额定电压（kV）额定电流（A）4s热稳定电流Ir79-- 额定开断电流Ikd（kA）动稳定电流ies（kA）固有分闸时间tin（s）（kA）ZN3-10106001020≤0.06101）校验①热稳定性校验短路电流的热效应因此满足热稳定性要求。②动稳定性校验动稳定电流故动稳定性也满足要求。经计算满足热稳定性及动稳定性要求，因此所选ZN3-10型断路器满足要求。4.3隔离开关的选择及校验4.3.135kV侧隔离开关的选择及校验1.隔离开关的选择根据地点和机构选择户内式隔离开关，有，，经查手册选择GN6-10T型隔离开关。其技术参数见表4-4。79-- 表4-4GW4-35D型隔离开关参数型号额定电压（kV）额定电流（A）动稳定电流（kA）4s热稳定电流（kA）GW4-35/600356005016（1）校验①热稳定性校验短路电流的效应因此满足热稳定性要求。②动稳定性校验动稳定电流满足动稳定性要求。经计算满足热稳定性及动稳定性要求，因此所选GW4-35/600型隔离开关满足要求。4.3.210kV侧隔离开关的选择及校验1.隔离开关的选择根据地点和机构选择户内式隔离开关，有，，经查手册选择GN6-10T型隔离开关。其技术参数见表4-5。79-- 表4-5GN6-10T型隔离开关参数型号额定电压（kV）额定电流（A）动稳定电流（kA）4s热稳定电流（kA）GN6-10T106005020（1）校验①热稳定性校验短路电流的热脉冲因此满足热稳定性要求。②动稳定性校验极限通过电流故动稳定性也满足要求。经计算满足热稳定及动稳定要求，因此所选GN6-10T型隔离开关满足要求。2.10kV侧母线分段隔离开关的选择因其最大长期工作电流及各相参数均与变压器10kV侧基本相同，因此选择及校验过程同10kV侧，故选GN6-10T型断路器。3.10kV出线侧隔离开关的选择及校验（1）隔离开关的选择根据地点和机构选择，以最大负荷的一条出线路进行选择，由79-- ，，经查手册选择GN6-10T型隔离开关。其技术参数见表4-6。表4-6GN6-10T型隔离开关参数型号额定电压（kV）额定电流（A）动稳定电流（kA）4s热稳定电流（kA）GN6-10T106005020（2）校验①热稳定性校验短路电流的效应因此满足热稳定性要求。②动稳定性校验动稳定电流故动稳定性也满足要求。经计算满足热稳定及动稳定要求，因此所选GN6-10T型隔离开关满足要求。79-- 4.4电流互感器的选择及校验4.4.135kV侧电流互感器的选择及校验1.电流互感器的选择根据电压等级和电流互感器安装处的最大按长期工作电流选择经查手册选择LCW-35型电流互感器。其技术参数见表4-7。表4-7LCW-35型电流互感器参数型号额定电压（kV）级次组合额定电流比1s热稳定电流倍数1s动稳定电流倍数LCW-35350.5/10P35400/52660温度校正系数则2.校验（1）热稳定性校验根据79-- 满足热稳定要求（2）动稳定性校验①内部动稳定校验满足内部动稳定要求②外部动稳定校验由下式校验式中：——当相间距离a≠0.4时，=；——电流互感器绝缘瓷帽端部至最近一个母线支柱绝子的距离L=0.5m，=1；——动稳定倍数。满足外部动稳定要求经计算满足热稳定及内、外动稳定要求，因此所选LCW-35型电流互感器满足要求。79-- 4.4.210kV侧电流互感器的选择及校验1.电流互感器的选择根据电压等级和电流互感器安装处的最大按长期工作电流选择经查手册选择LFZ-10型电流互感器。其技术参数见表4-8。表4-8LFZ-10型电流互感器参数型号额定电压（kV）级次组合额定电流比1s热稳定电流倍数1s动稳定电流倍数LFZ-10100.5/P/P400/580160温度校正系数则2.校验（1）热稳定性校验根据　（2）动稳定性校验79-- ①内部动稳定校验②外部动稳定校验经计算满足热稳定及内、外动稳定性要求，所选LFZ-10型电流互感器满足要求。3.10kV侧母线分段电流互感器的选择因其最大长期工作电流及各相参数均与变压器10kV侧基本相同，因此选择及校验过程同10kV侧，故选LFZ-10型电流互感器。4.10kV出线侧电流互感器的选择及校验（1）电流互感器的选择根据电压等级和电流互感器安装处的最大按长期工作电流选择经查手册选择LFZ1-10型电流互感器。其技术参数见表4-9。表4-9LFZ1-10型电流互感器参数型号额定电压（kV）准确度额定电流比1s热稳定电流倍数1s动稳定电流倍数LFZ1-10100.5100/590160温度校正系数79-- 则（2）校验1）热稳定性校验根据满足热稳定要求。2）动稳定性校验①内部动稳定校验②外部动稳定校验经计算满足热稳定及内、外动稳定要求，因此所选LFZ1-10型电流互感器满足要求。4.5电压互感器的选择及校验4.5.1电压互感器的选择及校验79-- 电压互感器是二次回路中供测量和保护用的电压源，通过它能正确反映系统电压的运行状况，其作用：一是将一次侧的高电压改变成二次侧的低电压，使测量仪表和保护装置标准化，小型化，并便于监视，安装和维护；二是使低压二次回路与高压一次系统隔离，保证了工作人员的安全，由于电压互感器主要用于计量，而上一级变电所已装设，所以本所35KV侧不装设电压互感器，只在10KV侧装设电压互感器，从而减少造价。1.电压互感器的选择根据该电压互感器的用途、装设地点及额定电压，经查手册选择JDZ6-10型电压互感器。其技术参数见表4-10。表4-10JDZ6-10型电压互感器参数型号额定电压（KV）准确级次及相应额定二次负荷（VA）最大容量（VA）JDZ6-10原线圈副线圈0.5级1级3级400100.15080200测量仪表的技术数据见表4-11。表4-11测量仪表的技术参数仪表名称仪表型号每线圈消耗功率（VA）有功功率表1D1－W0.751无功功率表1D1－Var0.751有功电度表DS11.50.38频率表1D1－Hz21电压表1T1－V5179-- 电压互感器和测量仪表的三线接线图如图4-1所示。图4-1三线接线图2.校验在电压互感器接线布局中，由于接入了电度表，所以电压互感器的准确度等级选0.5级，在0.5级以下工作的电压互感器的额定容量Se=50VA按二次负荷选择电压互感器应作如下计算：首先计算各相负荷，然后取最大一相负荷与一相额定容量相比较。（利用变电工程教材中第三种接线方式进行计算）79-- A相负荷为：B相负荷为：经计算可知B相负荷最大，其值为0.5级的JDZ6-10型电压互感器的一相额定容量为50/3=16.7（VA），此值大于它的最大一相负荷Sb，因此满足要求。79-- 4.5.2保护电压互感器的熔断器的选择及校验1.熔断器的选择对于保护电压互感器的熔断器，只按额定电压及断流容量选择即可经计算查手册选择RN2-10型熔断器。其技术参数见表4-12。表4-12RN2-10型熔断器参数型号额定电压（kV）额定电流（A）额定断流容量（MVA）RN2-10100.510002.校验因　经计算满足要求，故选RN2-10形熔断器。4.5.3隔离开关的选择及校验根据以上计算数据，选择GN6-10T型隔离开关一定能满足要求。4.6绝缘子和穿墙套管的选择及校验79-- 发电厂和变电站常用的绝缘子有支柱绝缘子、套管绝缘子和悬式绝缘子。支柱绝缘子用于支持和固定母线，并使母线与地绝缘；套管绝缘子主要用于母线穿过墙壁或楼板，使母线之间、母线与地之间绝缘；悬式绝缘子主要用于固定屋外配电装置中的软母线。4.6.135kV侧绝缘子的选择及校验1.绝缘子的选择按额定电压和安装地点选择；查手册选择XP-4C型绝缘子，其技术参数见表4-13。表4-13XP-4C型绝缘子参数型号泄漏距离cm工频试验电压（kV）干湿击穿50%全波击穿闪落电压（kV）机械负荷1小时破坏XP-4C20060307010030004000一般情况下的单位泄漏距离为1.6cm/kV，所以应选绝缘子的片数为（片）式中：——泄漏比距；——每片绝缘子的泄漏距离，初选3片。按大气过电压作用下不闪络选择，一般来说，只要满足承受内部过电压作用的要求，同时接地电阻值也满足规程要求，则在大气过电压作用下将不致引起绝缘子串的逆闪络。按以上条件选择的绝缘子串片数，考虑到绝缘子老化需增加一片，对于耐张绝缘子串，因承受较大的拉力，容易损坏，又需此悬式绝缘子串再增加一片.所以选4片绝缘子。综上选择XP—4C型绝缘子。79-- 4.6.210kV侧绝缘子的选择及校验1.屋外绝缘子的选择（1）绝缘子的选择按额定电压和安装地点选择，经查手册选择ZS-10/4型支柱棒型绝缘子。其技术参数见表4-14。表4-14ZS-10/4型支柱棒型绝缘子参数型号额定电压（kV）机械破坏负荷（kN）总高（mm）ZS-10/4104210（2）校验动稳定校验绝缘子底部至母线中心线的高绝缘子帽所受的力　　绝缘子的允许负荷　　　经计算满足动稳定要求，故所选ZS-10/4型支柱棒型绝缘子满足要求。79-- 2.屋内绝缘子的选择（1）绝缘子的选择根据安装地和构造类型，经查手册选择ZNA-10MM型支柱绝缘子。其技术参数见表4-15。表4-15ZNA-MM型支柱绝缘子参数型号额定电压（kV）机械破坏负荷（kN）总高H（mm）ZNA-10MM103.75120（2）校验动稳定校验绝缘子底部至母线中心线的高缘子帽所受的力　　　绝缘子的允许负荷经计算满足动稳定要求，故所选ZNA-10MM型支柱绝缘子满足要求。79-- 4.6.3穿墙套管的选择及校验1.穿墙套管的选择按安装置种类、构造形式、额定电压及最大长期工作电流，查手册选择CWLB-10/600型穿墙套管。其技术参数见表4-16。表4-16CWLB-10/600型穿墙套管参数型号额定电压（kV）额定电流（A）总长L（mm）抗弯破坏负荷（kN）5s短时热电流（kA）CWLB-10/600106005307.512温度校正系数则大于其长期最大长期工作电流。2.校验（1）热稳定校验（2）动稳定校验79-- 式中：——穿墙套管端部至最近一个支柱绝缘子间距离，取=1m；——穿墙套管的长度；a——相间距。　经计算满足热稳定性及动稳定性要求，故所选CWLB-10/600型穿墙套管满足要求。4.7所用变设备的选择4.7.1所用变压器的选择考虑到变电所主要设备的需要，如蓄电池充电、取暖、照明及有关的继电保护装置的用电等负荷，对于一般情况下应将所用变装设在35kV侧，便于检修和维护。所用电负荷统计见表4-17。表4-17所用电负荷统计表序号名称容量（KW）负荷类型1通信4经常、连续235kV操动机构0.825断续、短时310kV操动机构0.825断续、短时79-- 4充电装置7.5经常、连续5运动3经常、连续6保护1经常、连续7电气二次设备室动力5断续、短时835kV配电装置动力5断续、短时910kV配电装置动力5断续、短时动力负荷P132.15小计照明负荷P22.5经常、连续其它P32.8经常、连续所用变压器容量选择根据《变电所所用电设计技术规程》中公式综合以上数据，查手册选择S9-50/35-0.4型电力变压器作为所用变压器。其技术参数见表4-18。表4-18S9—50/35-0.4型变压器技术数据表额定电压KV损耗阻抗电压空载电流额定容量高低空载短路6.5%1.1%50KVA350.40.251.1879-- 4.7.2保护所用变的熔断器的选择及校验1.熔断器的选择其最大长期工作电流　熔件的额定电流为短路容量经计算查手册选择RW5-35型高压跌落式熔断器。其技术参数见表4-19。2.校验经计算满足要求，选RW5-35型熔断器。表4-19RW5-35型高压跌落式熔断器参数型号额定电压（kV）额定电流（A）额定断流容量（MVA）RW5-3535100上限下限3006079-- 4.7.3隔离开关的选择根据以上计算数据，选择GW4-35D型隔离开关即能满足要求。4.8电力电容器的选择电力电容器是用来提高电网功率因数、减少线损、改善电压质量、提高供电效率的电器设备。4.8.1并联电容器组接线方式的比较并联电容器组的主接线方式，主要有三角形接线和星型接线。过去并联电容器组采用三角形接线较多，但运行经验证明，三角形接线的电容器组，当任意相击穿时，由电源供给的短路电流较大，实际相当于母线短路。这时虽然故障电容器的熔断器迅速熔断，但如此大的电流即使是瞬间流过电容器也极容易使电容器内浸渍剂受热膨胀，迅速汽化，引起爆炸。而且如果不同相的电容器同时发生对地击穿，有时熔断器也失去保护作用。如把电容器改为星形接线，当任一台电容器发生极板击穿短路时，短路电流都不会超过电容器组额定电流的三倍。而且不会出现其他两相的电容器对故障相的涌放电流，只有来自同相的电容器的涌放电流。因此星形接线的电容器组油箱爆炸事故较少发生。此外，三角形接线电容器组对过电压保护避雷器的运行条件和保护效果也不如星形接线的好。综合考虑本设计采用星形接线。79-- 4.8.2电容器的选择按工作电压选择　按工作频率选择　1.无功功率的计算设备补偿前的功率因数为=0.75，要求经电容器补偿后达到=0.9。负荷的有功功率为　系统要求补偿的无功功率为式中　　　则79-- 本所要求两组电容器组来补偿，每组补偿950kVar，采用三相星形接线的电容器式中：——单相等效电容值；——线电压；——角频率，πff=50HZ。初选BFM-200-1W型电容器组，其技术参数见表4-20表4-20BFM-200-1W型电容器参数型号额定电压（kV）额定容量（kVar）额定电容（μF）BFM-200-1W10.520015.8因此，一相只需两个此型号的电容器组，三相则需六个电容器组，总的额定容量为，而需补偿的为950kVar，故所选电容器组满足要求。4.8.3保护电容器的熔断器的选择电力电容器在合闸时产生冲击电流，此时熔断器的熔件不应熔断，保证正常工作。熔件的额定电流应按如下计算：79-- ===•其额定电压为10kV，所以选择BRN-10型户内高压熔断器作为电容器的单台保护，其技术参数见表4-21。表4-21BRN-10型户内高压熔断器参数型号额定电压（kV）开断电流（A）额定电流（A）BRN-1010100030熔断器的额定电流>故所选熔断器满足要求。4.8.4断路器、隔离开关、电流互感器的选择电容器组回路的最大长期工作电流小于各出线回路中的最大长期工作电流，因此选型号为：断路器选用ZN3-10/600型；隔离开关选用GN6-10T/600型；电流互感器选用LFZ1-10/100/5型。79-- 4.9高压开关柜的选择根据所选设备查选择GG—1A型高压开关柜，其上部放母线和母线隔离开关，三相母线水平放置，中部放断路器和电流互感器，下部放隔离开关，三部分之间用隔板隔开。其正面左上部为可安装各种仪表和继电器的钢板门；两侧用金属板与相邻回路的电器隔开，以保证工作人员检修维护时的安全和巡视方便。GG—1A型开关柜的技术参数如表4-22所示，开关柜安装地点及选择如表4-23所示表4-22GG—1A型开关柜的技术参数型号型式额定电流（A）额定电压（KA）额定短路开断电流（KVA）操动机构外形尺寸宽深高（mm）GG-1A固定式靠墙12501040CD10CTB120012003200表4-23开关柜安装地点及选择安装地点主变出线10KV母联10KV侧电压互感器及保护10KV出线及保护GG—1A结线编号0711与95配合5003第五章继电保护配置及防雷保护79-- 电力系统继电保护装置就是装设在每一个电气设备上，用来反映它们发生的故障和不正常运行情况，从而动作于断路器跳闸或发出信号的一种有效的反事故的自动装置。它的基本任务是：自动、有选择性、快速地将故障元件从电力系统中切除，使故障元件损坏程度尽可能降低，并保证该系统中非故障部分迅速恢复正常运行。反映电气元件的不正常运行状态，并依据运行维护的具体条件和设备的承受能力，发出信号、减负荷或延时跳闸。5.1电力变压器的保护电力变压器是一种静止的电气设备，是用来将某一数值的交流电压（电流）变成频率相同的另一种或几种数值不同的电压（电流）的设备。电力变压器是电力系统中大量使用的重要电器设备，它的故障对供电可靠性和系统的正常运行带来严重后果，同时大容量变压器也是非常贵重的元件。因此，必须根据变压器容量和重要程度装设性能良好、动作可靠的保护。变压器油箱内部主要易发生的故障包括相间短路、绕组的匝间短路和单相接地短路等。油箱内部故障对变压器来说是非常危险的，高温电弧会烧毁绕组的铁芯，而且会使变压器油绝缘受热分解产生大量气体，引起变压器油箱爆炸的严重后果。变压器油箱外部引线及套管处也可能发生相间短路和接地故障。为了防止变压器发生各类故障和不正常运行造成的不应有的损失，以及保证电力系统安全连续运行，根据有关技术规程的规定，大中型发电机变压器组的变压器应针对下述不正常运行状态设置相应的保护［１］［５］。（1）防止变压器绕组和引出线相间短路，直接接地系统侧绕组和引出线的单相接地短路以及绕组匝间短路的差动保护。（2）防止变压器油箱内部各种短路或短线故障以及油面降低的瓦斯保护。79-- （3）防止直接接地系统中变压器外部接地短路并作为瓦斯保护和差动保护后备的零序电流保护、零序电压保护以及变压器接地中型点有放电间隙的零序电流保护。（4）防止变压器过励磁保护。（5）防止变压器外部相间相间短路作为瓦斯保护和差动保护后备的过电流保护或阻抗保护。（6）防止变压器对称过负荷的过负荷保护。（7）反映变压器温度及油箱内压力升高和冷却系统故障的相应保护。1.变压器的瓦斯保护大型变压器内部发生严重漏油或匝数很少的匝间短路故障以及绕组短线故障时，差动保护及其他反映电量的保护均不能动作，而瓦斯保护却能动作，因此，瓦斯保护时变压器内部故障的重要保护装置。（1）原理及接线图①原理：由于短路点电弧的作用，将使变压器油和其它绝缘材料分解，产生气体。气体从油箱经连通管流向油枕，利用气体的数量及流速构成瓦斯保护，它应安装在油箱与油枕之间的连接管道上。②瓦斯保护接原理线图如图5-1所示。（2）整定整定：当内部气体为250－300cm3时，轻瓦斯动作于发生信号；当内部气体为0.7－1.2m/s时，动作于跳闸。（3）瓦斯保护的主要优点79-- 其主要优点是动作迅速、灵敏度高、安装接线简单、能反应油箱内部发生的各种故障。图5-1瓦斯保护原理接线图2.变压器的差动保护（1）原理及接线图①原理：纵差动保护是反应被保护的变压器各端流入和流出电流的相量差。由于变压器高压侧和低压侧的额定电流不同，因此，为了保证纵差动的正确工作，就必须适当选择两侧电流互感器的变比，最好与电压器变比相同，使得在正常运行和外部故障时，两个二次电流相等。在保护范围内故障时，流入差回路的电流为短路点的短路电流的二次值，保护动作。纵差保护动作后，跳开变压器两侧断路器。本设计主变高压侧选用LCW-35-200/5型号电流互感器，低压侧选用LFZJ-10-700/5型号电流互感器。②纵差动保护原理接线图如图5-2所示。整定保护的动作电流（利用BCH-2型差动继电器构成的变压器差动保护）确定基本侧。将变压器两侧电流互感器流入差回路的电流中较大的一侧作为基本侧，计算步骤见表5-1。79-- 图5-2差动保护原理接线图79-- 表5-1差回路电流计算变压器额定电压（KV）（高压）=35（低压）=10变压器额定电流（A）=65.98=230.95变压器接线方式YΔ电流互感器接线方式ΔY电流互感器计算变比=22.86=46.19电流互感器实际变比200/5=40700/5=140流入差回路电流（A）=2.86=1.65不平衡电流（A）02.86-1.65=1.21因所以选高压侧为基准侧（3）确定差动保护的动作电流①躲过变压器的励磁涌流及电流互感器的二次断线式中：——可靠系数，取1.3；——变压器基准侧的额定电流。79-- 所以　②躲过外部短路时的最大不平衡电流=（++）式中：——最大不平衡电流；——两侧电流互感器电流误差引起的不平衡电流；——变压器调压分接头引起的不平衡电流。所以=从以上计算可知，以躲过外部短路最大不平衡电流为计算条件，差动保护的动作电流取为（A）（4）计算差动线圈匝数及实际动作电流为（匝）差动线圈的实际匝数应向小调整，取（匝）继电器的实际动作电流为（A）（5）确定35kV侧平衡绕组匝数为79-- （匝）取实用匝数（匝）（6）计算相对误差为因为相差很小，不需要核算动作电流。（7）计算流入继电器中电流为（8）35KV侧继电器动作电流为（9）计算最小灵敏系数为满足要求。（10）电流继电器的选择电流继电器选择DL—7型电流继电器3.变压器过电流保护（1）原理及接线图79-- ①原理：变压器过电流保护是反应相间短路电流增大而动作的后备保护。②过电流保护原理接线图如图5-3所示。（2）过电流保护的整定计算①按躲开变压器可能出现的最大负荷电流进行整定式中：——可靠系数，取1.2；——返回系数，取0.85；n——并列运行变压器台数。②灵敏度的校验近后备保护　远后备保护　经校验灵敏度均符合要求（3）电流继电器的选择电流继电器选择DL—7型电流继电器。时间继电器选择DS—30型时间继电器。79-- 信号继电器选择DX—17型信号继电器。中间继电器选择DZ—200型中间继电器。人为延时是2.0s，考虑到线路中避雷器的放电时间0.04～0.06s。图5-3过电流保护原理接线图4.变压器的过负荷保护（1）原理及接线图①原理：变压器可能出现过负荷的情况，因此需装设过负荷保护。过负荷保护装置只采用两个电流继电器接于两相电流回路中，经过较长的延时后发出信号。79-- ②过负荷保护原理接线图如图5-4所示。（2）过负荷保护的整定计算按躲过变压器的额定电流进行整定式中：——可靠系数，取1.05；——返回系数，取0.85；——保护安装侧变压器的额定电流。（3）电流继电器的选择电流继电器选择DL—7型电流继电器。时间继电器选择DS—30型时间继电器。过负荷保护的延时应比变压器过电流保护时限长一个时限阶段，取2.5s。79-- 图5-4过负荷保护原理接线图5.2主变低压侧断路器的保护的配置与整定本设计装设限时电流速断保护作为母线的主保护和出线无时限速断保护的后备保护，保护出线的全长；装设定时限过电流保护作为出线主保护拒动的远后备保护，保护出线的全长。1.限时电流速断保护的整定与校验（1）整定计算79-- （2）灵敏度校验满足要求。人为延时是1.0s，考虑到线路中避雷器的放电时间0.04～0.06s2.定时限过电流保护的整定与校验（1）整定计算（2）灵敏度校验远后备不满足要求，所以采用低压继电器闭锁的过电流保护装置，接线原理图如图5-5所示。79-- 图5-5低压继电器闭锁的过电流保护接线原理图整定计算电流继电器起动电流电压继电器起动电压灵敏度校验79-- 满足要求。人为延时是1.5s，考虑到线路中避雷器的放电时间0.04～0.06s。电流继电器选择DL—7型电流继电器。电压继电器选择DY—30型电压继电器。5.310kV线路保护10kV线路保护的设计原则（1）10kV架空线路和电缆线路应装设相间短路保护。保护装置采用两相式接线，通常装设在A、C两相上，以保证当发生不在同一出线上的两点单相接地时有2/3机会切除一个故障点。（2）10kV线路保护一般以电流速断保护为主，以过流保护作为后备保护。这就是说保护装置采用的是远后备保护方式。（3）10kV线路在以下情况下必须装设电流速断保护。对变电所来说，当线路上发生短路，变电所母线电压大量降低时，应装设电流速断保护；许延时切除短路电流时，应装设电流速断保护。2.线路保护的方案图线路保护方案图如图5-6所示。79-- 图5-610kV线路保护接线图3.10kV线路保护设计方案主保护为瞬时电流速断保护，后备保护为过电流保护。有闪光电源，测量仪表有电度表、电流表，其保护与测量回路如图5-7所示。4.出线路整定计算（1）电流速断保护的整定计算以出线1为例，介绍整定方法。动作电流（其中Kjx为接线系数，取1）被保护线路长度79-- 式中：——等效电源最大电抗灵敏度校验　满足整定范围。速断保护的动作时间只取决于继电器本身固有动作时间，人为延时是零，考虑到线路中避雷器的放电时间0.04～0.06s（2）过电流保护的整定计算过电流保护的整定计算按躲开在最大负荷时变电所具有最大动作电流的保护装置的动作电流来进行灵敏度校验　满足灵敏度要求。动作时限为0.5s。79-- 其余五条出线路的整定计算方法与此线路相同，因此计算过程不再重复，将整定结果附在表中，见表5-2。表5-210kV出线路整定计算列表线路名称电流速断保护的整定过电流保护的整定线路一整定电流（kA）灵敏度系（%）整整定电流（A）灵敏度系（%）0.94843.9162.1253.76线路二0.75649.67189.762.582线路三1.05640.2926.0825.69线路四1.05640.29153.894.354线路五1.12837.35123.495.749线路六0.91244.41103.2742.61679-- 图5-710kV侧保护与测量回路图79-- 5.4电力电容器的保护本所采用集合式并联电容器BFM系列进行无功补偿，以提高电网功率因数、减少线损、改善电压质量，充分发挥发电、供电设备的效率，为此要求对电容器进行保护。5.4.1保护装置的选择在电容器的运行中可能会发生故障而引起电容器爆破和火灾事故，故其主要的故障形式有：电容器和短路器之间连接线短路；电容器的内部故障及其引出线上短路及个别电容器的切除引起电压升高等。为了防止电容器爆破及火灾事故，保证安全运行，必须装设相应的保护。电容器的保护包括内部保护和外部保护两个方面，内部保护作为单台电容器内部击穿时的保护，使电容器内部串联元件未全部击穿之前将其从电源上断开；本设计装设限时限过流保护和过压保护作为外部短路故障保护，并作为内部故障的后备保护。内部保护采用熔断器保护单台电容器，其保护接线如图5-8所示79-- 5-8熔断器保护接线图短路保护用电流互感器与电流继电器和信号继电器来实现。由于多数电容器只允许在不超过1.05倍额定电压下长期运行，只能在1.1倍额定电压下短期运行（一昼夜），所以过电压保护也必不可少。另一方面，在电容器母线上安装一组避雷器，以泄放操作等原因引起的瞬态过电压。保护电容器中，由于无间隙氧化锌避雷器的性能优于有间隙的碳化硅避雷器，所以多采用无间隙氧化锌避雷Y5WZ系列。为确保断开电容器上存在的电压在1min内降至50V，以保证人身和设备的安全，应在外部并联放电装置。利用电压互感器二次串入灯泡作为放电器。电容器组保护原理接线图如图5-9所示。5.4.2整定计算1.限时限过电流保护保护装置的动作电流79-- ，取4A保护装置一次动作电流保护装置的灵敏系数满足灵敏度要求。电流继电器选择DL—7型电流继电器时间继电器选择DS—30型时间继电器中间继电器选择DZ—200型中间继电器。动作时限为0.5。2.过电压保护保护装置动作电流（按母线电压不超过110%额定电压值整定）保护装置动作于信号或带3～5分钟时限动作于跳闸。5.5变电所的防雷保护5.5.1防雷保护的原因79-- 变电所是电力系统中对电能的电压和电流进行变换、集中和分配的场所，是联系发电厂与电力用户的纽带，担负着电压变换和电能分配的重要任务。如果变电所发生雷击事故，会给国家和人民造成巨大的损失。变电设备的内绝缘水平往往低于线路绝缘，而且不能自动恢复，一旦因雷电过电压而发生击穿，后果十分严重。所以变电所的防雷是不可忽视的问题。变电所设计过程中，要考虑过电压的影响。过电压分外部过电压（大气过电压）和内部过电压。内部过电压一般由开关操作，负荷变化引起的这种过电压多在电器设备选择时予以考虑，而大气过电压由雷电引起，其电压可达到额定电压的百倍，甚至千倍，对人或设备危害极大，所以必须采用保护措施。在防雷保护设计中，应根据雷电活动情况、地形、地质、气象情况以及电网结构和运行方式等，结合运行经验进行全面分析和技术经济比较，做到技术先进、经济合理、符合电力系统和电力设备安全经济运行的要求。变电所遭受雷击主要来自两面：一，雷直击变电所；二，架空线路的感应雷过电压和直击雷过电压形成的雷电波沿线路侵入变电所。5.5.2变电所的直击雷保护1.保护对象（1）35kV和10kV侧配电装置（2）屋外安装的主变及其它电器设备（3）室内装置2.保护措施对于35kV及以下的变电所，其绝缘水平较低，必须装设独立的避79-- 雷针，并满足不发生反击的要求。3.保护原理避雷针是金属制成，比被保护对象高，并具有良好的拉地装置，作用是将雷吸引到自己身上，并安全导入地中，从而保护附近比它矮的设备，建筑免受雷击。4.避雷针的保护与选择（1）具体要求：①避雷针应有接地装置，接地电阻在25Ω以下，与主接地网距离应保持3m以上，即Sd>3m，且要高于构架5m以上，即Sk>5m。否则应铺碎石或沥青路面（厚5～8㎝），以保证人身不受跨步电压的危害。②被保护设计距避雷针不能太，也不能太近。太近会出现反击现象，太远则保护范围。③为了防止电压，避雷针设在人不经常出入的地方。④本变电所占地面积30×50=1500m2，共需架设2个等高的BLZ（2）避雷针高度的计算根据所选各种电气设备的总体布局，共设计两根避雷针比较适宜。安装在变电所的两侧。被保护的最高高度门型框架为7m，两针之间的距离D为47m，因两根避雷针保护范围比各自的保护范围迭加起来要大。单针时，雷电受针的吸引往往可以被吸引离针较近的地面上。但在两针联合保护时，处在两针之间的上空，雷电因受两针吸引难于击于离针较近的地面上。79-- 两针保护为5-10图：两针外侧的保护范围为：因为时才能满足保护范围所以即（）因此至少为17m式中P取1故选择避雷针高度为25m长度为宽度为根据以上计算可知，两根避雷针的安装基本保护全所。故选避雷针的高25m。79-- 图5-10防雷保护图5.5.3避雷器的选择根据额定电压来选择避雷器（1）35kV母线侧避雷器选用Y5WZ-41/131型，其技术参数见表5-2。表5-2Y5WZ-41/131型避雷器参数型号额定电压（kV）避雷器额定电压（kV）持续运行电压（kV）4冲击电流（kA）雷电冲击残压（kV）Y5WZ-41/131354123.440131电压互感器线路用避雷器选用Y5WZ-12.7/45型，其技术参数见表5-3。表5-3Y5WZ-12.7/45型避雷器参数型号额定电压（kV）避雷器额定电压（kV）持续运行电压（kV）4冲击电流（kA）雷电冲击残压（kV）Y5W-12.7/451012.76.64045电容器组保护用避雷器选用Y5W-12.7/45型，其技术参数见表5-4。79-- 表5-4Y5WZ-12.7/45型避雷器参数型号额定电压（kV）避雷器额定电压（kV）持续运行电压（kV）4冲击电流（kA）雷电冲击残压（kV）Y5W-12.7/451012.76.6404510kV出线侧避雷器选用Y5WZ-12.7/45型，其技术参数见表5-5。表5-5Y5WZ-12.7/45型避雷器参数型号额定电压（kV）避雷器额定电压（kV）持续运行电压（kV）4冲击电流（kA）雷电冲击残压（kV）Y5WZ-12.7/451012.76.640455.5.4变电所侵入波的保护输电线路上出现的大气过电压有两种，一种是雷击于线路上引起的为直击雷过电压，另一种是雷直击线路附近地面，由于电磁感应引起的称为感应过电压。利用阀型避雷器以及与阀型避雷器相配合的进线保护段作为配电装置时侵入雷电波的保护。进线保护段的作用在于利用本身的阻抗来限制雷电流幅值和利用本身的电晕衰耗来降低雷电波陡度，并通过进线段上管型避雷器的作用，使之不超过绝缘配合所要求的数值。因此，配电装置对侵入雷电波的保护设计除了考虑在配电装置内装设阀型避雷器的适当地点外，还必须对线路进线段保护措施提出要求。对未沿全长装设避雷线的35kV架空电力线路，在变电所的进线段1～2km长度内，进行侵入雷电波保护。其保护接线图如图5-11所示。79-- 图5-11侵入波保护接线图第六章变电所总体布局6.1变电所总体布置设计屋外电气设备全部布置在450m2面积的开关场，10kV屋内电器设备布置在高压室面积为150m2，电气主接线的二次设备部分布置也在高压配电室。控制部分及继电保护部分都布置在主控室面积为60m2，在总面积布置中考虑设备更换和检修的方便，设置了3m宽的回车道。在变电所周围铺设草坪，全所总占地面积为1500m2。其总体布置平面图如图6-1所示。站区35kV配电装置及主变压器采用露天布置，10kV配电装置采用屋内配电装置。根据变电所主厂房对使用功能的要求配置了主控制室、高压室、电容室、检修间及主要生产车间、车库、采暖和生活设施等辅助房间。电气设备相互之间的距离和布置方式有断面图及平面图反应。79-- 图6-1变电所总体布置平面图提高效益可以借鉴以下几点：1.采用先进技术，设备运行可靠，维护检修量减少，降低设备检修费用，减轻了劳动强度，提高了劳动生产率.2.提高供电可靠性。对用户来说，供电可靠性得到提高，停电时间减少，相应增加了创造的价值。3.准确事故分析，快速事故处理。利用综合自动化系统的事故录波，对事故分析，判断事故的性质和类型，可大大缩短事故造成的停电时间。结论79-- 本设计的内容是35kV常规变电所电气部分的设计，主要是满足乡镇生活用电和农业灌溉的需要。在查阅了相关资料，并结合当地的实际条件，进行了此次设计，完成了以下设计内容：主变的选择及主接线的设计；短路计算；电气设备的选择及校验；变电所继电保护设计；接地装置及防雷保护设计；变电所平面布置设计通过本次毕业设计，我不断地完善自己，使自己更进一步的加深了对所学知识的认识和理解。综合运用知识的能力也有了一定的提高，尤其对专业知识有了进一步的深刻了解。同时对Office软件及制图软件能够熟练的操作，为我今后的工作奠定了良好的基础。本次设计的35kV变电所基本完成了设计任务，通过本次设计我深深地体会到，一个变电所的设计并不单纯是一张图纸，一份说明书而已，它需要解决很多实际复杂的问题，只有将理论和科学与实际相结合，才会显现出强大的力量。在这次设计中，我深深感觉到自己知识的不足和能力的欠缺，需要在以后的工作学习中进一步提高。这一次设计从选题到起笔，从起稿到定稿，使我对我热爱的未来所从事的事业有了某种清醒的认识。我所学的专业是一个踏踏实实的专业，坚实的理论基础加上塌实的工作作风，相信我一定能成功的。致谢79-- 本次接近两个多月的毕业设计，能够顺利完成离不开马老师的尽责辅导和同学们的热心帮助。在马老师的悉心辅导下，我成功的完成了本次对35kv变电站的设计。这次设计为我今后的工作奠定了良好的基础，同时，使我能够把学到的知识综合应用到实践当中，也是对我三年来所学专业知识的一次检验和提高。在我设计遇到困难无法进行时，马老师给予我极大的帮助和引导。马老师的严谨治学态度、渊博的知识、尽责无私的奉献精神使我深受启迪。我不仅学到了扎实、宽广的专业知识，也学到了丰厚的做人的道理。在此我要向我的辅导老师马艳丽致以最衷心的感谢和深深的敬意！三年来，老师们在学习上、生活上给与了我无微不至的关怀和照顾，是他们让我逐步成长起来，是他们让我的生命重新绽放光彩，是他们让我勇敢的面对人生中每一道困难，没有他们的帮助就不会有现在坚强的我，自信的我。没有他们亲切的关爱也就不会有我今天的成绩，在这里我要由衷的感谢各位专业课导师们，您辛苦了！最后，衷心感谢在百忙之中评阅论文的各位导师。参考文献1熊信银.发电厂变电站电气部分.中国电力出版社.2009:170-2092何仰赞、温增银.电力系统分析.华中科技大学出版社.2002:133-15979-- 3周文俊.电气设备实用手册.中国水利水电出版社.1999:2139-21795陈生贵.电力系统继电保护原理.重庆大学出版社.2003:177-1876丁毓山.中小型变电所实用设计手册.中国水利水电出版社2000:40-857赵智大.高电压技术.中国电力出版社2006:148-1949熊为群、陶然.继电保护自动装置及二次电路.中国电力出版社.2006.57-10010许建安.电力系统继电保护.水利水电出版社.2005:2-1511陈跃.电气工程专业毕业指南电力系统分册.中国水利水出版社.2003:24-3112AREVAT&D.电网继电保护及自动化应用指南.科学出版社.2008:245-25113华北电业管理局.变电运行技术问答.中国电力出版社.2004:102-13014刘介才.实用供配电技术手册.中国水利电力出版社.2002:130-15515崔家佩、孟庆炎、陈永芳、熊炳耀.电力系统继电保护及安全自动装置整定计算.中国电力出版社.2003:194-22916国家电力公司农电工作部.35kV及以上工程.中国电力出版社.2003:102-13579--'