110kv变电站设计毕业设计

'电力工程系毕业设计(论文)摘要电力工业是国民经济的重要部门之一，它是负责把自然界提供的能源转换为供人们直接使用的电能的产业。它即为现代工业、现代农业、现代科学技术和现代国防提供不可少的动力，又和广大人民群众的日常生活有着密切的关系。电力是工业的先行。电力工业的发展必须优先于其他的工业部门，整个国民经济才能不断前进。本次设计任务为110KV变电站电气一次初步设计。其内容包括设计原始资料，主变的选择，电气主接线的选择，短路电流的计算，电气设备的选择，配电装置的结构型式，站用电源的选择，防雷保护，接地装置的说明，无功补偿。关键词：变电站；负荷；主变；主接线；短路电流第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)AbstractThepowerindustryisanimportantsectorofthenationaleconomy,whichisresponsiblefortheenergyprovidedbynatureforpeopletobedirectlyconvertedintoelectricalenergyusedintheindustry.Itisthemodernindustry,modernagriculture,modernscienceandtechnologyandtoprovideessentialmoderndefenseforce,again,andthedailylivesofthemassesiscloselyrelated.Electricityistheindustry"sfirst.Developmentofpowerindustrymusttakeprecedenceoverotherindustrialsectors,theentirenationaleconomycancontinuetomoveforward.Thisdesigntaskfor110KVsubstationelectricalapreliminarydesign.Itscontentincludestheoriginaldesigndata,themainchoiceofchange,themainelectricalwiring,short-circuitcurrentcalculation,electricalequipmentchoice,structureofpowerdistributiondevice,stationselectionofpowersupply,lightningprotection,groundingdevice,nopowercompensation.Keywords:substation;load;transformer;mainconnection;shortcircuitcurrent第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)目录第一章原始资料41.1环境条件41.2电力系统情况4第二章主变压器的选择6第二章主变压器的选择62.1负荷分析62.2主变台数的确定72.3主变容量的确定72.4主变相数选择72.5主变绕组数选择72.6主变绕组连接方式82.7所用变选择9第三章电气主接线的选择103.1电气主接线概述103.2110KV侧主接线的设计113.335KV侧主接线的设计123.410KV侧主接线的设计133.5主接线方案的最终确定14第四章短路电流的计算164.1短路电流计算的目的及规定164.2短路电流的计算16第五章主要电气设备的选择225.1电气设备选择概述225.2110KV侧断路器隔离开关的选择235.335KV侧断路器隔离开关的选择255.410KV断路器隔离开关的选择285.5电流互感器的选择305.6电压互感器的选择355.710KV侧熔断器的选择36第六章防雷保护和接地装置386.1变电所的保护对象386.2电工装置的防雷措施386.3本设计的防雷保护方案406.4接地装置42结论43致谢44参考文献45第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)第一章原始资料1.1环境条件（1）变电站地处坡地（2）土壤电阻率ρ=1.79*10000Ω/cm2（3）温度最高平均气温+33℃，年最高气温40℃，土壤温度+15℃（4）海拔1500m（5）污染程度：轻级（6）年雷暴日数：40日/年1.2电力系统情况（1）系统供电到110kV母线上，35KV、10kV侧无电源，系统阻抗归算到110kV侧母线上UB=UavSB=110MVA系统110kV侧参数X110max=0.0765，X110min=0.162（2）110kV最终两回进线四回出线，每回负荷为45MVA，本期工程两回进线，两回出线。（3）35kV侧最终四回出线，全部本期完成，其中两回为双回路供杆输电Tmax=4500h，负荷同时率为0.85（4）10kV出线最终10回，本期8回Tmax=4500h，负荷同时率0.85，最小负荷为最大负荷的70%，备用回路3MW，6MW，cosφ=0.85计算（5）负荷增长率为2%第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)电压等级回路名称近期最大负荷（MW）功率因数cosφ回路数线路长度（km）供电方式35KV1#120.85125双回共杆2#100.85125双回共杆3#200.85123单回架空4#100.85119单回架空10KV1＃30.8515架空2＃40.8514架空3＃20.8016架空4＃30.8015电缆5＃30.8513电缆6＃20.8017电缆7＃40.8016电缆8＃20.8518电缆第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)第二章主变压器的选择2.1负荷分析2.1.1负荷分类及定义一级负荷：中断供电将造成人身伤亡或重大设计损坏，且难以挽回，带来极大的政治、经济损失者属于一级负荷。一级负荷要求有两个独立电源供电。二级负荷：中断供电将造成设计局部破坏或生产流程紊乱，且较长时间才能修复或大量产品报废，重要产品大量减产，属于二级负荷。二级负荷应由两回线供电。但当两回线路有困难时（如边远地区），允许有一回专用架空线路供电。三级负荷：不属于一级和二级的一般电力负荷。三级负荷对供电无特殊要求，允许较长时间停电，可用单回线路供电。2.1.235KV及10KV各侧负荷的大小35KV侧：ΣP1=12+10+20+10=52MWΣQ1=12×0.62+10×0.62+20×0.62+10×0.62=32.24MVarΣS1=（522+32.242）1/2=61.18MVA10KV侧：ΣP2=3+4+2+3+3+2+4+2+3+6=32MWΣQ2=3×0.62+4×0.62+2×0.75+3×0.75+3×0.62+2×0.75+4×0.75+2×0.62+3×0.62+6×0.62=21.27MVarΣS2=（322+21.272）1/2=38.42MVAΣP=52+32=84MW，ΣQ=32.24+21.27=53.51MVarΣS=（842+53.512）1/2=99.60MVA考虑同时系数时的容量：ΣS＇=99.60×0.85=84.66MVA考虑到2%的负荷增长率时的容量：ΣS＇＇=84.66×1.02=86.353MVA第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)2.2主变台数的确定对于大城市郊区的一次变电所，在中、低压侧已构成环网的情况下，变电所以装设两台主变压器为宜。此设计中的变电所符合此情况，因此选择2台变压器即可满足负荷的要求。2.3主变容量的确定主变压器容量一般按变电所建成后5-10年的规划负荷选择，并适当考虑到远期10-20年负荷发展。对城郊变电所，主变压器容量应与城市规划相结合。根据变电所所带负荷的性质和电网结构来确定主变压器的容量。对于有重要负荷的变电所，应考虑到当一台主变压器停运时，其余变压器容量在计及过负荷能力后的允许时间内，应保证用户的一级和二级负荷；对一般性变电所，当一台主变压器停运时，其余变压器容量应能保证全部负荷的70％-80％。有以上规程可知，此变电所单台主变的容量为：S=ΣS＇＇×0.7=86.353×0.7=60.447MVA所以应选容量为63MVA的主变压器2.4主变相数选择主变压器采用三相或是单相，主要考虑变压器的制造条件、可靠性要求及运输条件等因素。当不受运输条件限制时，在330KV及以下的发电厂和变电所，均应采用三相变压器。社会日新月异，在今天科技已十分进步，变压器的制造、运输等等已不成问题，故有以上规程可知，此变电所的主变应采用三相变压器。2.5主变绕组数选择在具有三种电压的变电所中，如通过主变压器各侧的功率均达到该变压器容量的15％以上，或低压侧虽无负荷，但在变电所内需装设无功补偿装备时，主变压器宜采用三绕组变压器。根据以上规程，计算主变各侧的功率与该主变容量的比值：高压侧：K1=(52+32)×0.8/63=1.07>0.15第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)中压侧：K2=52×0.8/63=0.66>0.15低压侧：K3=32×0.8/63=0.41>0.15由以上可知此变电所中的主变应采用三绕组。2.6主变绕组连接方式变压器的连接方式必须和系统电压相位一致，否则不能并列运行。电力系统采用的绕组连接方式只有y和△，高、中、低三侧绕组如何要根据具体情况来确定。我国110KV及以上电压，变压器绕组都采用变压器绕组都采Y0连接；35KV亦采用Y连接，其中性点多通过消弧线接地。35KV及以下电压，变压器绕组都采用△连接。　有以上知，此变电站110KV侧采用Y0接线35KV侧采用Y连接，10KV侧采用△接线主变中性点的接地方式：选择电力网中性点接送地方式是一个综合问题。它与电压等级、单相接地短路电流、过电压水平、保护配置等有关，直接影响电网的绝缘水平、系统供电的可靠性和连续性、变压器和发电机的运行安全以及对通信线路的干扰。主要接地方式有：中性点不接地、中性点经消弧线圈接地和直接接地。电力网中性点的接地方式，决定了变压器中性点的接地方式。电力网中性点接地与否，决定于主变压器中性点运行方式。35KV系统，IC<=10A；10KV系统；IC<=30A（采用中性点不接地的运行方式）所以在本设计中110KV采用中性点直接接地方式本设计中主变的型号是：SFSZ7—63000/110选择的主变压器技术数据如下：第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)型号SFSZ7—63000/110容量63MVA容量比63/63/63阻抗电压高—压110±8×1.25%　中—压38.5±2×2.5%低—压10.5联结组标号YN，yn0,d11损耗空载84.7KW负载300KW空载电流1.2%阻抗电压高-中17%高-低10.5%中-低6.5%2.7所用变选择选择原则：为满足整流操作电源、强迫油循环变压器、无人值班等的需要，装设两台所用变压器，所用电容量得确定，一般考虑所用负荷为变电所总负荷的0.5%~1%,这里取变电所总负荷的1%计算。S＝1%×630000KVA＝6300KVA。2、根据选择原则，选出110KV变电所两台所用变型号分别为S9-6300/10两绕组变压器额定电压：10/0.4接线方式：Y/Y0-12两台所用变分别接于10kV母线的Ⅰ段和Ⅱ段，互为暗备用，平时半载运行，当一台故障时，另一台能够承但变电所的全部负荷。第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)第三章电气主接线的选择3.1电气主接线概述发电厂和变电所中的一次设备、按一定要求和顺序连接成的电路，称为电气主接线，也成主电路。它把各电源送来的电能汇集起来，并分给各用户。它表明各种一次设备的数量和作用，设备间的连接方式，以及与电力系统的连接情况。所以电气主接线是发电厂和变电所电气部分的主体，对发电厂和变电所以及电力系统的安全、可靠、经济运行起着重要作用，并对电气设备选择、配电装置配置、继电保护和控制方式的拟定有较大影响。3.1.1在选择电气主接线时的设计依据(1)发电厂、变电所所在电力系统中的地位和作用(2)发电厂、变电所的分期和最终建设规模(3)负荷大小和重要性(4)系统备用容量大小(5)系统专业对电气主接线提供的具体资料3.1.2主接线设计的基本要求（1）应按电源情况、负荷性质、容量大小及邻近变配电所联系等因素确定主接线型式。力求简单可靠，维护方便，使用灵活，便于发展。（2）架空进线避雷器设在靠近变压器的架空进线处；电缆进线的避雷器设在进线开关后的母线上。（3）一段母线设一组电压互感器。当分段的单母线在正常运行时不为分段，亦可仅设一组电压互感器。（4）设在母线上的电压互感器及避雷器可合用一组隔离开关。（5）按电业局要求必须设置高压计费时，则必须在计费处装设电流互感器及电压互感器专柜。（6）在所以进出线回路上按指示计量、继电保护的要求装设电流互感器。（7）单电源的主接线，可以仅在断路器靠电源侧、装设隔离开关或隔离触头。（8）第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)在电源进线上应装设带电指示装置。若采用真空断路器时，为防止操作过电压，应在供电变压器的10~35KV线路上装设阻容吸收器或氧化锌避雷器。另外，对电气主接线还要求可靠性、灵活性、经济性，这三者是一个综合概念，不能单独强调其中的某一种特性，也不能忽略其中的某一种特性。但根据变电所在系统中的地位和作用的不同，对变电所主接线的性能要求也不同的侧重。例如，系统中的超高压、大容量枢纽变电所，因停电会对系统和用户造成的损失较小，故对其主接线的经济性就特别重视。3.1.3高压配电装置的基本接线方式有汇流母线的连线：单母线、单母线分段、双母线、双母分段、增设旁母线或旁路隔离开关等。无汇流母线的接线：变压器-线路单元接线、桥形接线、角形接线等。高压配电装置的接线方式，决定于电压等级及出线回路数。3.2110KV侧主接线的设计110KV侧初期设计2回进线2回出线，最终2进线4回出线，由《电力工程电气设计手册》第二章第二节中的规定可知：方案一：110KV侧采用单母分段的连接方式。方案二：110KV侧采用双母线的连接方式。方案一如图：第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)方案二如图：110KV侧采用单母分段的连接方式，供电可靠、调度灵活、扩建方便。110KV侧配电装置宜采用单母线分段的接线方式。110KV侧采用单母线分段的接线方式，有下列优点：供电可靠性：当一组母线停电或故障时，不影响另一组母线供电；调度灵活，任一电源消失时，可用另一电源带两段母线：扩建方便；在保证可靠性和灵活性的基础上，较经济。故110KV侧采用单母分段的连接方式。3.335KV侧主接线的设计35KV侧出线回路数为4回，由《电力工程电气设计手册》第二章第二节中的规定可知：方案一：35KV侧采用单母分段连接。方案二：35KV侧采用单母线连接。第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)方案一如图：方案二如图：当35—63KV配电装置出线回路数为4—8回，采用单母分段连接，当连接的电源较多，负荷较大时也可采用双母线接线。35KV采用单母分段连线，对重要用户可从不同段引出两个回路，当一段母线发生故障，分段断路器自动将故障切除，保证正常母线供电不间断，所以此方案同时兼顾了可靠性，灵活性，经济性的要求。故35KV可采用单母分段连接也可采用双母线连接。3.410KV侧主接线的设计10KV侧出线回路数本期为8回，最终10回，由《电力工程电气设计手册》第二章第二节中的规定可知：第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)方案一：10KV侧采用单母分段连接。方案二：10KV侧采用单母线连接。方案一如图：方案二如图：当6—10KV配电装置出线回路数为6回及以上时采用单母分段连接。10KV采用单母分段连线，对重要用户可从不同段引出两个回路，当一段母线发生故障，分段断路器自动将故障切除，保证正常母线供电不间断，所以此方案同时兼顾了可靠性，灵活性，经济性的要求。故10KV采用单母分段连接。3.5主接线方案的最终确定综合上述第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)可知，在本设计中采用第一种接线，即110KV侧采用单母分段的连接方式，35KV侧采用单母分段连线，10KV侧采用单母分段连接。方案如图:第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)第四章短路电流的计算4.1短路电流计算的目的及规定4.1.1短路电流计算的目的在变电所的电气设计中，短路电流计算是其中的一个重要环节。在选择电气设备时，为保证在正常运行和故障情况下都能安全、可靠地工作，需要进行全面的短路电流计算。例如：计算某一时刻的短路电流有效值，用以校验开关设备的开断能力和确定电抗器的电抗值；计算短路后较长时间短路电流有效值，用以校验设备的热稳定值；计算短路电流冲击值，用以校验设备动稳定4.1.2短路电流计算的一般规定电力系统中所有电源均在额定负荷下运行；短路种类：一般以三相短路计算；接线方式应是可能发生最大短路电流的正常方式（即最大运行方式），而不能用仅在切换过程中可能并列运行的接线方式。短路电流计算点：在正常接线方式时，通过电气设备的短路电流为最大的地点。计算容量：应按工程设计规划容量计算，并考虑系统发展规划。4.2短路电流的计算取基准容量为：SB=100MVA，基准电压为UB=Uav又依公式：IB=SB/UB；XB=UB2/SB，计算出基准值如下表所示：（SB=100MVA）UB（KV）1153710.5IB（KA）0.5521.7166.048XB（Ω）120.2312.451.00计算变压器电抗UK1%=1/2[UK(1-2)%+UK(3-1)%-UK(2-3)%]第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)=1/2[17+10.5-6.5]=10.5UK2%=1/2[UK(1-2)%+UK(2-3)%-UK(3-1)%]=1/2[17+6.5-10.5]=6.5UK3%=1/2[UK(3-1)%+UK(2-3)%-UK(1-2)%]=1/2[10.5+6.5-17]=0XT1*=(UK1%/100)×(SB/SN)=(10.5/100)×(110/63)=0.183XT2*=(UK2%/100)×(SB/SN)=(6.5/100)×(110/63)=0.113XT3*=(UK3%/100)×(SB/SN)=0系统电抗（根据原始资料）远期：Xmax110*=0.0765；Xmax110*=0.162；系统等值网络图如下图短路计算点的选择选择如图2-2中的d1、d2、d3、d4、d5、d6各点。短路电流计算d1点短路时：Up=115KV第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)次暂态短路电流标么值的计算：I”*=I*∝=1/X1*=1.0/0.0765=13.07次暂态（0s）和4s时的短路电流相等，三相短路电流有名值为：I”=I”*SB/(Uav)=13.07×110/(×115)=7.22KA两相短路电流为：0.866×7.22=6.25KA冲击电流为：ish=2.55I”=2.55×7.22=18.41（KA）短路容量为：S=UBI”=1.732×115×7.22=1438.1（MVA）Ish=1.51×I”=1.51×7022=10.90（KA）d2点短路时Up=37KV次暂态短路电流标么值的计算：I”*=I*∝=1/X2*=1.0/(0.0765+0.0915+0.0565)=4.45次暂态（0s）和4s时的短路电流相等，三相短路电流有名值为：第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)I″=I″*×SB/(Uav)=4.45×110/(×37)=7.64KA两相短路电流分别为：0.866×7.64=6.62KA冲击电流为：ish=2.55×I″=2.55×7.64=19.48（KA）短路容量为：S=UBI″=1.732×37×7.64=489.6（MVA）Ish=1.51×I”=1.51×7.64=11.54（KA）d3点短路时Up=10.5KV次暂态短路电流标么值的计算：I″*=I*∝=1/X3*=1.0/(0.0765+0.0915)=5.95次暂态（0s）和4s时的短路电流相等，三相短路电流有名值为：I″=I″*×SB/(Uav)=5.95×110/(×10.5)=35.99KA两相短路电流分别为：0.866×35.99=31.17KA冲击电流为：ish=2.55×I″=2.55×35.99=91.77（KA）短路容量为：S=UBI″=1.732×10.5×35.99=654.5（MVA）Ish=1.51×I″=1.51×35.99=54.34（KA）d4点短路时Up=110KV,与d1短路时的情况相同。d5点短路时Up=35KV第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)次暂态短路电流标么值的计算：I″*=I*∝=1/X5*=1.0/(0.0765+0.0915+0.113)=3.56次暂态（0s）和4s时的短路电流相等，三相短路电流有名值为：I″=I″*×SB/(Uav)=3.56×110/(×35)=6.12KA两相短路电流分别为：0.866×6.12=5.3KA冲击电流为：ish=2.55×I”=2.55×6.12=15.61（KA）短路容量为：S=UBI″=1.732×10.5×6.12=392.2（MVA）Ish=1.51×I″=1.51×6.12=9.24（KA）d6点短路时Up=10.5KV第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)次暂态短路电流标么值的计算：X6*=0.0765+0.183//(0.183+0.113+0.113)+0=0.0765+0.183//0.409=0.203I″*=I*∝=1/X6*=1.0/0.203=4.93次暂态（0s）和4s时的短路电流相等，三相短路电流有名值为：I″=I″*×SB/(Uav)=3.56×110/(×10.5)=29.82KA两相短路电流分别为：0.866×29.82=25.82KA冲击电流为：ish=2.55×I″=2.55×29.82=76.04（KA）短路容量为：S=UBI″=1.732×10.5×29.82=542.3（MVA）Ish=1.51×I″=1.51×29.82=45.03（KA）将所计算最大方式下短路电流值列成下表名称短路点基准电压（KV）I″（KA）三相I″（KA）两相Ish（KA）Ish（KA）S（MVA）d11157.226.2518.4110.901438.1d2377.646.6219.4811.54498.6d310.535.9931.1791.7754.34654.5d41157.226.2518.4110.901438.1d5376.125.315.619.24392.2d610.529.8225.8276.0445.03542.3第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)第五章主要电气设备的选择5.1电气设备选择概述5.1.1选择的原则尽管电力系统中各种设备的工作和工作条件并不一样，具体选择方法也不完全相同，但对它们的基本要求却是一致的。电气设备要能可靠地工作，必须按正常工作条件进行选择，并按短路状态来校验人稳定和动稳定。电器选择的一般原则（1）应满足正常运行、检修、短路和过电压情况下的要求，并考虑远景发展。（2）应按当地环境条件校核。（3）应力求技术先进和经济合理。（4）与整个工程的建设标准应协调一致。（5）同类设备应尽量减少品种。（6）选用的新产品均应具有可靠的实验数据，并经正式鉴定合格。额定电压电气设备所在电网的运行电压因调压或负荷的变化，有时会高于电网的额定电压，故所选电气设备允许的最高工作电压不得低于所接电网的最高运行电压。因此，在电气设备时，一般可按照电气设备的额定电压UN不低于装置地点电网额定电压UNS的条件选择。即：UN≥UNS额定电流电气设备的额定电流是在额定环境温度下，电气设备的长期允许电流。IN应不小于该贿赂在各种合理运行方式下的最大持续工作电流Imax，即：IN≥Imax环境条件对设备选择的影响当电气设备安装地点的环境条件如温度、风速、污秽等级、海拔高度、地震烈度和覆水度等超过一般电气设备使用条件时，应采取措施。机械荷载所选电器端子的允许荷载，应大于电器引线在正常运行和短路时的最大作用力。第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)5.2110KV侧断路器隔离开关的选择5.2.1进线侧断路器、母联断路器的选择流过断路器的最大持续工作电流Imax=(2×SN)/(×UN)=(2×63000)/(×110)=661.33(A)额定电压选择：UN≥UNs=110KV额定电流选择：IN>Imax=661.33A开断电流选择：INbr>I″=7.22KA(d1点短路电流)在本设计中110KV侧断路器采用SF6高压断路器，因为与传统的断路器相比SF6高压断路器具有安全可靠，开断性能好，结构简单，尺寸小，质量轻，操作噪音小，检修维护方便等优点，已在电力系统的各电压等级得到广泛的应用。110KV的配电装置是户外式，所以断路器也采用户外式。采用LW11-110II型号的断路器。其技术参数如下：断路器型号额定电压KV额定电流A最高工作电压KV额定断流容量KA极限通过电流KA热稳定电流KA固有分闸时间S峰值3SLW11-110II110315012631.5100400.03热稳定校验：It2t>QkIt2t=402×3=4800[（KA）2S]电弧持续时间取0.04S，热稳定时间为：tk=0.15+0.03+0.04=0.22<1S因此需要计入短路电流的非周期分量，查表得非周期分量的等效时间T=0.05SQnp=TI″=0.05×7.222=2.61[（KA）2S]Qp==0.22(7.222+10×7.222+7.222)/12=11.47[（KA）2S]Qk=Qnp+Qp=2.61+11.47=14.08[（KA）2S]所以It2t>Qk满足热稳定校验第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)动稳定校验：ies=100KA>ish=18.41KA满足动稳定校验，因此所选断路器合适。具体参数如下表：计算数据LW11-110IIUNs110KVUN110KVImax661.33AIN3150AI″7.22KAINbr31.5KAish18.41KAies100KAQk18.04[（KA）2s]It2t402×3=4800[（KA）2s]5.2.2主变压器侧断路器的选择Imax=(1.05×SN)/(×UN)=(1.05×63000)/(×110)=347.20(A)额定电压选择：UN≥UNs=110KV，额定电流选择：IN>Imax=347.20A开断电流选择：INbr>I″=7.22KA(d4点短路电流)由上表可知LW11-110II满足主变侧断路器的选择，其动稳定、热稳定计算与母联侧相同5.2.3进线侧隔离开关、母联断路器隔离开关的选择额定电压选择：UN≥UNs=110KV额定电流选择：IN>Imax=661.33A极限通过电流选择：ies>ish=18.41KA(d1点短路电流)选用GW4-110D型隔离开关，其技术参数如下：隔离开关型号额定电压KV额定电流A极限通过电流KA热稳定电流KA峰值4SGW4-110D110100062.525热稳定校验：It2t>QkIt2t=252×4=2500>Qk=14.08[（KA）2S]第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)动稳定校验：ies=62.5KA>ish=18.41KA满足动稳定和热稳定要求具体参数如下表：计算数据GW4-110DUNs110KVUN110KVImax661.33AIN1000AQk14.08[（KA）2S]It2t252×4=2500[（KA）2S]ish18.41KAies62.5KA5.2.4主变压器侧隔离开关的选择额定电压选择：UN≥UNs=110KV额定电流选择：IN>Imax=347.20A极限通过电流选择：ies>ish=18.41KA(d4点短路电流)由上表可知GW4-110D同样满足主变侧隔离开关的选择。其动稳定、热稳定计算与母联侧相同。5.335KV侧断路器隔离开关的选择5.3.1出线侧断路器、母联断路器的选择流过断路器的最大持续工作电流Imax=(2×SN)/(×UN)=(2×63000)/(×35)=2078.46(A)额定电压选择：UN≥UNs=35KV额定电流选择：IN>Imax=2078.46A开断电流选择：INbr>I″=7.64KA(d2点短路电流)选用SW4-35I型断路器，其技术参数如下：第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)断路器型号额定电压KV额定电流A最高工作电压KV额定断流容量KA极限通过电流KA热稳定电流KA固有分闸时间S峰值4SSW4-35I35125040.51640160.08热稳定校验：It2t>QkIt2t=162×4=1024[（KA）2S]电弧持续时间取0.04S，热稳定时间为：tk=0.15+0.08+0.06=0.29<1S因此需要计入短路电流的非周期分量，查表得非周期分量的等效时间T=0.05SQnp=TI″=0.05×7.642=2.92[（KA）2S]Qp=0.22(7.642+10×7.642+7.642)/12=16.93[（KA）2S]Qk=Qnp+Qp=2.92+16.93=19.85[（KA）2S]所以It2t>Qk满足热稳定校验动稳定校验：ies=40KA>ish=19.48KA满足动稳定校验，因此所选断路器合适。具体参数如下表：计算数据SW4-35IUNs35KVUN35KVImax2078.46AIN1250AI″7.64KAINbr16KAish19.48KAies40KAQk19.85[（KA）2s]It2t162×4=1024[（KA）2s]5.3.2主变压器侧断路器的选择Imax=(1.05×SN)/(×UN)=(1.05×63000)/(×35)=1091.19(A)额定电压选择：UN≥UNs=35KV第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)额定电流选择：IN>Imax=1091.19A开断电流选择：INbr>I″=6.12KA(d5点短路电流)由上表可知SW4-35I同样满足主变侧断路器的选择。其动稳定、热稳定计算与母联侧相同。5.3.3出线侧隔离开关、母联断路器隔离开关的选择Imax=(2×SN)/(×UN)=(2×63000)/(×35)=2078.46(A)额定电压选择：UN≥UNs=35KV额定电流选择：IN>Imax=2078.46A极限通过电流选择：ies>ish=19.48KA(d2点短路电流)选用GW4-35DW型隔离开关，其技术参数如下：隔离开关型号额定电压KV额定电流A极限通过电流KA热稳定电流KA峰值4SGW4-35DW3512506331.5热稳定校验：It2t>QkIt2t=31.52×4=3969>Qk=19.85[（KA）2S]动稳定校验：ies=63KA>ish=19.48KA满足动稳定和热稳定要求具体参数如下表：计算数据GW4-35DWUNs35KVUN35KVImax2078.46AIN1250AQk19.85[（KA）2S]It2t31.52×4=3969[（KA）2S]ish19.48KAies62.5KA5.3.4主变压器侧隔离开关的选择Imax=(1.05×SN)/(×UN)=(1.05×63000)/(×35)=1091.19(A)第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)额定电压选择：UN≥UNs=35KV额定电流选择：IN>Imax=1091.19A极限通过电流选择：ies>ish=15.61KA(d5点短路电流)由上表可知GW4-35DW同样满足主变侧隔离开关的选择。其动稳定、热稳定计算与母联侧相同。5.410KV断路器隔离开关的选择5.4.1出线侧断路器、母联断路器的选择限流后I″=20KA，ish=2.55×20=51KA流过断路器的最大工作电流为：Imax=(2×ΣS2)/(×UN)=(2×38420)/(×10)=4436.36(A)额定电压选择：UN≥UNs=10KV额定电流选择：IN>Imax=4436.36A开断电流选择：INbr>I″=20KA(加装限流电抗器后d3点短路电流)选择SN4—10G/5000型断路器，其技术参数如下表：断路器型号额定电压KV额定电流A断流容量MVA额定断流容量KA极限通过电流KA热稳定电流KA固有分闸时间S峰值4SSW4-10G/500010500018001053001200.15热稳定校验It2t=1202×4=57600[（KA）2S]设后备保护时间为2S，灭弧时间为0.06Stk=2+0.15+0.06=2.21S>1S，因此不计短路电流的非周期分量=2.21×(12×202)/12=884[（KA）2S]It2t>Qk，因此所选断路器满足热稳定要求动稳定校验：第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)ies=300KA>ish=51KA，满足动稳定要求因此，所选断路器合适具体参数如下：计算数据SN4-10G/5000UNs10KVUN10KVImax4436.36AIN5000AI″20KAINbr105KAQK884[（KA）2s]It2t1202×4=57600[（KA）2s]ish51KAies300KA5.4.2主变压器侧断路器的选择Imax=(1.05×ΣS2)/(×UN)=(1.05×38420)/(×10)=2329.09(A)额定电压选择：UN≥UNs=10KV额定电流选择：IN>Imax=2329.09A开断电流选择：INbr>I″=29.82KA(d6点短路电流)由上表可知SW4-10G/5000同样满足主变侧断路器的选择。其动稳定、热稳定计算与母联侧相同。5.4.3出线侧隔离开关、母联断路器隔离开关的选择Imax=(2×ΣS2)/(×UN)=(2×38420)/(×10)=4436.36(A)额定电压选择：UN≥UNs=10KV额定电流选择：IN>Imax=4436.36A极限通过电流选择：ies>ish=91.77KA(加装限流电抗器后d3点短路电流)选用GN10—10T/5000—200型隔离开关，其技术参数如下：隔离开关型号额定电压KV额定电流A极限通过电流KA热稳定电流KA峰值5SGN10-110T/5000-200105000200100热稳定校验：It2t>Qk第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)It2t=1002×5=50000[（KA）2s]所以，It2t>Qk=884[（KA）2s]，满足热稳校验动稳定校验：ies=200kA＞ish=51kA，满足校验要求因此，所选隔离开关合适具体参数如下表：计算数据GN10-10T/5000-200UNs10KVUN10KVImax4436.36AIN5000AQK884[（KA）2S]It2t1002×5=50000[（KA）2S]ish51KAies200KA5.4.4主变压器侧隔离开关的选择Imax=(1.05×ΣS2)/(×UN)=(1.05×38420)/(×10)=2329.09(A)额定电压选择：UN≥UNs=10KV额定电流选择：IN>Imax=2329.09A极限通过电流选择：ies>ish=76.04KA(d6点短路电流)由上表可知GN10-10T/5000-200同样满足主变侧隔离开关的选择。其动稳定、热稳定计算与母联侧相同。5.5电流互感器的选择电流互感器的选择和配置应按下列条件：型式：电流互感器的型时应根据使用环境条件和产品情况选择。对于6～20KV屋内配电装置，可采用瓷绝缘结构和树脂浇注绝缘结构的电流互感器。对于35KV及以上配电装置，一般采用油浸式瓷箱式绝缘结构的独立式电流互感器。有条件时，应尽量采用套管式电流互感器。一次回路电压：一次回路电流：第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)准确等级：要先知道电流互感器二次回路所接测量仪表的类型及对准确等级的要求，并按准确等级要求高的表计来选择。二次负荷：动稳定：式中，是电流互感器动稳定倍数。热稳定：为电流互感器的1s热稳定倍数。5.5.1110KV侧电流互感器的选择主变110KV侧CT的选择一次回路电压：=110KV二次回路电流：=4×63000/3×(×UN)=440.89A根据以上两项，初选LCW-110(600/5)户外独立式电流互感器，其参数如下：电流互感器型号额定电流A级次组合准确级次二次负荷10%倍数1S热稳定动稳定准确等级0.513二次负荷倍数电流倍数电流倍数ΩLCW-110600/50.51.22.4751500.5/111.241.215动稳定校验：=×600×150=127.28KA>ish=18.41KA满足动稳定要求热稳定校验：第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)(ImKt)2=(600×75)2=2025[（KA）2s]≥Qk=14.08[（KA）2s],满足热稳定要求综上所述，所选LCW-110(600/5)户外独立式电流互感器满足要求。具体参数如下表：设备项目LCW-110(600/5)产品数据计算数据un≥ug110KV110KV600A440.89A＞2025KAS14.08KAS＞127.28KA18.41KA110KV母联CT：由于110KV母联与变高110KV侧的运行条件相应，故同样选用LCW-110(600/5)型CT。5.5.235KV侧电流互感器的选择主变35KV侧CT的选择一次回路电压：=35KV二次回路电流：=4×63000/3×(×UN)=1385.64A根据以上两项，初选LCWDI-35-1500/5户外独立式电流互感器，其参数如下：电流互感器型号额定电流A级次组合准确级次二次负荷10%倍数1S热稳定动稳定准确等级0.513二次负荷倍数电流倍数电流倍数ΩLCWDI-35-1500/51500/50.5/B0.5/B2215302.5×30第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)动稳定校验：=×1500×2.5×30=159.10KA>ish=19.48KA满足动稳定要求热稳定校验：(ImKt)2=(1500×30)2=2025[（KA）2s]≥Qk=19.85[（KA）2s],满足热稳定要求综上所述，所选LCWDI-35-1500/5户外独立式电流互感器满足要求。具体参数如下表：设备项目LCWDI-35-1500/5产品数据计算数据un≥ug35KV35KV1500A1385.64A＞2025KAS19.85KAS＞159.10KA19.48KA35KV母联CT：由于35KV母联与变高35KV侧的运行条件相应，故同样选用LCWDI-35-1500/5型CT。5.5.310KV侧电流互感器的选择主变10KV侧CT的选择一次回路电压：=10KV二次回路电流：=4×38420/3×(×UN)=2957.57A根据以上两项，初选户外独立式电流互感器，其参数如下：第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)电流互感器型号额定电流A级次组合准确级次二次负荷10%倍数1S热稳定动稳定准确等级0.513二次负荷倍数电流倍数电流倍数ΩLMZD-10（11000/5）0.5/D0.51.21.2204090动稳定校验：=×11000×90=1400.07KA>ish=91.77KA满足动稳定要求热稳定校验：(ImKt)2=(11000×40)2=193600[（KA）2s]≥Qk=2953.23[（KA）2s],满足热稳定要求综上所述，所选户外独立式电流互感器满足要求。具体参数如下表：设备项目产品数据计算数据un≥ug10KV10KV11000KA2957.57A＞193600KAS2953.23KAS＞1400.07KA91.77KA10KV母联CT：由于10KV母联与变高10KV侧的运行条件相应，故同样选用型CT。第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)5.6电压互感器的选择5.6.1110KV侧母线电压互感器的选择型式：采用串联绝缘瓷箱式电压互感器，作电压，电能测量及继电保护用。电压：额定一次电压：U1n=110KVU2n=0.1/KV准确等级：用于保护、测量、计量用，其准确等级为0.5级，查相关设计手册，选择PT的型号：JCC—110最大容量2000VA额定变比：5.6.235KV侧母线电压互感器的选择型式：采用串联绝缘瓷箱式电压互感器，作电压，电能测量及继电保护用。电压：额定一次电压：U1n=35KVU2n=0.1/KV准确等级：用于保护、测量、计量用，其准确等级为0.5级，查相关设计手册，选择PT的型号：JDJJ—35最大容量1500VA额定变比：5.6.310KV侧母线电压互感器的选择型式：采用树脂浇注绝缘结构PT，用于同步、测量仪表和保护装置。电压：额定一次电压：准确等级：用于保护、测量、计量用，其准确等级为0.5级。查《发电厂电气部分》选定PT型号：JDJ-10额定变比为：10/0.1KV第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)5.710KV侧熔断器的选择5.7.1熔断器选择概述高压熔断器是一种保护电器，当其所在电路的电流超过规定值并经一定时间后，它的熔体熔化而分断电流﹑开断电路，熔断器主要用来进行短路保护,用来保护线路﹑变压器及电压互感器等设备。有的熔断器具有过负荷保护功能。熔断器由熔体﹑支持金属体的触头和保护外壳三部分组成。熔断器是最简单的保护电器，它用来保护电气设备免受过载和短路电流的损害。在本站中，熔断器只用于保护电压互感器，其只需按额定电压及断流容量（S＝）两项来选择。当短路容量较大时，可考虑在熔断器前串联限流电阻。项目参数技术条件正常工作条件电压﹑电流保护特性断流容量﹑最大开断电流﹑熔断特性﹑最小熔断电流环境条件环境温度﹑最大风速﹑污秽﹑海拔高度﹑地震烈度短路时各级保护设备之间应选择动作，其配合要求如下：熔断器与熔断器配合：一般按上、下级熔件正负误差叠加，并计及10%配合裕度计算配合级差。断路器与断路器配合：断路器过流脱扣器配合级差可取0.1~0.2s，即负荷断路器为瞬动。厂用变压器和低压侧无分支时，低压电源短路器可不装保护，则利用高压侧保护跳低压侧断路器，或仅装延时动作欠电压保护。断路器与熔断器配合：断路器与熔断器配合时，应将其保护曲线与熔断器曲线进行比较，以保证可能出现的各种短路电流下能选择行动作。第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)5.7.210KV侧熔断器的选择额定电压UN大于或等于电网的额定电压UNs额定电压选择：UN≥UNs=10KV熔管的额定电流INft大于或等于熔体的额定电流INfs额定电流选择：INft≥INfs选用RN2-10/0.5型熔断器，其技术参数如下表：熔断器型号额定电压KV额定电流A开断容量不小于MVA熔管数最大开断电流KARN2-10/0.510KV0.51000150电流校验：额定开断电流INbr大于或等于冲击电流有效值IshINbr=50KA>Ish=54.34KA，满足电流校验条件第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)第六章防雷保护和接地装置6.1变电所的保护对象变电所中的建筑物应装设直击雷保护装置，诸如屋内外配电装置，主控室等。6.2电工装置的防雷措施6.2.1避雷针设置原则电压为110及以上的屋外配电装置，可将避雷针装在屋外配电装置的构架上，安装避雷针的构架支柱应该与配电装置接地网相连接。在避雷针的支柱附近，应设置辅助的集中接地装置，其接地电阻不应大于10Ω。由避雷针与配电装置接地网上的连接处起，至变压器与接地网上的连接处止，沿接地线距离不得小于15m。在变压器构架上，不得装避雷针。6.2.2主控室及屋内配电装置对直击雷的防雷措施若有金属屋顶或屋顶上有金属结构时，将金属部分接地；若屋顶有钢筋混凝土结构，应将其钢筋焊接成网接地；若结构为非导电体屋顶采用避雷保护，避雷带网格为8~10m，每格10~20m设引下线接地；上述接地可与总接地网联接，并在连接处加装集中接地装置，其接地电阻应不大于10Ω。6.2.3防雷保护装置防雷保护装置是指能使被保护物体避免雷击,而引雷于本身,并顺利地泄入大地的装置。电力系统中最基本的防雷保护装置有:避雷针﹑避雷线﹑避雷器和防雷接地等装置。6.2.4避雷针避雷针由金属制成，其保护原理是当雷云放电时使地面电场畸变,在避雷针的顶端形成局部场强集中的空间以影响雷电先导放电的发展方向，使雷电对避雷针放电,再经过接地装置将雷电流引入大地，从而使被保护物体免受雷击。第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)避雷针的设计一般有以下几种类型：单支避雷针的保护；两针避雷针的保护；多支避雷针的保护；变电所直击雷保护的基本原则：一是独立避雷针（线）与被保护物之间应有一定的距离，以免雷击针（线）时造成反击。是独立雷针的接地装置与被保护物之间也应保持一定的距离Sd以免击穿，在一般情况下，SK不应小于3m。有时由于布置上的困难Sd无法保证，此时可将两个接地装置相联，但为了避免设备反击，该联接点到35KV及以下设备的接地线入地点，沿接地体的地中距离应大于15m，因为当冲击波沿地埋线流动15m后，在ρ≤500Ω·m时，幅值可衰减到原来的22%左右，一般不会引起事故了。6.2.5避雷器避雷器是一种过电压限制器,它实质上是过电压能量的接受器,它与别保护设备并联运行,当作用电压超过一定的幅值以后避雷器总是先动作，泄放大量能量,限制过电压,保护电气设备。在电力系统中广泛采用的主要是阀式避雷器。根据额定电压(正常运行时作用在避雷器上的工频工作电压，也是使用该避雷器的电网额定电压)和灭弧电压有效值(指避雷器应能可靠地熄灭续流电弧时的最大工频作用电压)选择。6.2.6防雷接地“防雷在于接地”,这句话含义说明各种防雷保护装置都必须配以合适的接地装置。将雷电泄入大地，才能有效地发挥其保护作用。接地是指将地面上的金属物体或电气回路中的某一节点通过导体与大地保持等电位,电力系统的接地按其功用可分三类:工作接地:根据电力系统正常运行的需要而设置的接地，它所要求的接地电阻值约在0.5-10的范围内。保护接地:不设这种接地，电力系统也能正常运行,但为了人身安全而将电气设备的金属外壳等加以接地,它是在故障的条件下才发挥作用的,它所要求的接地电阻值处于1-10的范围内。第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)防雷接地:用来将雷电流顺利泄入大地,以减小它所引起的过电压,它的性质似乎介于前两种接地之间,它防雷保护装置不可缺少的组成部分，它有些像工作接地;但它又是保障人身安全的有力措施,而且只有在故障下才发挥作用，它又有些像保护接地,它的阻值一般在1-30的范围内。由此可见,接地电阻取10较合适。查接地装置(冲击系数)与(接地装置的冲击利用系数)表,选用一字形的接地体。查得:＝0.45＝(式中:—冲击电流下的电阻;—工频电流下的电阻)＝0.45×10＝4.56.2.7雷电侵入波保护因为雷击线路机会比雷击变电所多，所以沿线路侵入变电所的雷电过电压行波是很常见的。又因为线路的绝缘水平要比变压器或其它设备的冲击试验电压高许多，所以变电所对行波的保护十分重要。雷电侵入波保护是利用阀型避雷器以及与避雷器相配合的进线保护段。6.3本设计的防雷保护方案变电所是重要的电力枢纽,一旦发生雷击事故,就会造成大面积停电。一些重要设备如变压器等,多半不是自恢复绝缘,其内部绝缘如故发生闪络,就会损坏设备。因此,变电所实际上是完全耐雷的。变电所的雷害事故来自两个方面:一是雷直击变电所;二是雷击输电线路产生的雷电波沿线路侵入变电所。对直击雷的防护一般采用避雷针或避雷线。对雷电侵入波的防护的主要措施是阀式避雷器限制过电压幅值,同时辅之以相应措施,以限制流过阀式避雷器的雷电流和降低侵入波的陡度。第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)为了防止变电所遭受直接雷击,需要安装避雷针、避雷线和辅设良好的接地网。装设避雷针(线)应该使变电所的所有设备和建筑物处于保护范围内。还应该使被保护物体与避雷针(线)之间留有一定距离，因为雷直击避雷针(线)瞬间的地电位可能提高。如果这一距离不够大，则有可能在它们之间发生放电，这种现象称避雷针(线)对电气设备的反击或闪络。逆闪络一旦出现,高电位将加到电气设备上，有可能导致设备绝缘的损坏。为了避免这种情况发生,被保护物体与避雷针间在空气中以及地下接地装置间应有足够的距离。按实际运行经验校验后，我国标准目前推荐和应满足下式要求:≥0.2＋0.1h,≥0.3≥0.2×4.5＋0.1×≥0.3×4.5在对较大面积的变电所进行保护时,采用等高避雷针联合保护要比单针保护范围大。因此，为了对本站覆盖,采用四支避雷针。被保护变电所总长108.5m,宽79.5m,查手册，门型架构高15m。避雷针的摆放如图所示。＝＝79.5m;＝＝108.5m＝＝135m＝－所以,需要避雷针的高度为:＝15＋＝34.3m四只避雷针分成两个三只避雷针选择.验算:首先验算123号避雷针对保护的高度:1﹑2号针之间的高度：＝34.3－＝23m＞15m第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)2﹑3号针之间的高度：＝34.3－＝18.8＞15m1﹑3号针之间的高度:＝34.3－＝34.3－19＝15.1m＞15m由上可见,对保护物的高度是能满足要求的。对保护宽度:1﹑2号针的保护宽度:＝1.5(－)＝1.5(23－15)＝12＞02﹑3号针之间的宽度:＝1.5(－)＝1.5(18.8－15)＝5.7＞0由此可见,对保护物的宽度是能满足要求的。所以,123针是满足要求的。由于4针的摆放是长方形,所以，134针也是满足要求的。即,四只高度选为35m的避雷针能保护整个变电所。6.4接地装置无论是工作接地还是保护接地，都是经过接地装置与大地连接，接地装置包括接地体和接地线两部分。6.4.1接地体（网）待设计变电所为长方形，则接地网也可取为长方形，若取直径为48mm，长为250cm的钢管作接地体，埋深0.8m,接地体之间连接一般用镀锌扁钢，应保证接地地电阻R≤4Ω。6.4.2接地线接地线是连接接地体和电气设备接地部分的金属部分的金属导体，一般接地采用截面积不小于4mm×12mm的扁钢，直径不应小于6mm的圆钢。第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)结论本篇论文指导老师的悉心关怀和精心指导下完成的。从论文整体方案的确立到每章节内容的详细审定，无不倾注了老师的巨大心血和辛劳。老师求实的治学态度，认真细致的工作作风，深厚的学术造诣和丰富的实践经验，使我受益匪浅。他们强烈的事业心，高度的责任感，将激励我在今后的工作学习中不断努力进取。在这里，我特别的感谢老师对我学习上的关怀！老师，衷心的谢谢您！最后，对所有评阅我的毕业论文的老师们表示深深的敬意！真诚的希望您们能给予意见与指导。谢谢！第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)致谢经过三个多月的忙碌和工作，本次毕业设计已经接近尾声，作为一个函授专科即将毕业的学生，由于知识和经验的匮乏，难免有许多考虑不周全的地方，如果没有导师的督促指导，以及一起工作的同学们的支持，想要完成这个设计是难以想象的。在这里首先要感谢我的指导老师刘老师。本设计在刘老师的精心指导下，从开题报告到资料查阅、论文的撰写，无一不有刘老师的悉心教导和无私帮助。刘老师在理论分析和工作经验方面给了我诸多指导性的建议，他有着丰富的知识和严谨的治学态度，不但使我顺利完成了毕业设计，而且对我在工作中有很大的影响。在此我向刘老师表示我最诚挚的感谢！刘老师平日里工作繁多，但在我做毕业设计的每个阶段，从查阅资料到设计草案的确定和修改，中期检查，后期详细设计等整个过程中都给予了我悉心的指导。其次要感谢我的同学对我无私的帮助，特别是在软件的使用方面，他们给了我很大帮助，正因为如此我才能顺利的完成设计，另外，我还要感谢那些曾给我授过课的每一位老师，是你们教会我专业知识。最后，衷心感谢在百忙之中评阅论文和参加答辩的各位专家！第45页共45页 电力工程系毕业设计(论文)参考文献[1]王立舒.农村发电厂变电所电气一次设计手册.哈尔滨:东北农业大学出版社.1998.[2]周文俊.电气设备实用手册.北京:中国水利水电出版社.1999:45～149.[3]丁毓山.雷振山.中小型变电所实用设计手册.北京:中国水利水电出版社.2000.[4]王世新.农村发电厂变电站电气部分.北京:中国农业出版社.1996.[5]何仰赞.电力系统分析.武汉:华中理工大学出版社.2002:166～222.[6]孙国凯.柴玉华.电力系统继电保护.北京:中国水利水电出版社.1999:87～142.[7]张玉诸.发电厂及变电所的二次接线.哈尔滨:东北农业大学出版社.2000.[8]赵玉林.高电压技术.北京:机械工业出版社,2001:12～61.[9]国家电力公司农电工作部.35kV及以上工程.北京:中国电力出版社,2002.[10]谈笑君.尹春燕.变配电所及其安全运行.机械工业出版社.2000:12～136. [11]纪建伟.黄丽华.房俊龙.孙国凯.电力系统分析.北京:中国水利水电出版社.2002. [12]曹绳敏.电气系统课程设计及毕业设计参考资料.北京:中国水利水电出版社.1995. [13]许敬贤.张道民.电力系统继电保护.北京:中国工业出版社.1964.第45页共45页'