毕业设计（论文）-～米水头mw水电站设计

'学号1005040223年级2010级本科毕业设计23～44米水头220MW水电站设计说明书专业热能与动力工程姓名指导教师评阅人2014年6月中国南京 BACHELOR"SDEGREETHESISOFHOHAIUNIVERSITYThedesignoftheheadof23~44mhydropowerstation220MWelectricalandmachinerypartCollege：HOHAIUNIVERSITYSubject：ThermalandPowerEngineeringName：ZhuCongDirectedby：GuoProfessorNANJINGCHINA 学术声明：郑重声明本人呈交的毕业设计，是在导师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，所有数据、图片资料真实可靠。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）的研究成果不包含他人享有著作权的内容。对本设计（论文）所涉及的研究工作做出贡献的其他个人和集体，均已在文中以明确的方式标明。本设计（论文）的知识产权归属于培养单位。本人签名：日期： 摘要本设计是根据提供的原始资料对三门水电站的机电初步设计，设计内容共分为四章：水轮机主机选型，调节保证计算及调速设备选择，辅助设备系统设计，电气一次部分设计。第一章水轮机选型设计是整个设计的关键，根据原始资料，初步选出转轮型号为HL240，共有个12待选方案。根据水轮机在模型综合特性曲线上的工作范围，初步选出3个较优方案，再根据技术经济性及平均效率的比较在较优方案中选出最优方案最终选出的最优方案水轮机型号为HL240，4台机组，转轮直径5.5m，转速79r/min，平均效率92.6%。计算最优方案进出水流道的主要尺寸及厂房的主要尺寸，绘制厂房剖面图。第二章调节保证计算及调速设备的选择中由于本电站布置形式为单机单管，所以只对一台机组甩全负荷情况进行计算。调节保证计算及调速设备选择中分别在设计水头和最高水头下选取导叶接力器直线关闭时间，计算相应的ξ和β，使β<55%，并选取接力器、调速器和油压装置的尺寸和型号。第三章辅助设备设计中分别对水、气、油三大辅助系统设计，按照要求设计各系统的工作方式并按照各计算参数选出油罐、水泵及储气罐和空压机等设备。第四章电气一次部分设计中，按照设计要求，先对接入系统进行设计计算，本设计中送电线路电压等级220KV，2回线路，送电导线型号；接着进行主接线设计，对发电机电压侧、送电电压侧、近区负荷侧及电站自用电侧四部分考虑。发电机电压侧选用单元接线，选取主变型号为，送电电压侧选单母线接线，近区负荷送电线路电压等级35KV，选用两回线路，送电导线型号。采用发电机出线接线，通过近区变压器升压送电，近区变压器型号为。自用电负荷侧采用暗备用的接线方式，其变压器的型号为。然后进行短路计算，按设计要求，取发电机出口侧、主变高压侧和近区变压器侧进行短路计算，分别求出的有名值；最后，按照额定电压和电流选取电气设备进行校验，至此，本设计完成。 关键字：水轮机主机选型；水电站机电设计；蜗壳；尾水管；厂房；水轮机调节保证计算；水电站辅助设备；油、水、气系统；电气一次。 AbstractItisthemechanicalandelectricalinitialdesignofSanmenhydroelectricpowerstation,including:hydraulicturbineandpowergeneratordesigned,governorandspeedcontrolequipmentdesigned,auxiliaryequipmentdesignedandelectricalpartdesigned.Inthechapter1ofHydraulicTurbineandGeneratorDesigned,thereis1kindofhydraulicturbineHL240forselection,andthereare12planstobecomparedinthispart.First,selectingbetterplansbycomparingpoweroutputlineofgeneratorandworkingterritoriesofhydraulicturbine.Second,choosingthebestonebyassessinginvestmentandaverageefficiencyofeverybetterplan.Finally,decidingtomakethethirdplanasthebestone.Intheplan,I’lluse4units,therunnerdiameteris5.5meter,andthespeedofrunningis79r/min.Inthechapter2ofGovernorandSpeedControlEquipmentdesigned,thelayoutofthestationisarequiredusewithaninvestpenstock.Therefore,itneedstocalculateforaunitwhenitrejectswholeload.Inthispart,straightclosingtimeofwicketgetservomotorshouldbecalculatedindesignheadandmaximumpotentialhead.Then,calculateξandβ,β<55%.Finally,choosingservomotor,governorandoil-handlingfacility.Inthechapter3ofAuxiliaryEquipment,thispartisdesignedforwateringanddrainagesystem,airsupplysystemandturbineoilsystemdesigned.Accordingtodesigningrequirement,I’llselecttherightkindofturbineoiltanks,waterpumps,airreceiverandcompressor.Inthechapter4ofElectricalpart,firstofall,itshoulddesignintakesystem.Thevoltagestepoftransmittedwireis220KV,2lines,andthewireis.Secondly,itshoulddesignmainwire.Generatorsideand110KVside,loadnearbysideandusingforstationsideshouldbeincluded.Generatorside:unitwiring,thetransformeris.loadnearbyside:transmitandtransformerunit;usingforstationside:singlebusandwiringinsections.Thirdly,itshouldcalculateshortcurrent,including.Finally,fixingoutelectricalequipmentaccordingtoand.That’sall.Keywords:HydraulicturblineScreelcaseRegulateandguaranteetocalculateAuxiliaryElectricalpart. 目录第一章、水轮机组选型设计第一节水轮机型号选定6一、水轮机型式的选择：6二、转轮的形式6第二节水轮机主要参数的确定7第三节较优方案的选择8一、较优方案的选择8第四节技术经济指标计算11（一）水力机械部分…………………………………………………………...9一、动能经济指标11二、机电设备投资和耗钢量12（二）电气部分13第五节最优方案选择15第六节最优方案的进出流水道计算17一、转轮的计算17二、蜗壳计算18三、尾水管计算21第七节厂房22一、水轮发电机外形尺寸估算22二、厂房尺寸的确定25第二章调节保证计算及调速设备的选择第一节设计水头下甩全负荷29一、调节计算的标准29二、已知计算参数29三、压力引水系统平均流速29四、水流惯性时间常数31五、压力上升计算31六、转速上升计算33第二节最大水头下甩全负荷35 一、最大水头下机组流量Q35二、压力引水系统平均流速35三、确定水流惯性时间常数Tw和最短关闭时间TSH36四、压力上升计算37五、转速上升计算39第三节、调节功计算及接力器的选择40一、调节功计算40二、调速器的选择41三、油压装置的选择41第三章辅助设备第一节水系统42一、技术供水系统42二、消防和生活供水45三、检修排水47第二节气系统49一、气系统用户49二、供气方式49三、设备选择49第三节透平油系统54一．透平油系统供油对象54二．用油量估算54第四章电气一次部分第一节接入系统设计56一、接入系统分析56二、估算送电容量57三、确定可行方案57四、选择送电线路的截面57第二节电气主接线设计58一、发电机侧59二、送电电压侧59三、近区负荷侧59五、电厂自用电侧60第三节短路电流计算61一、电力系统接线图61 二、统一化标幺值61三、短路计算62表格中红色表示视为无限大系统66第四节电气设备选择661、断路器选择662、隔离开关选择67三、避雷器选择69四、电流互感器选择69五、电机出口母线选择69六、发电机消弧线圈的选择70七、电压互感器选择70五、参考文献 原始资料三门水电站三门水电站位于河南省沱河干流上，电站建成后将向洛阳等地供电。三门水电站为坝后式，坝址选在三门市上游6．5公里处，河面较宽，中间二个岛，正处在河湾后面，厂房设在右岸，进厂公路自右岸进入厂房，压力钢管长约80米。坝址附近地形图见附图5-1。本电站装机有如下方案：方案序号ⅠⅡⅢⅣⅤⅥHmax米5044H平均米3935Hmin米2723N装机万千瓦242018221816利用小时数小时466056005800450056005800保证出力万千瓦76.5电站下游水位曲线见附图，下游特征洪水位如下：千年一遇洪水尾水位293(Q=30000米3/秒)百年一遇洪水尾水位291.2(Q=24000米3/秒)五十年——遇洪水尾水位290.7(Q=22000米3/秒)电站建成后将承担峰荷及部分基荷，本电站有调相任务。本地区年平均气温5°—15°，1月份平均气温低于零度，绝对最低气温-15°一35°，7月份平均气温22°—25°，年降雨在流域内均不同，最少150—250毫米，最多为700—500毫米。本电站建成后承担基荷，也有相当时间承担峰荷，并考虑调相，本电站将在70公里处的洛阳变电所接入系统(电力系统接线参见附图)，并向三门市供电1．5万瓦 发变电站名称台数单台容量(MVA)短路电压百分数%%%咸阳变231.510.5186.5潼关变26010.5176.5潼关火电站212010.5洛阳变212010.5176郑州变26010.5176.5郑州火电站26010.5河津变26010.5176.5新绎变26010.5176.5新绎火电站212010.5 第一章、水轮机组选型设计第一节水轮机型号选定一、水轮机型式的选择：根据原始资料，该水电站的水头范围为23～44m，适合此水头范围水轮机的类型有轴流式和混流式。又根据混流式水轮机的优点：（1）比转速范围广，适用水头范围广，可适用30～700m；（2）结构简单，价格低；（3）装有尾水管，可减少转轮出口水流损失。故选择混流式水轮机。二、转轮的形式水电站的水头范围为23～44m，根据《水电站机电设计手册—水利机械》中的《大中型混流式转轮参数》，推荐使用水头范围，确定转轮型号为HL240。HL240转轮型号的相关参数如下：各种参数最优工况限制工况导叶相对高度b00.3650.365单位转速n’(r/min)72单位流量Q’（m3/s）1.124效率η（%）9190.4模型空化系数σm0.20.2最高单位飞逸转速：模型转轮参数：DM=0.46mZM=24第二节水轮机主要参数的确定按电站建成后，在电力系统的作用和供电方式，电站装机台数分别按2台、3台、4台、5台、6台五种方案进行比较。1、计算转轮直径 由《水轮机》P325页可知，水轮机额定出力：式中-----发电机效率,取0.98-----机组的单机容量取最优单位转速与出力限制线交点的单位流量为设计工况下的单位流量，则可取,对应的模型效率，暂取效率修正值，,模型最高效率为。式中：Pr——水轮机出力，KW.Q11r——设计工况下的单位流量，m3/s.——原型水轮机效率.Hr——设计水头，初步设计时，对于坝后式水电站Hr=0.95Ha=0.95×32=30.4m2、计算原型水轮机的效率3、同步转速的选择4、计算水轮机的运行范围 各种方案计算结果如下表：方案台数直径（m）转速(r/min)n11max(r/min)n11a(r/min)n11min(r/min)136.565.5388.3771.6463.892670.9989.3372.4164.58345.577.4586.0169.7362.19477.4590.6073.4465.505585.1986.8570.4062.79685.1991.9574.5466.4875585.1986.8570.4062.79885.1991.9574.5466.4894.594.6688.0171.3563.631064.594.6688.0171.3563.63114.1103.8985.4969.3061.81124.1103.8991.5674.2266.20第三节较优方案的选择一、较优方案的选择（一）选择方法将以上各待选方案的n11max、n11A、n11min三条直线画在各自的模型综合特性曲线上，以每两个方案为一个比较组。选择三条直线包围高效区最好，并且n11A通过最高效率区的方案为较优的方案。当在一张图上有两个或两个以上的方案都能较好的包围高效区时，则用迭代法计算水轮机的单位流量，包括设计水头与最大水头。绘制（Q11min，n11max）（Q11r，n11r）的连线，尽可能多的包围最高效率区。其中Q11r超过了出力限制线，说明D1选的太小；若小于出力限制线，则说明D1选的太大。计算的公式如下： 式中：Pr——机组的单机容量kW；D1——转轮原型直径m；H——水头m；n——水轮机额定转速r/min；——水轮机原型效率；说明：a、在最小水头下，水轮机不能发出额定出力，此时水轮机受到出力限制线的限制，所以不需要试算最小水头下的Q11b、在最大水头和设计水头下的Q11值，所用的原型水轮机效率η计算出来的Q11。但是Q11和此水头对应的n11的交点的模型水轮机效率加上修正值并不一定等于η，这就需要试算。C、在设计水头下，有些方案的Q11偏大，无法从特征曲线上找到设计工况单位流量：试算法作发电机出力限制线，并换算到水轮机运转综合特性曲线同时也返算出设计水头。由Q11ηT=Pr/9.81D12H1.5=C，假定一个ηT，由此公式计算出一个Q11’,再由Q11’和对应水头的N11在图上找到一点，并查出此点的ηm,将此ηm转换成原型效率ηT’（按限制工况点效率误差Δη计），此时可比较ηT’和ηT是否相等，如果不等，则从新将ηT’代入公式计算，重复前面的过程，直到计算值同假设值相等为止，为了减少试算次数，一般只要前面两次单位流量相差值小于5%就认为可以了。按上述方法求出发电机出力限制线并换算到水轮机运转综合特性曲线上。此发电机出力限制线与水轮机出力限制线的交点，通过交点的值反求设计水头的值。 （二）初选较优方案根据前面拟定的各方案的工作范围是否包含高效区，或者包含高效区的面积大小；发电机出力限制线是否靠近水轮机出力限制线；设计水头与平均水头是否接近等原则来初选较优方案。所列较优方案如下：HL240方案I：3/6.0m/71.4r/minHL240方案II：4/5.5m/79r/minHL240方案III:6/4.5m/93.8r/min第四节技术经济指标计算一、动能经济指标根据运转特性曲线，求出各个较优方案的平均效率1、绘制转轮运转综合特性曲线等效率曲线的绘制：（1）在水轮机工作水头内取5个水头值（包括最大、最小水头和平均水头），计算各水头对应的单位转速，以各值在模型综合特性曲线上作水平线与其等效率线相交得一系列交点，根据交点处的和计算出原型水轮机的效率和出力具体结果见附表。然后对每个水头分别做等效率曲线。（2）曲线上过某效率值水平线与曲线相交，记下各点，值。（3）各个点的、值绘制在图上，将各点连成光滑曲线，即为某的效率值。（4）绘制出力限制线。在之间，是一条的直线。在之间出力限制线一般由模型综合特性曲线的出力限制线换算而得。各个较优方案运转综合特性曲线附图2、根据绘制的运转特性曲线，利用面积法求出各个较优案的平均效率 式中——特性曲线上相邻等效率线上的效率值——特性曲线上相邻等效率线上的效率值——为两相邻效率线之间的面积具体计算结果如下：效率方案191.6-92.692.6-93.693.6-94.694.621.25714.590316.457235.541392.55方案291.5-92.592.5-95.593.5-94.594.512.61811.697910.024823.288993.1方案391.3-92.392.3-93.393.39.58856.881728.470692.51二、机电设备投资和耗钢量（一）水力机械部分1.水轮机总重G（t）式中：K、b为与水头有关的系数；a为与水轮机转轮直径有关的系数各种方案的水轮机的重量:方案项目123台数346直径(m)65.54.5水轮机单重(t)651.69522.54321.88水轮机总重(t)1955.072090.181931.29水轮机单价(万元/t)2.52.52.5 水轮机总价(万元)4887.695225.454828.222、调速器按一台80万元来考虑，各个方案总价估算如下：项目方案123台数346调速器单价(万元/台)808080调速器总价(万元)2403204803、起重设备的选用起重设备；选用桥式起重机1.转子带轴重发电机重量：式中：取为8转子带轴重：计算结果如下：　起重机重量台数单价发电机造价发电机重量I8143373262442II6284375362512III427.7637698.62566.24、辅助设备部分和设备安装运输费辅助设备投资=×（水轮机+调速器价格）估算如下： K%水轮机调速器辅助设备投资k%安装运行费I0.044887240205.080.081415.29II0.0455225320249.50.08443.6III0.0554828480291.90.09477.7（二）电气部分1、水轮发电机在（一）中已计算过，现求发电机总价按3.0万元/吨计算　起重机重量台数单价发电机造价发电机重量I8143373262442II6284375362512III427.7637698.62566.22、变压器高压按单母线接线方式；线路的输送容量为220MW，选220KV的电压等级。初步设计时，按发电机——变压器单元接线，则主变压器容量应不小于或等于一台发电机的视在功率。项目方案ⅠⅡⅢ视在功率（KVA）735536变压器台数346变压器重(t)219220216变压器单价(万元/t)4.04.04.0变压器总价(万元)8768808643、开关设备在初步设计时开关单价按100万元/台计算，每台机组设有两台开关，投资如下：方案Ⅰ总价方案Ⅱ总价方案Ⅲ总价4、电气自动化设备根据设计任务书P2说明，估算时以发电机、变压器和开关设备总价的10%计算计算如下：方案Ⅰ总价方案Ⅱ总价方案Ⅲ总价5、电气部分运输费 设备安装运输费=×设备总价查原始资料汇编可得各个方案的值，投资估算如下：方案Ⅰ总价方案Ⅱ总价方案Ⅲ总价第五节最优方案选择一、各待选方案的综合比较水力机械投资估算表IIIIII水轮机单重t/台651522321水轮机总重t195520901931水轮机单价万元/t2.5水轮机总价万元/t499752254828调速器单价万元/台80调速器总价万元240320480起重机重量t238147127起重机总价万元285.6176.4152.4辅助设备投资万元205.08249.5291.9安装运输费万元415.29443.6477.7总投资万元6142.976414.56230单位千瓦投资元/kW279.23291.57183.18电气部分投资估算表IIIIII发电机单重t/台814628427.7发电机总重t244225122566.2发电机单价万元/t3.0发电机总价万元732675367698.6变压器开关总价万元147616802064自动化设备总价万元860.2913.6706设备安装运输费万元766.44784.33660.11总投资万元10428.6410913.9311128.71单位千瓦投资元/千瓦474.03496.09505.85二、最优方案的选择项目ⅠⅡⅢ 最大水头Hmax(m)444444最小水头Hmin(m)232323平均水头Ha(m)353535装机容量Ny(万kw)222222水轮机型号HL240HL240HL240单机容量N(万kw)7.35.53.6机组台数346转轮直径(m)65.54.5机组转速(r/min)71.47993.8水轮机最高效率94.6%94.6%93.3%水轮机平均效率93.1%92.6%92.5%总投资(万元)16571.6117328.4317358.71 由以上表可知，从上表可以看出：方案1较方案2而言总投资低，方案2较方案1而言效率高由电站原始资料知，电站年利用4500小时，保证出力6.5W千瓦，按0.3元每千瓦时计算，方案1和方案2比较Δη=（0.931-0.926）=0.005电能差ΔΡ=220000X0.005=1100kw每年收益差=1100X4500X0.3=148.5w元所以投资回收年限n=（17328.43-16571.61）/148.5=5.1年<7所以选择方案2在经济上比较有利所以选择方案2为最优方案。四、最优方案吸出高度的计算由等效率曲线图可得方案Ⅲ设计水头：=33.25m设计水头对应的单位转速与出力限制线的交点的，则式中：Pr——机组的单机容量kW；D1——转轮原型直径m；Hr——设计水头m；——设计水头与出力限制线交点效率加修正值；Q11r——设计单位流量m3/s；D1——转轮原型直径m；Hr——设计水头m；机组台数为4台，尾水位水轮机过流量为一台水轮机的额定流量。查原始资料可得：=1.15用最大水头验算得取Hs=-1m式中——水轮机安装位置的海拔高程（m），在初始计算是，可取为下游平均水位的海拔高程σ——模型空化系数，各工况下的空化系数可从该型号水轮机的模型综合特性曲线查得。——水轮机的空化安全系数，根据技术规范，对混流式水轮机，=1.15 第六节最优方案的进出流水道计算一、转轮的计算转轮可根据型谱中的流道单线图按比例放大再参照《水电站动力设备手册》得到： D1D2D3D4D5D6b0h1h2h311.0041.070.920.720.480.360.280.590.165.55.525.895.063.962.641.981.543.250.88二、蜗壳计三、蜗壳进口断面进口断面流量式中：——蜗壳包角；QR——设计流量m3/s；进口断面流速式中：K——金属蜗壳流速系数K=0.92；进口断面半径式中：Q0——进口断面流量m3/s；v0——进口断面流速m/s；进口断面中心距=式中：Da——座环进水边直径m；K——座环进水边间隙m；——蜗壳进口断面半径m；h——座环半高m；由进口断面尺寸求出蜗壳系数和蜗壳常数式中：——蜗壳包角；a0——蜗壳进口断面中心距m；——蜗壳进口断面半径m；进口断面外径式中：a0——蜗壳进口断面中心距m；——蜗壳进口断面半径m；圆断面计算（式中：各参数含义见计算示意图；椭圆断面的计算当计算圆形断面半径ρtr，故发生间接水击。由于甩全负荷时的起始相对开度，。根据阿列维公式，时，最大水击压力发生在末相。（四）压力上升计算管道特性系数（2-12）式中：Tw——水流惯性时间常数；——导叶直线关闭时间；最大压力上升（2-13）式中：——管道特性系数；K——机型修正系数，混流式水轮机K=1.2； 压力钢管末端压力升高蜗壳末端最大压力升高式中：——钢管LVm2/s；——蜗壳段LVm2/s；——引水管道LVm2/s；——最大水压力上升；尾水管中最大压力降低（2-15）式中：——尾水管LVm2/s；——引水管道LVm2/s；——最大水压力上升；——尾水管中最大压力降低；尾水管中最大真空度（2-16）式中：Hs——吸出高度m；——尾水管进口速度头m，通常取一半；——尾水管中压力降水头m；v——尾水管进口流速m/s；由于HB<(8～9)m,所以满足压力升高要求。 六、转速上升计算假定甩负荷后，导叶开始动作到最大转速时刻之间的水轮机出力随时间呈直线关系减至零。（一）机组惯性时间常数Ta（2-17）式中：GD2——发电机GD2Nm；n0——发电机额定转速r/min；P0——发电机额定出力W；（二）调节滞后时间常数Tc（2-18）式中：Tq——接力器不动时间，Tq=0.1～0.3s，取Tq=0.2s；bp——调速器永态转差系数，bp=2%～6%，取bp=5%；Ta——机组惯性时间常数s；（三）水击修正系数（2-19）式中：——管道特性系数；（四）水轮机飞逸特性影响系数（2-20）式中：——单位飞逸转速r/min；——甩前单位转速r/min；（2-21）式中：Tc——调节滞后时间常数s；——导叶直线关闭时间s；f——水击修正系数； Ta——机组惯性时间常数s；（2-22）式中：——转速上升；ne——飞逸特性；（五）甩负荷时机组的速率上升（2-23）式中：Tc——调节滞后时间常数s；——导叶直线关闭时间s；f——水击修正系数；C——水轮机飞逸特性影响系数；Ta——机组惯性时间常数s；由以上计算可知，本电站机组设计水头下甩全负荷时压力升高与转速升高均在允许范围内，取。第二节最大水头下甩全负荷一、最大水头下机组流量Q（2-24）式中：Pr——机组的单机容量kW；D1——转轮原型直径m；Hmax——水头m；——水轮机原型最高水头效率；（2-25） 式中：Q11——机组的单位流量m3/s；D1——转轮原型直径m；Hmax——最大水头m；二、压力引水系统平均流速（一）压力钢管段（2-26）式中：LT——钢管段长度m；VT——钢管内流速m/s；（二）蜗壳段（三）尾水管段（1）直锥段（2）肘管段（3）扩散段尾水管式中：LB——蜗壳段长度m；VB——蜗壳内流速m/s；（四）平均流速（2-29）式中：LTVT——钢管段LVm3/s； LCVC——蜗壳段LVm3/s，一般计入一半；LBVB——尾水管段LVm3/s；（2-30）式中：LiVi——引水管路管段LVm3/s；L——引水管路长m；三、确定水流惯性时间常数Tw和最短关闭时间TSH（2-31）式中：LiVi——引水管路管段LVm3/s；g——重力加速度m/s；H0——净水头m，此处代入最大水头；（2-32）式中：——导叶直线关闭时间s；a01——最大水头下带额定负荷时的导叶开度；a0——设计水头下带额定负荷时的导叶开度；四、压力上升计算（一）管路特性常数（2-33）式中：a——水击波传播速度m/s；V0——甩前流速m/s；g——重力加速度m/s2；H0——净水头m，此处代入最大水头；（二）管道特性系数（2-34）式中：Tw——水流惯性时间常数；TSH——导叶直线关闭时间； 水击相长（2-11）式中：L——引水管道长度m；a——水击波传播速度m/s；可见，所选择的>tr，故发生间接水击。由于甩全负荷时的起始相对开度，。根据阿列维公式，时，最大水击压力发生在末相。（四）水击压力升高计算最大压力上升（2-36）式中：——管道特性系数；K——机型修正系数，混流式水轮机K=1.2；蜗壳末端最大压力升高（2-37）式中：——钢管LVm2/s；——蜗壳段LVm2/s；——引水管道LVm2/s；——最大水压力上升；尾水管中最大压力降低（2-38）式中：——尾水管LVm2/s；——引水管道LVm2/s；——最大水压力上升；——尾水管中最大压力降低；尾水管中最大真空度 （2-16）式中：Hs——吸出高度m；——尾水管进口速度头m，通常取一半；——尾水管中压力降水头m；v——尾水管进口流速m/s；由于HB<(8～9)m,所以满足压力升高要求。五、转速上升计算由设计水头下机组甩全负荷计算知，机组惯性时间常数Ta=9.323s，节滞后时间常数Tc=0.4333s。（一）水击压力影响系数（2-40）式中：——管道特性系数；（二）水轮机飞逸特性影响系数（2-20）式中：——单位飞逸转速r/min；——甩前单位转速r/min；（2-21）式中：Tc——调节滞后时间常数s；——导叶直线关闭时间s；f——水击修正系数； Ta——机组惯性时间常数s；（2-22）式中：——转速上升；ne——飞逸特性；（三）甩负荷时机组的速率上升（2-23）式中：Tc——调节滞后时间常数s；——导叶直线关闭时间s；f——水击修正系数；C——水轮机飞逸特性影响系数；Ta——机组惯性时间常数s；由以上计算可知，本电站机组设计水头下甩全负荷时压力升高与转速升高均在允许范围内，取。第三节、调节功计算及接力器的选择一、调节功计算（一）调节功的估算（2-45）式中：Q——最大水头下的流量m3/s；Hmax——最大水头m；D1——转轮直径m；（二）选取接力器直径 大型调速器的导叶接力器容量选择一般是按经验公式计算出接力器直径，然后选取与其接近且偏大的系列直径。取油压装置额定压力为2.5MPa，采用标准导水机构且用两个单缸接力器操作时，每个接力器的直径dc可近似按下式计算：（2-46）式中：——计算系数0.03；D1——转轮直径m；b0——导叶高度m；Hmax——最大水头m；选取接力器直径为700mm。（三）接力器最大行程导叶最大开度（2-47）接力器最大行程（2-48）式中：a0max——导叶最大开度；双直缸接力器总容积（2-49）式中：dc——导叶接力器直径m；Smax——接力器最大行程m；二、调速器的选择主配压阀直径（2-50）式中：v—管路中油的流速m/s，取VD——接力器总容积m3；Ts——导叶关闭时间s，；取主配压阀直径为150mm。主配压阀直径大于80mm为大型调速器，此即为大 型调速器。由此可选取电气液压型调速器DT-150单调电气液压型调速器。三、油压装置的选择为了满足机组调节和安全运行的要求，通常每台水轮机装设一台油压装置，每套油压装置均设两台油泵，其中一台工作，一台备用。油压装置分为分离式和组合式，本电站选择组合式。额定压力为2.5MPa，压力槽容积分为两大部分：空气所占的部分，约为2/3，其余为油。调速装置压力油槽容积：（2-51）选取YZ-8型分离式油压装置。第三章辅助设备第一节水系统一、技术供水系统（一）用水量估算水轮发电机的总用水量指其空气冷却器的用水量加推力轴承和导轴承的冷却器的用水量查得：发电机空气冷却器用水量推力轴承冷却器用水量初步估算推力轴承和下导轴承油冷却器用水量时，可按《水力机组辅助设备》P99图4-8查得发电机导轴承冷却器用水量 发电机导轴承油冷却器用水量占的比例不大，初步设计时可按推力轴承用水量的10～20%考虑，现取,则水轮机水导轴承的用水量由水轮机主轴直径查《水力机组辅助设备》P101图4-11可得一最小用水量,乘以1.5倍安全系数作为水导润滑水初步估算值，即水冷式变压器用水量:变压器的用水量按变压器的容量每千伏安耗水0.001m3/h其余占总用水量1%总用水量式中：QK——发电机空气冷却器用水量m3/h；QT——推力轴承冷却器用水量m3/h；Qdl——发电机上导轴承冷却器用水量m3/h；Qds——水轮机导轴承冷却器用水量m3/h；QB——水冷式变压器冷却器用水量m3/h；（二）水温水温一般取为，且本地区取到的水不存在困难，故以验算。（三）水压机组冷却器进口水压一般不超过2×105Pa，压力降4～7.5mH2O，取冷却器进口水压1.8×105Pa，压力降5mH2O。水冷式变压器进口处水压一般不超过（0.5～0.8）×105Pa，取为0.6×105Pa。（四）水质一般需要满足如下要求1.水中不含有悬浮物；2.含沙粒径在0.025mm以下，含沙量在50g/L以下；3.冷却水应是软水，暂时硬度不大于 1.要求PH植为中性，不含游离酸；2.力求不含有机物，水生物及微生物；3.含铁量不应大于0.1mg/L；4.不含油分；水轮机导轴承对水质的要求1.含沙量及悬浮物必须控制在0.1g/L以下，泥沙粒径应小于0.01mm；2.润滑水中不允许含有油脂及其它对导轴承和主轴有腐蚀性杂质；（五）水源及供水方式水源取上游水库作水源，蜗壳取水为主用水源，坝前取水为备用水源。供水方式由于水电站水头在20.5～40m范围内，采用自流供水。设备配置方式主用水源采用单元供水，备用水源采用分组供水。设置一个备用供水干管，生活用水和空压机用水从中引出，发电机消防用水从备用供水干管引出。设主水源取水口2个，备用水源取水口2个，分层布置。(六)技术供水系统及设备取水口直径选择取水口分为工作取水口和备用取水口。工作取水口工作取水口布置在蜗壳处，可以有效的防止水流中的漂浮物。每台机组使用一套取水设备，取水口过流栅流速为0.5m/s。式中：Q——单机总用水流量m3/s；取公称直径Dg=800mm。备用取水口在坝前取水，共设2个垂直分布的取水口，过栅流速为0.25m/s。式中：Q——单机总用水流量m3/s；取公称直径的Dg=1200mm。排水管出口机组冷却水排水管出口设置在最低尾水位以下。排水管出口设置拦污栅，防止 鱼群或漂浮物进入，堵塞水管。滤水器每个主取水口后设置一个滤水器，采用固定式滤水器，定期倒冲水除污，取公称直径Dg=800mm。2个备用取水口后设置一个，取公称直径Dg=1200mm。水导轴承润滑水要求比较高，在工作和备用水管上，均设专用滤水器。管道技术供水管道采用钢管，水轮机导轴承润滑水在滤水器后的管段，采用镀锌钢管，防止铁锈进入导轴承。机组供水干管直径，自流供水流速在1.5～7m/s之间，取管内流速3m/s。取标准直径d=350mm。备用供水干管直径，取管内流速1.8m/s取标准直径d=350mm。至机组各冷却器支管管径，取管内流速为3m/s。至推力轴承冷却器；取标准直径100mm。至空气冷却器；取标准直径250mm。至下导轴承冷却器取标准直径40mm。至水导轴承取标准直径120mm。至变压器水冷器 取标准直径100mm。以上式中：Q——相应用水设备的用水量m3/s。二、消防和生活供水（一）消防用水用户、水压和水源用户电厂消火用水主要是指主厂房消火栓、发电机灭火用水、变压器开关站、电缆层等电气设备的消防用水。水压分为低压消防用水和高压消防用水两个系统。低压消防用水主要是供主厂房消火栓和发电机灭火用水，压力通常在5×105Pa以下；高压消防用水主要是供变压器、油库等处的水喷雾灭火装置，压力通常在（5～8）×105Pa以内。水源消防水源采用坝前取水，备用水兼作水源，自流供水。（二）消防用水用户用水量发电机消防用水由发电机定子直径初步确定环管长度，喷孔面积：喷孔的孔径为3～5mm,取5mm选择1#喷头,压力为5×105,Q=31.5L/min每根环管上的喷头数量:取为23个本电站水头40m，采用自流供水方式。灭火环管内的水头取H=30m,则由公式厂房消火用水 一般用消火栓和灭火器。厂房消火栓采用的消火软管，配用直径为22mm的喷嘴。工作水压一般使用7.5kg/cm2，厂房消火用水量一般按同时工作2股水柱，每股水柱水量在2.5l/s以上作为计算依据，灭火延续时间按2h考虑，Q=2×2.5=5l/s。消火栓保护半径（3-15）式中：L——消防水带计算长度，可按配备水带长度的80%～90%计算，取水带长度20m；Sk——充实水柱长度m，是直流水栓灭火时有效射程，Sk=1.16H，其中H为发电机地面至厂房顶高度，H=22.58m；主厂房宽度30Q漏，所以选用：。水泵总扬程计算估算水头总损失值水泵扬程计算水泵选择选取水泵：14SH-19A×2型水泵参数：Q=1296m3/h，H=19.5m,η=73%,n=1470r/min。校核水泵流量，可见满足要求；水泵运行方式选用两台。根据闸门漏水量，故运行方式采用：开始两台泵同时投入运行，待积水抽干后，用一台泵排上、下游闸门漏水。第二节气系统一、气系统用户1.油压装置压力油槽充气，额定压力2.5MPa；2.机组停机时制动装置用气，额定压力为7×105Pa；3.机组作调相运行时转轮室压水用气，额定压力为7×105Pa；4.检修维护时风动工具及吹污用气，额定压力为7×105Pa；5.水轮机导轴承检修密封围带充气，额定压力为7×105Pa。二、供气方式电站压缩空气用户均布置在主厂房内，从供气可靠性、经济性、合理性和运行 维护等方便考虑，采用厂内压缩空气系统综合向各用户供气。油压装置压油槽供气，为了提高其干燥度，空压机后设气水分离器和储气罐，采用二级压力供气。储气罐的高压空气经减压后供给压油槽。低压用户合用空压机，储气罐按各用户的要求来设置。三、设备选择（一）厂内中压压缩空气系统空气压缩机选择空压机生产率根据油压装置容积和充气时间计算：式中：——空压机总生产率——压力油罐中空气容积，——压力油罐总容积YZ-8型油压装置，——压力油罐的额定压力,——充气时间，一般为2～4，取=3选用两台空压机，每台空压机生产率为，选V1/40-I型空压机两台，其中一台备用。贮气罐选择根据本电站油压装置YZ-8型和供气方式，根据[《水电站机电设计手册》——水力机械]P509表10-8，选用容积为的一个高压贮气罐，额定工作压力为25kg/cm管道选择一般按经验选用，干管选用25×2.5mm的无缝钢管，支管按油压槽进气管接头尺寸选用20mm的管子。（二）厂内低压压缩空气系统制动用气制动耗气量式中：Qz——机组一次制动所需的总空气量m3； N——发电机额定出力kW；K——经验系数，一般取0.03～0.05，取0.04；贮气罐容积按母线发生故障时，两台机组同时停机制动考虑。式中：z——同时制动台数，考虑2台同时制动；P——制动前后储气罐允许压力降，一般取1~2kg/cm2，取1.5kg/cm2；选取一个5m3的标准贮气罐。空压机生产率计算式中：Qk——空压机生产率m3/min；T——贮气罐恢复气压时间min，一般取10～15min，在此取10min；供气管道选择通常按经验选取。供气干管60mm，支管15mm。调相用气量充气容积充气容积包括转轮室空间、尾水管部分容积，以及可能与两部分空间连通的管道、腔体。充气压水的要求是把水面压到转轮以下，使转轮在空气中旋转。对混流式水轮机，下压水位深度应在转轮下环底面以下（0.4～0.6）D1，不小于1.2m，取h2=3m。导叶部分式中：D0——导叶中心线所在圆直径D0=6.96m；底环部分式中：D2——转轮出口直径，D2=4.42m；——从进水口最下端至下环高度锥管部分 式中：r——尾水管进口半径m；R——下压下下限水位所在圆半径m；h2——压下水深m；转轮部分式中：GZ——转轮重量t；——转轮比重t/m3，取7.8；总体积式中：V1——导叶部分充气体积m3；V2——底环部分充气体积m3V3——锥管部分充气体积m3V4——转轮部分不充气体积m3转轮室绝对压力贮气罐容积式中：——温度系数，取=1.04——转轮室充气绝对压力——调相时水轮机总充气容积——储气罐容积——储气罐初始压力——储气罐压力下限取=2——压水过程空气利用系数，对混流式水轮机可取=0.85；选用2个25m3的标准贮气罐。低压空压机的选择 在厂内低压系统中，机组制动用气由其单独储气罐来保证，耗气量也较小。调相压水耗气量大，故应按恢复调相储气罐压力所需时间的要求来选择空压机生产率。同时，为了保证风动工具能连续稳定地工作，还必须以风动工具的连续工作要求进行校核。空压机生产率计算空压机生产率应满足在一定时间内恢复储气罐压力，并同时补给已作调相运行机组的漏气量。压气后的漏气量式中：D1——转轮直径m；Pa——当地大气压MPa；——压水水头MPa；P——转轮室绝对压力MPa；（3-38）式中：qL——压水后转轮室漏气量m3/min；—压水过程空气利用系数；T——恢复储气罐压力的时间min，一般取30～60min，在此取T=45min；Z——同时作调相运行的机组台数，此为一台；z——补气台数；选取型风冷式空压机两台，正常情况下，一台工作，供风动工具及吹扫用气，一台备用。调相压水后两台同时启动，以恢复储气罐工作压力，压力恢复后由一台补气。按风动工具连续工作要求进行校核机组检修时，考虑2台S-60型风砂轮同时工作，总耗气量（3-39）式中：qi——某种风动工具耗气量m3/min，S-60型风砂轮qi=0.7(m3/min)；Z——同时工作的风动工具台数，此为三台；Kl——漏气系数，取1.1～1.3，此取1.2；可见，风动工具的总耗气量小于一台型风冷式空压机的排气量，故所选空压机满足要求。管道直径选择选用标准直径干管，接入转轮室的支管,后期调相补气管，由于后期补气量较少，选用的管径。。其他供气管，按经验选取，风动供气干管25。空气围带充气 轴承检修密封围带充气，充气压力通常采用0.7MPa，耗气量小，不需专用设备，从制动干管引出。管道直径按经验选取。表3-1供气设备明细表序号设备名称型号数量1高压空压机V1/40—12台2低压空压机4L-20/82台3高压储气罐2m31个4制动储气罐3.0m31个5调相储气罐25.0m32个第三节透平油系统一．透平油系统供油对象发电机推力轴承，导轴承；调速系统。油系统的组成；油库，油处理室，油化验室，油再生设备，管网，测量及控制元件。二．用油量估算1、水轮机调节系统充油量计算油压装置用油量:（1）油压装置YZ-8的充油量:压力油箱:回油箱:（2）导水机构接力器用油量为：（3）受油器充油量：一般是接力器充油量的20%总用油量:2、推力轴承和导轴承的用油量查得3、a.运行用油量： b.事故备用油量：为最大机组用油量的110%。c.补充用油量：α-一年中需补充油量的百分数,对HL式取5～10%取10%d．系统用油总量：=71.92m3Z为机组台数三．油桶及油处理设备选择1．贮油设备选择：（1）净油槽：选一个容量为30m3的油罐。（2）运行油槽：选两个容量为15m3的油罐。（3）事故排油槽：根据新规程规定可不设置（4）重力加油槽：对于混流式机组其漏油量少加油的机会也少,可用移动式小车添加油.容积为0.8m32.净油设备的选择：压力滤油机和真空滤油机的生产率是按8h内能净化最大一台机组的用油量来确定：考虑到压滤机要换滤纸所需时间，所以计算时额定生产率降30%。选压力滤油机一台型号：LY-50；真空滤油机一台型号：ZLY-503.油泵的选择：油泵生产率按4h内充满一台机组的用油量来确定（t—充油时间,一般取4—8h取4h）可选油泵型号CY-3.3/3.3-1型齿轮油泵两台，一台固定式油泵供设备冲油用；一台移动式，用于接受新油和排油。4.管径、管材选择均采用无缝钢管 推力轴承油槽供油管径80mm推力轴承油槽排油管径100mm导轴承油槽供油管径50mm导轴承油槽排油管径50mmYZ-8油压装置油槽供油管径50mmYZ-8油压装置油槽排油管径50mm总油管管径（容量>10万KW）供油管管径50mm排油管管径80mm表3-2透平油系统设备明细表序号设备名称型号规格数量1净油槽25m31个2运行油槽15m32个3事故油槽50m31个4移动油小车5压力滤油机压-50流量3m3/h工作压力0.1MPa1台6真空滤油机ZLY-100流量6～9.6m3/h工作压力35～40kPa1台7齿轮油泵KCB-7.5输油量5m3/h最大工作压力0.33MPa2台 第四部分电气部分设计要求符合国家经济建设的个项方针；符合国家或部颁发的各项设计规程和要求；在满足必要的供电可靠性和灵活性及保证电能质量的前提下，力争降低投资及年运行费用；尽量采用新技术和选用技术经济指标先进的设备和材料。第一节接入系统设计一、接入系统分析三门水电厂总装机24万千瓦，年运行小时数为4660小时，在系统中担负调峰、调相和少部分时间基荷，故其对系统送电的可靠性要求较高，宜采用二回线路送入系统。电站建成以后将在70公里处的洛阳变电所接入系统并向三门市供电1．5万瓦。二、估算送电容量送电容量=本电站最大出力-近区供电负荷-本电站自用电负荷+有可能通过本电站转送的容量。本电站建成后向三门市供电1．5万瓦，电站自用电负荷按装机容量的0.3-1.0%估算，电站容量越大，比例系数越小，本电站取0.5%；近区供电负荷应取最少时的负荷，现取近区供电负荷的70%作为近区供电负荷；故接入系统的最大输送容量P三、确定可行方案由本电站对系统送电的可靠性要求可知，接入系统采用二回线路。送电线路长度为70km。由于接入电力系统的电压等级为220kv，故送点线路的电压等级也采用220kv的电压等级。 四、选择送电线路的截面考虑到电力系统的经济性，升压变的功率损耗和近区负荷用电及自用电负荷的功率因素较低等原因，送电功率因素略高于发电机的功率因素，本电厂的功率因素为0.85，可取送电功率因素为0.9。1、输电线路的工作电流2、按经济电流密度选择送电线路导线截面导线采用钢芯铝铰线。本电站年利用小时数为2580小时，查《发电厂电气部分》图3-11得，经济电流密度，则送电线路计算截面=340.47mm2由《水电站机电设计手册—电气一次》表13-25可选用钢芯铝绞导线，其型号为，其在700C时的载流量945A。3、导线的校验（1）、机械强度：经校验，导线的机械强度满足要求。（2）、电晕校验：查[《水电站机电设计手册》——电气一次]P613表13-27可知，所选的导线小于产生电晕时的最小导线外径，故可不进行电晕校验。（3）、按最大允许长期工作电流校验导线截面最大允许长期工作电流按一回线发生故障时，其它线路送出原回路的出力计，此时母线电流。经过温度修正系数修正后的电流为，校验满足要求。（4）、电压损失校验电压损失为：，经校验，电压损失满足要求。（5）、送电效率既当有一回线故障，由另一回线送电时，送电效率第二节电气主接线设计一、发电机侧1、水轮发电机额定电压的选择由《水电院动力专业毕业设计指导书》P11表10，推荐额定电压选择查得，发电机额定电压为15.75KV。2、发电机电压接线方式由《中小型水电站电气设计手册》P3页知：扩大单元接线（1）当电站在电网中占重要地位，机组台数又在4台及以上时，可以采用2个或2 个以上扩大单元，又根据《水电院动力专业毕业设计指导书》推荐，发电机电压侧的主接线通常采用单元接线，联合单元接线或扩大单元接线，结合电站具体分析，本电厂装机两台，采用单元接线。3.主变型式的确定选主变型号：SFPL1—180000/220，连接组Y0/△-11采用YSB型强迫油循环水冷却器。4.发电机中性点通过隔离开关介入消弧线圈接地。二、送电电压侧采用角形接线。这样可以减少断路器的数量，提高供电可靠性，误操作可能性小，也有利于自动化控制。三、近区负荷侧1、近区负荷输送容量本电厂需要向70KM外的三门市供电15000千瓦，采用外桥接线。供电线路按十年内年负荷增长5%设计，则线路最大输送容量由《发电厂电气部分》表1-3，查得:送电线路的电压等级为110KV。功率因素按cosj=0.85设计。2、变压器的选择对主变采用双绕组时，近区变压器的选择容量的确定考虑近区负荷在十年内每年按5%的增长，因此其用量为变压器高压侧电压确定由《电力工程设计设备参考资料》P50选主变型号：SJL1—31500两台，连接组Y/△-11四、电厂自用电侧厂用电采用二台自用变压器，互为备用（暗备用），两台变压器分别从1、2 号发电机电压母线引出，装设两台油浸式厂用变压器，而且互为备用，由于变压器的故障低，检修可安排在低负荷时进行。当需要由一台厂用变压器带全部负荷时，可适当考虑其过负荷能力以减小变压器的额定容量，因此每台变压器的容量可按计算负荷的70%来选择，当其中一台厂用变压器停止运行时，另一台变压器短时过负荷运行。每台变压器容量为：由《水电站动力设备设计手册》P382选主变型号：SJL1—1600/10，连接组Y/Y0-12采用单母分段接线，当两台发电机都出故障时厂用电由系统向电厂返送。五、短路电流计算(二)求各元件的电抗标么值表4－2各元件的电抗标幺值电源名称容量(MVA)标么值计算公式标么值编号1号机组1200.124152号机组1200.12417新绛火电站120×20.0261变压器新绛变2000.0098洛阳变120×20.01910河津变60×20.02922号主变1800.068161号主变1800.06814线路L(Km)x0标么值计算公式标么值编号2000.40.0076111100.40.0727800.40.06861000.40.003831100.40.0764150.40.0765700.40.003820 (三)画出等值电路图具体化简过程见计算书(四)短路计算具体计算步骤1.进行星网等变换，化简成等效电路图，计算转移电抗；2.将转移电抗化为各电源对短路点的计算电抗；3.计算各电源供给短路点的短路电流（分为有限大系统和无限大系统），分别计算I’’、I(0.1)、I⑴、I⑵四个短路电流以及冲击电流ish；表4-3各个短路点的短路电流短路点供给短路电流的电源平均额定电压短路电流短路容量KA（KA）（KA）（KA）（KA）D1点系统2303.533.533.5319.33新绛火电站2300.340.340.341号机组2301.461.21.232号机组2301.461.21.23合计——6.796.796.79D2系统15.7520.1420.1420.14新绛火电站15.751.91.91.91号机组15.758.097.639.72号机组15.7532.6723.5521.99合计——62.853.2253.73D3系统1150.490.490.49新绛火电站1150.0430.0430.0431号机组11522.6723.5521.992号机组1158.097.639.7合计——31.2931.7132.23 六、设备选择（1）断路器及隔离开关的选择表4-3设备选择表序号设备选择设备安装地点设备型号台数UeIKigfI4sKVKAKAKA1主变高压侧SW6-220/12008220215521GW7－220D1655212发电机出口SN4-20G/800062087300120GN10—20T82241203近区变高压侧SN4-10G/600011106.676.6GW7-110D25514其中，选择断路器时要进行校验，校验内容如下：1.校验开断能力：使用I(0.1)；2.校验动稳定：使用ish；3.校验热稳定：使用I’’、I⑴、I⑵；其余设备暂不校验。（2）电压互感器的选择表4-4发电机出口电压互感器各参数型号电压比接线组JDJ-15.75KV/V/100V△YJSJW-15.7515.75KV/100V/VY0Y0△（开口三角形）表4-5厂用母线电压互感器各参数型号电压比接线组 3JDJ-0.4YY△（开口三角形） 表4-6五角型母线电压互感器各参数型号电压比接线组3JDJ-220YY△（开口三角形）表4-7110母线电压互感器各参数型号电压比备注3JDJ-110YY△（开口三角形（3）发电机出口母线选择表4-8母线基本参数截面积mm2类型载流量(A）集肤系数截面系数Wx截面系数Wy截面系数Wy06870硬铝75501.175193cm42422参考文献[1]刘大恺主编.水轮机.北京:中国水利水电出版社,1996[2]水电站机电设计手册编写组.水电站机电设计手册水力机械分册.北京:水力水电出版社,1989[3]水电站机电设计手册编写组.水电站机电设计手册电气一次分册.北京:水力水电出版社,1989[4]武汉水利电力学院,华北水利水电学院,华东水利水电学院合编.水力机组辅助设备与自动化.北京:电力工业出版社,1981[5]季一峰主编.水电站电气部分.北京:水利电力出版社,1993[6]范华秀主编.水力机组辅助设备.北京:水利电力出版社,1993[7]骆如蕴主编.水电站动力设备设计手册. [8]哈尔滨大电机研究所编.水轮机设计手册(水轮发电机组设计手册第一部分).北京:机械工业出版社.[9]沈祖诒主编.水轮机调节(第三版).北京:中国水利水电出版社,1997[10]西北电力设计院,东北电力设计院编.电力工程设计手册.上海:上海科学技术出版社.[11]水利电力部成套设备公司.电力工业常用设备手册.北京:机械工业出版社.'