计算书-吉林市国邦大厦建筑、结构、施工设计

'CHANGCHUNINSTITUTEOFTECHNOLOGY土木工程专业2014届毕业设计计算书设计题目：吉林市国邦大厦建筑、结构、施工设计学生姓名：专业方向：建筑工程班级：土木1042学号：指导教师：职称:副教授讲师讲师2014年6月21日 长春工程学院毕业设计目录前言1建筑设计部分1工程概况21.1设计题目21.2建筑场地21.3建筑规模22方案论证23设计参数及计算23.1楼梯尺寸设计2结构设计部分4设计资料54.1结构概况54.2荷载设计相关取值55结构选型56结构平面布置56.1柱截面设计56.2梁截面设计67组合楼板计算87.1楼板计算87.2屋盖设计248荷载及侧移刚度计算258.1荷载收集258.2刚架结构分析309荷载作用下框架内力分析339.1水平地震作用下框架内力分析33164 长春工程学院毕业设计9.2风荷载作用下框架内力分析399.3恒荷载作用下框架内力分析459.4活荷载作用下框架内力分析5410作用效应组合5611强柱弱梁计算5611.1A轴节点计算5911.2B轴节点计算5912框架节点域计算6013次梁计算6213.1CL-2计算6214框架梁验算6314.1梁截面特性6314.2抗弯验算6314.3抗剪验算6514.4刚度验算6514.5整体稳定性验算6614.6局部稳定性验算6715框架柱验算6715.1柱截面特性6715.2一层B轴柱验算6715.3一层C轴柱验算7015.4二层B轴柱验算7215.5二层C轴柱验算7515.6六层B轴柱验算7715.7六层C轴柱验算8015.8七层B轴柱验算8315.9七层C轴柱验算8515.10九层B轴柱验算88164 长春工程学院毕业设计15.11九层C轴柱验算9116节点设计9416.1梁柱连接设计9416.2主次梁节点11016.3框架柱拼接节点11216.4钢柱接头设计11316.5变截面柱接头设计11316.6柱脚设计11317承台梁设计11818基础设计11818.1桩基设计11818.2CT-1设计118施工设计部分19编制依据及编制原则12619.1编制依据12619.2编制原则12620施工组织12720.1工程概况12720.2施工场地特征12820.3施工条件12820.4施工方案1292.4.2施工段划分12921环境管理与文明施工15321.1管理措施153结语156致谢157附录158参考文献159164 长春工程学院毕业设计前言本设计是按照长春工程学院土木工程学院2014年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“吉林市国邦大厦建筑、结构、施工设计”。本工程为钢框架结构。中国钢结构产业在近10余年期间发展迅速，已成为全球钢结构用量最大、制造施工能力最强、产业规模第一、企业规模第一的钢结构大国。对于钢结构建筑，建设部有关领导和专家认为，钢结钢是一种较为符合产业化生产方式的结构形式。它容易实现设计和标准化、构配件生产的工厂化、施工的机械化和装配化，能够进行标准化的设计，系列化的开发、集约化的生产和社会化的供应。有的学者曾预言，50年后，钢结构可能成为我国新建筑的主体结构，由今日之发展状况看，这一预期有望大幅度提前。如果说钢筋混凝土结构的发展使施工从手工进入了机械化，那么钢结构的应用就将使住宅施工实现现代化，钢结构住宅将成为建筑现代化发展的一个重要标志。钢框架结构的研究，根据建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在对竖向荷载的计算中采用了弯矩二次分配法，计算结果合理且计算量较小，对水平荷载的计算中采用了D值法，对钢筋混凝土构件的受力性能，受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用。本结构计算选用一榀横向框架为计算单元，采用手算方法。本设计主要通过工程实例来强化所学的专业知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计大体过程，通过查阅大量的相关设计资料和组内探讨学习，提高自己的动手能力和团结合作能力。鉴于编者水平有限，设计书中存在不少不足和错误，敬请老师批评和指正。编者：164 长春工程学院毕业设计建筑设计部分1工程概况1.1设计题目本工程为吉林市国邦大厦建筑、结构、施工设计结构类型：钢框架结构1.2建筑场地地点：吉林省吉林市1.3建筑规模建筑层数：九层总建筑面积：10592㎡。建筑高度：31.500m2方案论证吉林市国邦大厦，该工程考虑建筑物抗震和抗扭转能力，建筑物的平面布置为槽型，但主体以矩形为主，长向对称。这种布置方式可以使建筑物内部房间布置简单且导向明确。该工程中多为相对独立的办公室，单个房间面积不大，平面组合采用走廊型组合。考虑房间的布置，采用大开间的设计，柱网尺寸定为9.0m×6.6m,这样房间布置及使用功能的分区就更加灵活了。裙房的设计目的在于可以多些空间来发挥作用，也是为了能在紧急情况下更好的疏散人群。建筑物的两面都有安全出口。使得乘坐交通很方便。3设计参数及计算3.1楼梯尺寸设计3.1.1根据楼梯的房间跨度4500mm，确定楼梯梯段宽度BB=(W-b-2c)/2，取梯井380mm.B=(4500-380-2×100)/2=1960mm取2000mm(符合1/2M)3.1.2确定楼梯平台宽度取D=1800mm，D1=2000mm（一层，二层）D=1800mm，D1=2000mm（标准层）164 长春工程学院毕业设计3.1.3确定楼梯踏步尺寸每层踏步级数N=F/h取h=150.0，则N=3600/150.0=24(偶数)一层，二层h=150.0N=3300/150.0=22（偶数）标准层取b=250mm3.1.4确定底层平台下净高底层平台下净高为2100≥20003.1.5计算楼梯的水平投影长度I=（n-1）×b,I=11×270=2970mm（一层，二层）I=10×270=2700mm（标准层）3.1.6较算楼梯间的柱距尺寸L=D+D1+I，L=1800mm+2000mm+2700=6500mm＜6600mm取D=1800mm，D1=2000mm。方案合理3.2卫生间设计3.2.1根据人数、男女比例确定设备数量每层有男50人，女30人，所以男厕设2部蹲便器，女厕设4部。具体布置室内设备，具体尺寸见卫生间详图图3-1卫生间详图164 长春工程学院毕业设计3.3窗洞口尺寸设计3.3.1窗的大小的确定窗地面积比=窗洞口面积/房间地面面积计算采光面积aS=1/6～1/8（4.5×6.6）=3.72～4.95,bS=1/6～1/8（9.0×6.6）=7.43～9.9窗高h=层高F-窗台高h1-窗上口高h2，层高3600h=3600-900-1800=900mm,层高3300h=3300-900-900=1500mm则窗按房间面积不同取值：a尺寸4500*6600取1800*1500一个窗户即可；b尺寸9000*4500取2100*1500两个窗户即可。窗面积满足采光要求。164 长春工程学院毕业设计结构设计部分4设计资料4.1结构概况本工程为吉林市国邦大厦建筑、结构、施工设计，建筑面积为10592平米，结构类型采用九层钢框架结构，总高度31.5m，第一层层高3.6m，其余层高全为3.3m，室内外高差为450mm按《建筑抗震设防分类标准》[1]，本建筑为丙类建筑；按《建筑抗震设计规范》[2]，本房屋的抗震等级为四级，结构使用年限为50年。4.2荷载设计相关取值4.2.1±0.000为测量标高的230.3m。4.2.2房间使用荷载标准值走廊3.5、办公室2.0。4.2.3风荷载标准值0.5，雪荷载标准值0.35。4.2.4地震设防烈度7度，设计地震基本加速度0.10g，多遇地震阻尼比0.04，水平地震影响系数最大值取0.08。4.2.5工字型截面节点域抗震设防烈度为7度时折减系数取0.6。5结构选型结构体系采用钢框架结构，屋面和楼面采用压型钢板组合楼板，墙体材料采用NALC板。6结构平面布置6.1柱截面设计柱材料选用Q345C，保证柱的轴压比≤0.60根据经验公式估算柱子轴力由得同理可预估其它层柱截面，截面选择如表6-1所示。164 长春工程学院毕业设计表6-1柱截面层数1轴柱3轴柱B轴柱C轴柱一层700×700×20×32700×700×20×32700×700×20×32700×700×20×32二~六层650×650×18×30650×650×18×30650×650×18×30650×650×18×30七~九层600×600×16×28600×600×16×28600×600×16×28600×600×16×286.2梁截面设计，钢梁的强度等级为Q235B。框架梁均按选取截面尺寸。纵向框架梁GKL-1,，选用HM钢，型号为600×300（HM582×300×12×17）。纵向框架梁GKL-2,，选用HM钢，型号为300×200（HM294×200×8×12）。横向框架梁GKL-3，，选用HM钢，型号为450×300(HM440×300×11×18）。横向框架梁GKL-4，，偏于安全的选用HM钢，型号为500×300（HM488×300×11×18）。横向框架梁GKL-5，，选用HM钢，型号为500×300（HM488×300×11×18）。纵向框架梁GKL-6，，偏于安全的选用HN钢，型号为500×200（HN500×200×10×16）。纵向框架梁GKL-7，，选用HM钢，型号为500×300（HM488×300×11×18）。纵向框架梁GKL-8，，选用HM钢，型号为300164 长春工程学院毕业设计×200（HN294×200×11×12）。164 长春工程学院毕业设计图6-2底层结构平面布置图横向框架梁GKL-9，选用HM钢，型号为500×20（HM488×300×11×18）。横向框架梁GKL-10，，选用HM型钢，型号为450×300(HM440×300×11×18)。次梁CL-1,，，，则，取，选用I40a普通工字钢。次梁CL-2，，，，则，取，选用I36a普通工字钢。次梁CL-3，，选用HN650×300×8×13。7组合楼板计算楼板选用1.2mm厚YX75-200-600(II)型压型钢板，压型钢板上混凝土厚100mm，混凝土强度等级为C25，钢材强度等级为Q235，。7.1楼板计算7.1.1压型钢板采用厚YX-75-200-600（）板厚1.2mm，截面积，有效截面惯性矩，有效截面抵抗矩164 长春工程学院毕业设计图7-1压型钢板简图7.1.2办公室板LB1计算图7-2楼板计算简图（一）1.施工阶段荷载计算(1)施工恒荷标准值压型钢板自重钢筋混凝土自重合计(2)施工恒荷载设计值(3)施工活荷载标准值(4)施工活荷载设计值2.使用阶段荷载计算(1)使用阶段恒荷载标准值水磨石地面钢筋混凝土自重压型钢板自重轻型龙骨吊顶合计(2)使用阶段恒荷载设计值164 长春工程学院毕业设计(3)使用阶段活荷载标准值(4)使用阶段活荷载设计值3.内力计算(1)施工阶段内力1m宽度压型钢板上作用的弯矩设计值1m宽度压型钢板上作用的剪力设计值(2)使用阶段内力1m宽度压型钢板上作用的弯矩设计值跨中：支座：1m宽度压型钢板上作用的剪力设计值取一个波距进行计算，则4.施工阶段压型钢板计算(1)受压翼缘有效计算宽度故承载力和变形计算应按有效截面计算。(2)受弯承载力1m板宽上有效截面的抵抗矩，惯性矩。164 长春工程学院毕业设计压型钢板的受弯承载力为(3)挠度计算故施工阶段强度和挠度均满足要求。5.使用阶段组合板计算(1)受弯承载力一个波距上压型钢板的面积为压型钢板的强度设计值折减系数0.9和混凝土抗压强度折减系数0.8。故塑性中和轴在混凝土翼缘板内，这时压型钢板全截面有效。压型钢板的形心轴距混凝土板上翼缘的距离为(2)支座抗弯164 长春工程学院毕业设计选配，，满足要求实际配筋值与设计配筋值相差<5%。(3)斜截面受剪承载力故斜截面受剪承载力满足要求。6.挠度验算则换算截面惯性矩为164 长春工程学院毕业设计考虑荷载长期影响时换算截面中和轴到受压区边缘距离为则换算截面惯性矩为按荷载效应标准组合时计算的挠度为按荷载效应准永久组合时计算的挠度为，满足要求。7.自振频率验算由永久荷载产生的挠度164 长春工程学院毕业设计组合板自振频率为，满足要求。7.1.3卫生间板LB3计算图7-3楼板计算简图（二）施工阶段荷载同上使用阶段恒荷载标准值铺地砖防水楼面10厚地砖铺平拍实，水泥浆擦缝25厚1:4干硬性水泥砂浆结合层1:5厚聚胺脂防水涂料刷基层处理剂一遍15厚水泥砂浆找平层50厚C15细石砼找坡压型钢板自重轻型龙骨吊顶合计使用阶段恒荷载设计值164 长春工程学院毕业设计使用阶段活荷载标准值使用阶段活荷载设计值(1)内力计算2)施工阶段内力1m宽度压型钢板上作用的弯矩设计值1m宽度压型钢板上作用的剪力设计值(2)使用阶段内力1m宽度压型钢板上作用的弯矩设计值跨中：支座：1m宽度压型钢板上作用的剪力设计值取一个波距进行计算，则(3)施工阶段压型钢板计算1)受压翼缘有效计算宽度故承载力和变形计算应按有效截面计算。2)受弯承载力1m板宽上有效截面的抵抗矩，惯性矩。164 长春工程学院毕业设计压型钢板的受弯承载力为3)挠度计算故施工阶段强度和挠度满足要求。(4)使用阶段组合板计算1)受弯承载力一个波距上压型钢板的面积为压型钢板的强度设计值折减系数0.9和混凝土抗压强度折减系数0.8。故塑性中和轴在混凝土翼缘板内，这时压型钢板全截面有效压型钢板的形心轴距混凝土板上翼缘的距离为2)支座抗弯164 长春工程学院毕业设计选配，，满足要求。实际配筋值与设计配筋值相差<5%3)斜截面受剪承载力故斜截面受剪承载力满足要求。4)挠度验算则换算截面惯性矩为164 长春工程学院毕业设计考虑荷载长期影响时换算截面中和轴到受压区边缘距离为则换算截面惯性矩为按荷载效应标准组合时计算的挠度为按荷载效应准永久组合时计算的挠度为满足要求。5)自振频率验算由永久荷载产生的挠度164 长春工程学院毕业设计组合板自振频率为，满足要求。7.1.4走廊板LB6计算图7-4楼板计算简图（三）板LB6为走廊板，且长度最长，故只计算板LB6，其它走廊板均按本板进行构造配筋。施工阶段荷载同上使用阶段恒荷载同LB1，。因板LB6为走廊板，故使用阶段活荷载标准值为使用阶段活荷载设计值为（1）内力计算1)施工阶段内力计算1m宽度压型钢板上作用的弯矩设计值1m宽度压型钢板上作用的剪力设计值2)使用阶段内力1m宽度压型钢板上作用的弯矩设计值164 长春工程学院毕业设计跨中：支座：1m宽度压型钢板上作用的剪力设计值取一个波距进行计算，则，(2)施工阶段压型钢板计算1)受压翼缘有效计算宽度故承载力和变形计算应按有效截面计算。2)受弯承载力1m板宽上有效截面的抵抗矩，惯性矩。压型钢板的受弯承载力为3)挠度计算施工阶段挠度不满足要求，所以可以考虑在施工时加支撑。(3)使用阶段组合板计算1)受弯承载力一个波距上压型钢板的面积为164 长春工程学院毕业设计考虑折减：考虑作为受拉区的压型钢板没有混凝土保护以及中和轴附近材料强度发挥不充分等原因，压型钢板的强度设计值折减系数0.9和混凝土抗压强度折减系数0.8。故塑性中和轴在混凝土翼缘板内，这时压型钢板全截面有效。压型钢板的形心轴距混凝土板上翼缘的距离为2)支座抗弯选配，，满足要求。实际配筋值与设计配筋值相差<5%3)斜截面受剪承载力164 长春工程学院毕业设计故斜截面受剪承载力满足要求。(4)挠度验算则换算截面惯性矩为考虑荷载长期影响时换算截面中和轴到受压区边缘距离为则换算截面惯性矩为按荷载效应标准组合时计算的挠度为164 长春工程学院毕业设计按荷载效应准永久组合时计算的挠度为，满足要求。(5)自振频率验算由永久荷载产生的挠度组合板自振频率为故自振频率满足要求7.1.5悬挑板计算外墙荷载标准值300厚NALC墙板除去窗洞20厚混合砂浆两侧抹10厚水泥砂浆找平100厚保温苯板钢材自重窗自重164 长春工程学院毕业设计合计支座处弯矩值支座剪力值因为计算各板块中最小支座弯矩，为计算各板块中最小支座剪力，因此，悬挑板支座配筋均采用相邻边的支座配筋即可满足要求，故支座处配筋。7.2屋盖设计7.2.1屋盖压型钢板及屋面板的布置与标准层楼板相同，仅施工阶段和使用阶段荷载不同。屋盖压型钢板选用1.6mm厚YX75-200-600(II)型压型钢板，压型钢板上混凝土厚100mm，混凝土强度等级为C25，钢材强度等级为Q235，压型钢板截面楼板截面积,重量,有效截面惯性矩有效截面抵抗矩7.2.2施工阶段荷载收集(1)施工恒荷载标准值压型钢板自重钢筋混凝土自重合计(2)施工恒荷载设计值(3)施工活荷载标准值(4)施工活荷载设计值7.2.3使用阶段荷载计算(1)使用阶段恒荷载标准值30厚C20现浇抗渗细石混凝土164 长春工程学院毕业设计SBS改性沥青防水卷材(上卷300)20厚水泥砂浆找平层水泥珍珠岩找坡层隔气层20厚水泥砂浆找平层钢筋混凝土自重压型钢板自重轻型龙骨吊顶合计(2)使用阶段恒荷载设计值(3)使用阶段活荷载标准值(4)使用阶段活荷载设计值8荷载及侧移刚度计算8.1荷载收集由于楼盖及屋盖均按顺肋方向的单向板设计，所以计算单元内的全部屋面、楼面荷载通过纵向钢框架梁传递到横向钢框架梁上，纵向钢框架梁上的荷载直接传递给钢柱，形成节点荷载，中间的钢框架梁上没有楼面传来的荷载，只有梁本身自重荷载。对于刚架梁和刚架柱需要做防火涂层，近似将其自重放大1.1倍考虑。1.屋盖板荷载标准值2.楼面板荷载标准值3.女儿墙荷载标准值1500mm高300厚NALC墙板20厚混合砂浆两侧抹灰164 长春工程学院毕业设计10厚水泥砂浆两侧找平100厚保温苯板合计4.内隔墙荷载标准值200厚NALC墙板20厚混合砂浆两侧抹灰泥砂浆两侧找平钢材自重合计5.外墙荷载标准值300厚NALC墙板除去窗洞20厚混合砂浆两侧10厚水泥砂浆找100厚保温苯板钢材自重窗自重合计8.1.2荷载计算(1).屋面框架梁a.屋面板均布恒荷载标准值GKL-10上板传来恒荷载标准值GKL-10自重：164 长春工程学院毕业设计防水及装饰合计GKL-4自重：防水及装饰合计CL-2自重：I36a工字钢防水及装饰合计GKL-1自重：防水及装饰合计b.作用于柱顶的恒荷载标准值传至屋面B轴柱顶恒荷载标准值：女儿墙自重屋面恒荷载传来纵向框架梁自重CL-2自重GKL-10自重合计传至屋面C轴柱顶恒荷载标准值：屋面恒荷载传来纵向框架梁自重164 长春工程学院毕业设计CL-2自重GKL-10自重GKL-4自重合计c.屋面活荷标准值屋面活荷屋面雪荷活荷载取其中较大值计算合计传至屋面B轴柱顶活荷载标准值传至屋面C轴柱顶活荷载标准值B轴纵向框架梁中心往外侧偏离柱轴线，应考虑偏心，以及由此产生的节点弯矩，则，(2).楼面框架梁a.楼面板均布恒荷载标准值GKL-10上板传来恒荷载标准值GKL-10自重：防水及装饰GKL-2上部墙体重合计GKL-4自重：防水及装饰164 长春工程学院毕业设计合计B.作用于柱顶的恒荷载标准值传至楼面B轴柱顶恒荷载标准值：外纵墙自重楼面恒荷载传来纵向框架梁自重CL-2自重GKL-10自重GKL-2上墙自重合计传至楼面C轴柱顶恒荷载标准值：内纵墙自重楼面恒荷载传来纵向框架梁自重CL-2自重GKL-10自重GKL-10上墙自重GKL-4自重合计c.楼面活荷标准值楼面活荷(教室)楼面活荷(走廊)传至楼面B轴柱顶活荷载标准值164 长春工程学院毕业设计传至楼面C轴柱顶活荷载标准值B轴纵向框架梁中心往外侧偏离柱轴线，应考虑偏心，以及由此产生的节点弯矩，则，，，(3)柱自重底层柱自重二-六层柱自重七-九层柱自重8.2刚架结构分析1.计算简图横向框架计算单元为9m宽；刚架梁的计算长度取轴线距离；刚架柱的计算高度：底层柱的计算高度偏安全地取为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度，对其余各层柱为上下两层楼盖顶面之间的高度。假设基础顶面距室外地面0.7m，室内外高差450mm，首层层高3600mm,其余层层高为3300mm,则底层柱的计算高度为4750mm，其余层计算高度为3300mm。钢结构弹性分析时，可考虑现浇钢筋混凝土楼板与钢梁共同作用，梁的惯性矩可取(为钢梁本身的惯性矩)，在设计中应保证钢梁与楼板间有可靠的连接。梁柱线刚度见表8-1表8-1框架梁柱线刚度构件名称截面惯性矩等效惯性矩构件长度线刚度相对线刚度刚架梁边跨54001.0中跨22504.201164 长春工程学院毕业设计刚架柱底柱475011.112-6层柱330011.957-9层柱33008.732.柱侧移刚度计算表8-2底层柱侧移刚度层号首层边柱（2根）24117中柱（2根）33525表8-3其余层柱侧移刚度层号二～六层边柱（2根）7480中柱（2根）33286七～九层边柱（2根）7254中柱（2根）30895164 长春工程学院毕业设计图8-4梁柱的相对线刚度164 长春工程学院毕业设计3.框架柱反弯点计算表8-5框架柱反弯点位置A轴框架柱反弯点位置层数93.30.1150.0380000.130.1383.30.1150.030000.100.173.30.1150.0230000.080.0863.30.0840.210000.210.7953.30.0840.290000.290.9643.30.0840.380000.381.2533.30.0840.500000.581.6523.30.0840.7100-0.070.642.1114.750.091.040-0.0600.985.10B轴框架柱反弯点位置层数93.30.5960.300000.300.9983.30.5960.400000.401.3273.30.5960.450000.451.4963.30.4350.420000.421.395330.4350.420000.451.4943.30.4350.450000.451.4933.30.4350.450000.501.6523.60.4350.5500-0.050.501.6514.750.4680.780-0.0500.732.859荷载作用下框架内力分析9.1水平地震作用下框架内力分析164 长春工程学院毕业设计吉林市抗震设防烈度为7度，设计分组为第一组，设计地震基本加速度为0.10g，设计特征周期为0.35s，建筑场地类别为Ⅱ类。9.1.1计算重力荷载代表值1.顶层女儿墙荷载屋面荷载梁自重GKL-1GKL-10GKL-4CL-2半层高外墙荷载半层高内墙荷载半层高柱自重合计2.7-8层楼面荷载梁自重外墙自重内墙自重柱自重合计3.2-6层楼面荷载164 长春工程学院毕业设计梁自重外墙自重内墙自重柱自重合计4.底层楼面荷载梁自重外墙自重内墙自重柱自重合计图9-1水平地震作用计算简图9.1.2框架自振周期计算164 长春工程学院毕业设计计算将各楼层重力荷载水平作用于结构时引起的侧移值，计算结果列于表9-2中所示。表9-2横向水平地震作用下框架侧移计算层次楼层重力荷载楼层剪力楼层侧移刚度层间侧移楼间侧移91419.371267.03762980.0160.63081196.672463.7762980.0310.61471196.673660.4762980.0470.58361204.114864.48815320.0590.53651204.116068.59815320.0740.47741204.117272.7825320.0880.40331204.118476.81815320.1030.31521204.119680.92815320.1180.211253.6510934.571152840.0940.094根据顶点位移法计算基本自振周期得按全国民用建筑工程设计技术措施计算，故满足9.1.3多遇地震作用标准值和位移计算设防烈度为7度时，，本设计因，故曲线下降段的衰减指数应按抗震规范计算（高度不大于50m时取）164 长春工程学院毕业设计故又因，故应考虑顶部附加水平地震作用。由计算质点i水平地震作用标准值、楼层地震剪力及楼层层间位移，计算过程见表9-3表9-3质点i水平地震作用标准值、楼层地震剪力及楼层层间位移层数91267.0331.153946820034570.2552.35122.6762980.00281196.6727.853734366.47118.82762980.00271196.6724.552937852.29104.64762980.00161204.1121.252558745.5497.89815320.00151204.1111.952161438.4790.82815320.00141204.1114.651764031.483.75815320.00131204.1111.351366724.3376.68815320.00121204.118.05969317.2569.60815320.00111253.654.75595510.662.951152840.001层间位移验算首层满足要求164 长春工程学院毕业设计二层满足要求顶点位移验算：满足要求9.1.4地震作用弯矩与剪力计算1.框架柱剪力和弯矩计算过程见表9-4；表9-4水平地震作用下框架柱剪力和弯矩标准值柱层次B轴柱93.30122.67629872540.09511.650.1333.455.0083.30118.827629872540.09511.290.1033.533.7373.30104.647629872540.0959.940.0830.182.6263.3097.898153274800.0929.010.2123.496.2453.3090.328153274800.0928.310.2919.477.9543.3083.758153274800.0927.70.3815.759.6633.3076.688153274800.0927.050.5011.6311.6323.3069.68153274800.0926.400.647.613.5214.7562.95115284224790.20913.160.981.2561.26C轴柱93.60138.6588492317170.35849.640.34117.9449.1583.60206.3688492317170.35873.880.40159.5763.5273.60266.0588492317170.35895.250.45188.5962.9363.60317.9694592344110.364115.740.45229.1755.3653.60361.8294592344110.364131.700.45260.7754.7243.60397.6294592344110.364144.730.48270.9450.7433.60425.3794592344110.364154.830.50278.8051.6323.60445.0694592344110.364162.000.50291.6048.8615.20456.99105186301140.286130.700.65237.8763.322.梁端弯矩、剪力及轴力计算164 长春工程学院毕业设计梁端弯矩计算公式为，剪力为。计算过程见表9-5表9-5横向水平地震作用下框架柱轴力和梁端弯矩剪力层次AB跨梁BC跨梁柱轴力A轴柱B轴柱933.4522.055.410.2892.6592.65361.77±10.28±51.49838.5327.775.412.28116.70116.70377.8±22.56±141.57733.91275.411.28113.48113.48375.65±33.84±205.94626.1126.85.452.11112.62112.62375.08±86.75±228.11525.4723.55.49.0798.2598.25365.5±95.82±302.68423.722.455.48.5594.3494.34362.89±104.37±374.12321.2919.685.47.5982.7182.71355.14±111.96±421.65219.2318.945.47.0779.5879.58353.05±119.03±467.65114.7713.95.45.3158.4058.40338.93±124.34±501.27注：表中弯矩单位均为，剪力轴力为。柱轴力前的正负号表示水平地震作用可左右两个方向作用于框架，当地震作用反向作用于框架时，轴力将反号。框架在地震作用下的框架弯矩图如图9-5所示，梁剪力及柱轴力图如图9-6所示9.2风荷载作用下框架内力分析9.2.1风荷载内力计算长春地区基本风压：，风载体型系数，根据《荷载规范》规定房屋高度大于，应采用风振系数取以考虑风压脉动影响,式中—峰值因子，可取2.5；—10m高度名义湍流强度，C类场地可取0.23；—脉动风荷载的共振分量因子，，；—脉动风荷载的背景分量因子，；164 长春工程学院毕业设计作用在屋面梁和楼面节点处的集中风荷载标准值为式中下层柱高，上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍；图9-5水平地震作用下框架弯矩图（）164 长春工程学院毕业设计图9-6水平地震作用下梁端剪力及柱轴力图（）风压高度变化系数，地面粗糙度为C类，的计算结果见表9-7；164 长春工程学院毕业设计风荷载体形系数，；迎风面宽度，B=9m风振系数，经过计算；表9-7柱顶集中风荷载标准值离地高度Z/m33.01.000.882.691.30.653.33.359.4126.70.850.832.431.30.653.33.350.6223.40.730.792.191.30.653.33.343.4220.00.600.741.921.30.653.33.338.0616.80.420.681.461.30.653.33.324.9213.50.330.651.201.30.653.33.319.5810.20.220.651.201.30.653.33.319.586.90.120.650.431.30.654.753.38.563.60.040.650.151.30.654.754.753.529.2.2风荷载作用下框架侧移计算（见表9-8）表9-8风荷载作用下框架侧移计算层次各层风荷载层间剪力侧移刚度层间侧移959.4159.41762980.000781/4231850.62110.03762980.00141/2357743.42153.45762980.002011/1615638.06191.51815320.002351/1404524.92216.43815320.002651/1245419.58236.01815320.002781/1187319.58255.59815320.003131/165428.56264.18815320.003241/101913.52267.71152840.002321/1552164 长春工程学院毕业设计框架总侧移；层间侧移最大值为9.2.3风荷载作用下框架弯矩与剪力计算1）框架柱剪力和弯矩计算过程见表9-9；表9-9D值法计算柱端弯矩层次A轴柱B轴柱90.0955.640.1316.192.420.40524.060.3055.5823.8280.09510.450.1031.043.450.40544.560.4088.2258.8270.09514.580.0844.263.850.40562.150.45112.892.2960.09217.620.2145.9412.070.40578.140.42149.56108.350.09219.910.2946.6519.050.40588.300.45160.26131.340.09221.710.3844.4227.220.40896.290.45174.77143.0030.09224.30.5040.1040.100.408104.280.50172.06172.0620.09224.30.6428.8751.320.408107.790.50177.85177.8510.20955.950.984.644.640.2977.630.7386.98235.18注：剪力单位为；弯矩单位为。2）梁端弯矩，剪力及柱轴力计算梁端弯矩计算公式为，剪力为。计算过程见表9-10。表9-10梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层次AB跨梁BC跨梁柱轴力A轴柱B轴柱916.1910.695.45.0344.9144.913.029.945.0324.91833.4621.545.410.1990.5390.533.060.3510.1975.07164 长春工程学院毕业设计747.7133.005.414.84138.67138.673.092.4514.84152.68649.7945.965.417.73195.42195.423.0130.2717.73265.22558.7251.035.422.242172173.0144.6720.32389.57463.4758.125.422.52247.17247.173.0164.7822.52531.83367.3259.865.423.55315.06315.063.0210.0423.55718.32268.9766.485.425.08282.73282.733.0188.4925.08881.73155.9650.325.419.68213.98213.983.0142.6519.681004.7注：剪力、轴力单位为，弯矩单位为。左风作用下的框架弯矩图如图9-11所示，164 长春工程学院毕业设计图9-12左风荷载作用下框架剪力及轴力图9.3恒荷载作用下框架内力分析梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半架。计算简图如图9-13所示。9.3.1梁固端弯矩计算164 长春工程学院毕业设计图9-13横向刚架荷载分布图164 长春工程学院毕业设计顶层：AB跨BC跨楼层：AB跨BC跨9.3.2弯矩分配系数计算B9节点C9节点B8(B7)节点C8(C7)节点B6节点164 长春工程学院毕业设计C6节点B5(~B2)节点C5(~C2)节点B1节点C1节点9.3.3内力计算弯矩计算采用二次力矩分配法计算164 长春工程学院毕业设计表9-14恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力BC跨CD跨BC跨CD跨BC跨CD跨B轴柱C轴柱946.142.58-0.1046.0446.242.58235.94246.68284.55295.29852.702.58-0.08052.6252.782.58471.13481.87619.30643.28752.702.58-0.06052.6452.762.58706.34717.081004.421015.23652.702.58-0.12052.5852.822.58941.49952.331376.501387.24552.702.58-0.1052.6052.802.581178.501189.241748.491759.23452.702.58-0.1052.6052.802.581415.531426.272120.482131.22352.702.58-0.1052.6052.802.581652.561663.302479.232503.21252.701.84-0.09052.6152.792.581889.591900.332864.452875.19152.701.84-0.18052.5252.882.582134.962145.73236.523247.26注：剪力轴力单位为、弯矩单位为。表9-15恒荷载作用下柱端剪力层次B轴柱C轴柱929.0820.643.3-15.0715.0733.4124.403.3-17.5217.52815.8619.253.3-10.6410.6419.3522.063.3-12.5512.55716.8614.873.3-9.629.6220.7319.653.3-12.2412.24615.9715.953.3-9.679.6723.7122.653.3-14.0514.05514.8715.393.3-9.179.1721.2621.883.3-13.0713.07415.3815.393.3-9.329.3221.8821.883.3-13.2613.26315.3916.143.3-9.559.5521.8821.733.3-13.2213.22214.5716.543.3-9.439.4322.0626.883.3-14.8314.8318.554.284.75-2.72.716.588.294.75-5.245.24本设计为钢框架房屋，设计时对梁端弯矩不予调幅，跨中弯矩由梁端弯矩和跨内实际荷载求得。164 长春工程学院毕业设计一层：BC跨梁跨中弯矩（）CD跨梁跨中弯矩：因CD跨无荷载，为防止跨中弯矩过小取简支跨为跨中弯矩二层：BC跨梁跨中弯矩（）CD跨梁跨中弯矩：因CD跨无荷载，故为防止跨中弯矩过小取简支跨为跨中弯矩三层：BC跨梁跨中弯矩（；）CD跨梁跨中弯矩：因CD跨无荷载，故为防止跨中弯矩过小取简支跨为跨中弯矩四层同三层五层：BC跨梁跨中弯矩（；）CD跨梁跨中弯矩：因CD跨无荷载，故164 长春工程学院毕业设计图9-16恒荷载作用下框架弯矩的二次分配法164 长春工程学院毕业设计为防止跨中弯矩过小取简支跨为跨中弯矩六层：BC跨梁跨中弯矩（；）CD跨梁跨中弯矩：因CD跨无荷载，故为防止跨中弯矩过小取简支跨为跨中弯矩七层：BC跨梁跨中弯矩（；）BC跨梁跨中弯矩：因BC跨无荷载，故为防止跨中弯矩过小取简支跨为跨中弯矩八层：BC跨梁跨中弯矩（；）CD跨梁跨中弯矩：因CD跨无荷载，故为防止跨中弯矩过小取简支跨为跨中弯矩九层：BC跨梁跨中弯矩（；）164 长春工程学院毕业设计CD跨梁跨中弯矩：因CD跨无荷载，故为防止跨中弯矩过小取简支跨为跨中弯矩图9-17恒荷载作用下框架弯矩(柱剪力)图164 长春工程学院毕业设计9.4活荷载作用下框架内力分析梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。9.4.1梁固端弯矩计算顶层：BC跨楼层：BC跨9.4.2弯矩分配系数计算同上9.4.3内力计算弯矩计算采用二次力矩分配法计算，计算过程如图所示，所得弯矩图、剪力图如图9-21所示。表9-18活荷载作用下梁端剪力及柱轴力层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A轴柱B轴柱916.200-0.02016.1816.220405875.6820.2500.03020.2220.280129.55167.42720.250-0.01020.2420.26021054295.7620.250-0.04020.2120.290291.5423.96520.250-0.03020.2220.280372.47552.25420.250-0.03020.2220.280453.44680.53320.250-0.03020.2220.280534.41808.81220.250-0.03020.2220.280615.38937.09120.250-0.05020.2220.300696.35996.3注：剪力轴力单位为、弯矩单位为。164 长春工程学院毕业设计表9-19活荷载作用下柱端剪力层次A轴柱B轴柱98.316.013.3-3.343.349.167.023.3-4.904.9084.116.33.3-3.153.155.896.543.3-3.773.7774.243.03.3-2.192.196.145833.3-3.633.6364.784.763.3-2.732.737.516.943.3-4.384.3854.434.593.3-2.852.856.126.493.3-3.823.8244.5913.853.3-2.852856.496.443.3-3.823.8234.594.803.3-2.852856.496.443.3-3.923.9224.365.013.3-2.842.846.547.973.3-4.404.4012.621.314.75-1.191.194.922.464.75-1.551.55注：剪力单位为，弯矩单位为。本设计为钢框架房屋，设计时梁端弯矩不予调幅，跨中弯矩由梁端弯矩和跨内实际荷载求得。九层：BC跨梁跨中弯矩（；）CD跨梁跨中弯矩：因CD跨无荷载，八层：BC跨梁跨中弯矩（；）CD跨梁跨中弯矩：因CD跨无荷载，故七层：BC跨梁跨中弯矩（；）BC跨梁跨中弯矩：因BC跨无荷载，故六层：BC跨梁跨中弯矩（；）164 长春工程学院毕业设计CD跨梁跨中弯矩：因CD跨无荷载，故五层：BC跨梁跨中弯矩（；）CD跨梁跨中弯矩：因CD跨无荷载，故四层：BC跨梁跨中弯矩（；）CD跨梁跨中弯矩：因CD跨无荷载，故三层同四层二层：BC跨梁跨中弯矩（；）CD跨梁跨中弯矩：因CD跨无荷载，故一层：BC跨梁跨中弯矩（；）CD跨梁跨中弯矩：因CD跨无荷载，故10作用效应组合框架梁内力组合表见附录1、框架柱内力组合表见附录211强柱弱梁计算因为，故抗震等级为四级，但为了安全起见本设计将框架等级提高一级，故。164 长春工程学院毕业设计图9-20活荷载作用下框架弯矩的二次分配法164 长春工程学院毕业设计图9-21活荷载作用下框架弯矩(柱剪力)图根据《抗震规范》式8.2.5.1164 长春工程学院毕业设计、—分别为交汇于节点的柱和梁的塑形截面模量；、—分别为柱和梁的钢材屈服强度;N—地震组合的柱轴力11.1A轴节点计算梁为：具体计算结果见表11-1表11-1B轴节点强柱弱梁计算层次与比较909.0431.84320089.09.0963.04320079.011.41562.343200611.411.42143.949620511.411.42725.549620411.411.43307.049620311.411.43870.149620211.414.24407.149620114.214.25651.757520由表可知，满足要求。11.2B轴节点计算梁为：,,具体计算结果见表11-2164 长春工程学院毕业设计表11-2C轴节点强柱弱梁计算层次与比较909.0481.14230089.09.01069.44230079.011.41721.842300611.411.42481.049620511.411.43211.549620411.411.43968.949620311.411.44802.249620211.414.25603.049620114.214.26347.457520由表可知，满足要求。12框架节点域计算本设计框架抗震等级为四级，根据《抗震设计规范》，节点域的验算为，、—分别为梁翼缘厚度中点间的距离和柱翼缘中点间的距离；—柱在节点域的腹板厚度；节点域的体积，工字型截面柱；钢材的抗剪强度设计值；、—分别为节点域两侧梁的弯矩设计值；—节点域承载力抗震调整系数，取0.75。164 长春工程学院毕业设计表12-1B轴节点域计算节点号A965.7001/700.75136.3242.33.5818.35<242.3A866.501/700.75136.3242.33.5818.58<242.3A786.401/700.75136.3242.33.5824.13<242.3A683.501/700.75136.3242.33.5821.52<242.3A587.501/700.75136.3242.33.5822.55<242.3A480.601/700.75136.3242.33.5820.77<242.3A379.101/700.75136.3242.33.5820.39<242.3A262.201/700.75136.3242.33.5816.03<242.3A1153.101/700.75136.3242.33.5836.63<242.3表12-2C轴节点域计算节点号B997.2897.281/500.75136.3242.33.5255.27<242.3B8100.13100.131500.75136.3242.33.5256.89<242.3B7109.61109.611/500.75136.3242.33.5262.28<242.3B6110.12110.121/660.75136.3242.33.8157.81<242.3B5146.13146.131/660.75136.3242.33.8176.71<242.3B4153.12153.121/660.75136.3242.33.8180.38<242.3B3204.11204.111/660.75136.3242.33.81107.41<242.3B2213.45213.451/660.75136.3242.33.81122.04<242.3B1261.38261.381/650.75136.3242.34.11127.20<242.313次梁计算164 长春工程学院毕业设计所有次梁均按简支梁计算。13.1CL-2计算13.1.1截面特性选用I35a质量：13.1.2荷载计算恒荷载标准值活荷载标准值设计值13.1.3内力计算计算简图如图13-1所示图13-1CL-2计算简图最大剪力13.1.4次梁截面验算梁所需的截面抵抗矩故型钢梁满足要求。13.1.5验算所选截面的强度1）抗弯强度验算，满足要求。2）抗剪强度验算164 长春工程学院毕业设计，满足要求。13.1.6梁刚度验算梁跨中最大挠度且<20mm。刚度验算满足要求13.1.7整体稳定验算由于楼板采用钢筋混凝土压型钢板组合楼板，楼板在自身平面内刚度相当大，且梁翼缘上设置栓钉，使钢梁与楼板形成整体，能保证钢梁的整体稳定性，故不做整体稳定性验算。14框架梁验算14.1梁截面特性BC跨GKL-3HM440×300×11×18CD跨GKL-4HM488×300×11×1814.2抗弯验算1）顶层梁验算BC跨左支座CD跨右支座BC跨跨中164 长春工程学院毕业设计CD跨支座CD跨跨中2）标准层梁验算由框架横梁内力组合表可知，除顶层外其余层弯矩最大值出现在二层，故只对二层框架横梁作抗弯验算。BC跨左支座BC跨右支座BC跨跨中CD跨支座CD跨跨中由计算结果可知，标准层梁抗弯均满足要求且均小于164 长春工程学院毕业设计，故也满足抗震要求。14.3抗剪验算1）顶层梁验算BC跨左支座BC跨右支座CD跨支座2）标准层梁验算由框架横梁内力组合表可知，除顶层外其余层剪力最大值出现在二层，故只对二层框架横梁作抗剪验算。BC跨左支座BC跨右支座BC跨支座14.4刚度验算偏于安全的按简支梁计算164 长春工程学院毕业设计1）顶层梁验算BC跨CD跨因CD跨无活荷载，故无需验算2）标准层梁验算BC跨CD跨因CD跨无活荷载，故无需验算14.5整体稳定性验算由于楼板采用钢筋混凝土压型钢板组合楼板，楼板在自身平面内刚度相当大，且梁翼缘上设置栓钉，使钢梁与楼板形成整体，能保证钢梁的整体稳定性，故不做整体稳定性验算。14.6局部稳定性验算164 长春工程学院毕业设计因梁全为热轧H型钢，其宽厚比较小，满足局部稳定要求，故不进行局部稳定性验算。15框架柱验算15.1柱截面特性一层柱二～六层柱七～九层柱15.2一层B轴柱验算由内力组合表结果可得控制内力为柱顶截面：柱底截面：分析内力可得柱底截面比柱顶截面危险，故只对柱底截面进行计算1.强度验算作用下验算作用下验算由以上计算结果可得一层B轴柱满足强度要求，且计算结果均小于164 长春工程学院毕业设计，故也能满足抗震要求。2.刚度验算，，查表得，；；（满足要求）（满足要求）3.稳定性验算1)平面内稳定性验算查表得作用下验算：作用下验算：164 长春工程学院毕业设计由以上计算结果可得一层B轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2）平面外稳定性验算查表得作用下验算：作用下验算：由以上计算结果可得一层B轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。3）局部稳定性验算腹板：164 长春工程学院毕业设计翼缘：满足要求15.3一层C轴柱验算由内力组合表结果可得控制内力为柱顶截面：柱底截面：分析内力可得柱底截面比柱顶截面危险，故只对柱底截面进行计算1.强度验算作用下验算作用下验算由以上计算结果可得一层C轴柱满足强度要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2.刚度验算，，查表得，；；（满足要求）164 长春工程学院毕业设计（满足要求）3.稳定性验算1)平面内稳定性验算查表得作用下验算：作用下验算：由以上计算结果可得一层C轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2）平面外稳定性验算查表得164 长春工程学院毕业设计作用下验算：作用下验算：由以上计算结果可得一层C轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。3）局部稳定性验算腹板：翼缘：满足要求15.4二层B轴柱验算由内力组合表结果可得控制内力为柱顶截面：164 长春工程学院毕业设计柱底截面：分析内力可得柱底截面比柱顶截面危险，故只对柱底截面进行计算1.强度验算作用下验算作用下验算由以上计算结果可得二层B轴柱满足强度要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2.刚度验算，，查表得，；；（满足要求）（满足要求）3.稳定性验算1)平面内稳定性验算查表得164 长春工程学院毕业设计作用下验算：作用下验算：由以上计算结果可得二层B轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2）平面外稳定性验算查表得作用下验算：作用下验算：164 长春工程学院毕业设计由以上计算结果可得二层B轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。3）局部稳定性验算腹板：翼缘：满足要求由内力组合表数值可得三、四、五层B轴柱内力值均比二层小且计算长度也比二层小故不对三、四、五层B轴柱进行验算。15.5二层C轴柱验算由内力组合表结果可得控制内力为柱顶截面：柱底截面：分析内力可得柱底截面比柱顶截面危险，故只对柱底截面进行计算1.强度验算作用下验算164 长春工程学院毕业设计由以上计算结果可得二层C轴柱满足强度要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2.刚度验算，，查表得，；；（满足要求）（满足要求）3.稳定性验算1)平面内稳定性验算查表得作用下验算：由以上计算结果可得二层C轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。164 长春工程学院毕业设计2）平面外稳定性验算查表得作用下验算：由以上计算结果可得二层C轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。3）局部稳定性验算腹板：翼缘：满足要求由内力组合表数值可得三、四、五层C轴柱内力值均比二层小且计算长度也比二层小故不对三、四、五层C轴柱进行验算。15.6六层B轴柱验算由内力组合表结果可得控制内力为164 长春工程学院毕业设计柱顶截面：柱底截面：分析内力可得柱顶截面比柱底截面危险，故只对柱顶截面进行计算1.强度验算作用下验算作用下验算由以上计算结果可得六层B轴柱满足强度要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2.刚度验算，，查表得，；；（满足要求）（满足要求）3.稳定性验算1)平面内稳定性验算164 长春工程学院毕业设计查表得作用下验算：作用下验算：由以上计算结果可得六层B轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2）平面外稳定性验算查表得作用下验算：作用下验算：164 长春工程学院毕业设计由以上计算结果可得六层B轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。3）局部稳定性验算腹板：翼缘：满足要求15.7六层C轴柱验算由内力组合表结果可得控制内力为柱顶截面：柱底截面：分析内力可得柱顶截面比柱底截面危险，故只对柱顶截面进行计算1.强度验算作用下验算164 长春工程学院毕业设计作用下验算由以上计算结果可得六层C轴柱满足强度要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2.刚度验算，，查表得，；；（满足要求）（满足要求）3.稳定性验算1)平面内稳定性验算查表得作用下验算：164 长春工程学院毕业设计作用下验算：由以上计算结果可得六层C轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2）平面外稳定性验算查表得作用下验算：作用下验算：由以上计算结果可得六层C轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。3）局部稳定性验算腹板：164 长春工程学院毕业设计翼缘：满足要求15.8七层B轴柱验算由内力组合表结果可得控制内力为柱顶截面：柱底截面：分析内力可得柱顶截面比柱底截面危险，故只对柱顶截面进行计算1.强度验算作用下验算作用下验算由以上计算结果可得七层B轴柱满足强度要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2.刚度验算164 长春工程学院毕业设计，，查表得，；；（满足要求）（满足要求）3.稳定性验算1)平面内稳定性验算查表得作用下验算：作用下验算：由以上计算结果可得七层B轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。164 长春工程学院毕业设计2）平面外稳定性验算查表得作用下验算：作用下验算：由以上计算结果可得七层B轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。3）局部稳定性验算腹板：翼缘：满足要求15.9七层C轴柱验算164 长春工程学院毕业设计由内力组合表结果可得控制内力为柱顶截面：柱底截面：分析内力可得柱顶截面比柱底截面危险，故只对柱顶截面进行计算1.强度验算作用下验算作用下验算由以上计算结果可得七层C轴柱满足强度要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2.刚度验算，，查表得，；；（满足要求）（满足要求）3.稳定性验算164 长春工程学院毕业设计1)平面内稳定性验算查表得作用下验算：作用下验算：由以上计算结果可得七层C轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2）平面外稳定性验算查表得作用下验算：作用下验算：164 长春工程学院毕业设计由以上计算结果可得七层C轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。3）局部稳定性验算腹板：翼缘：满足要求15.10九层B轴柱验算由内力组合表结果可得控制内力为柱顶截面：柱底截面：分析内力可得柱顶截面比柱底截面危险，故只对柱顶截面进行计算1.强度验算作用下验算164 长春工程学院毕业设计作用下验算由以上计算结果可得九层B轴柱满足强度要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2.刚度验算，，查表得，；；（满足要求）（满足要求）3.稳定性验算1)平面内稳定性验算查表得作用下验算：164 长春工程学院毕业设计作用下验算：由以上计算结果可得九层B轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2）平面外稳定性验算查表得作用下验算：作用下验算：由以上计算结果可得九层B轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。3)局部稳定性验算腹板：164 长春工程学院毕业设计翼缘：满足要求15.11九层C轴柱验算由内力组合表结果可得控制内力为柱顶截面：柱底截面：分析内力可得柱顶截面比柱底截面危险，故只对柱顶截面进行计算1.强度验算作用下验算作用下验算由以上计算结果可得九层C轴柱满足强度要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。2.刚度验算164 长春工程学院毕业设计，，查表得，；；（满足要求）（满足要求）3.稳定性验算1)平面内稳定性验算查表得作用下验算：作用下验算：由以上计算结果可得九层C轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。164 长春工程学院毕业设计2）平面外稳定性验算查表得作用下验算：作用下验算：由以上计算结果可得九层C轴柱满足平面内稳定性要求，且计算结果均小于，故也能满足抗震要求。3)局部稳定性验算腹板：翼缘：满足要求164 长春工程学院毕业设计16节点设计16.1梁柱连接设计框架梁与框架柱的连接采用栓焊混合连接，螺栓为均为10.9级摩擦型高强螺栓，所有连接处构件接触面均采用喷砂处理（）。框架梁上下翼缘采用全熔透坡口对焊焊于框架柱翼缘上。柱翼缘的拼接亦采用全熔透坡口对焊，柱腹板连接采用10.9级摩擦型高强螺栓连接。所有焊缝均为一级检验。16.1.1B1C1梁左节点计算1）危险内力2）螺栓排列螺栓选用M22，，螺栓间距取=120mm取=50mm螺栓排列如图13-1所示3）内力计算图16-1B1C1梁左节点164 长春工程学院毕业设计梁腹板惯性距计算（扣除、焊缝通过孔高上下各35mm）梁翼缘板惯性矩为焊缝通过孔的惯性矩腹板分担的弯矩：翼缘分担的弯矩4）群栓抗扭计算单个螺栓承受的剪力：螺栓群承受的扭矩：在T扭矩作用下受力最大的螺栓承受剪力为满足要求5）剪切板计算计算厚度：取抗剪验算，考虑剪力全部由连接板承担164 长春工程学院毕业设计满足要求。剪切板与柱翼缘连接焊缝按弯剪计算故可取6）梁与柱翼缘连接焊缝梁与柱翼缘焊缝为坡口焊缝。焊缝等级为一级焊缝，与母材等强。焊脚尺寸为8mm。7）柱翼缘受拉验算为防止与梁受拉翼缘板相连接处的柱翼缘板因受拉而发生横向弯曲。满足要求。16.1.2C1D1梁节点计算1）危险内力2）螺栓排列螺栓选用M22，，164 长春工程学院毕业设计螺栓间距取=130mm取=50mm螺栓排列如图13-2所示3）内力计算图16-2B1C1梁节点梁腹板惯性距计算（扣除、焊缝通过孔高上下各35mm）梁翼缘板惯性矩为焊缝通过孔的惯性矩腹板分担的弯矩：翼缘分担的弯矩164 长春工程学院毕业设计4）群栓抗扭计算单个螺栓承受的剪力：螺栓群承受的扭矩：在T扭矩作用下受力最大的螺栓承受剪力为满足要求。5）剪切板计算计算厚度：取抗剪验算，考虑剪力全部由连接板承担满足要求。剪切板与柱翼缘连接焊缝按弯剪计算故可取164 长春工程学院毕业设计满足要求。6）梁与柱翼缘连接焊缝梁与柱翼缘焊缝为坡口焊缝。焊缝等级为一级焊缝，与母材等强。焊脚尺寸为8mm。7）柱翼缘受拉验算为防止与梁受拉翼缘板相连接处的柱翼缘板因受拉而发生横向弯曲。满足要求。16.1.3B2C2梁左节点计算1）危险内力2）螺栓排列螺栓选用M22，，螺栓间距取=120mm取=50mm螺栓排列如图16-3所示3）内力计算梁腹板惯性距计算（扣除、焊缝通过孔高上下各35mm）164 长春工程学院毕业设计梁翼缘板惯性矩为焊缝通过孔的惯性矩腹板分担的弯矩：翼缘分担的弯矩4）群栓抗扭计算单个螺栓承受的剪力：螺栓群承受的扭矩：在T扭矩作用下受力最大的螺栓承受剪力为图16-3B2C2梁左节点164 长春工程学院毕业设计满足要求。5）剪切板计算计算厚度：取抗剪验算，考虑剪力全部由连接板承担满足要求。剪切板与柱翼缘连接焊缝按弯剪计算故可取满足要求。6）梁与柱翼缘连接焊缝梁与柱翼缘焊缝为坡口焊缝。焊缝等级为一级焊缝，与母材等强。焊脚尺寸为8mm。7）柱翼缘受拉验算164 长春工程学院毕业设计为防止与梁受拉翼缘板相连接处的柱翼缘板因受拉而发生横向弯曲。满足要求。16.1.4C2D2梁节点计算1）危险内力2）螺栓排列螺栓选用M22，，螺栓间距取=130mm取=50mm螺栓排列如图13-4所示3）内力计算梁腹板惯性距计算（扣除、焊缝通过孔高上下各35mm）梁翼缘板惯性矩为焊缝通过孔的惯性矩腹板分担的弯矩：翼缘分担的弯矩4）群栓抗扭计算单个螺栓承受的剪力：164 长春工程学院毕业设计螺栓群承受的扭矩：在T扭矩作用下受力最大的螺栓承受剪力为满足要求5）剪切板计算图16-4C2D2梁节点计算厚度：取抗剪验算，考虑剪力全部由连接板承担164 长春工程学院毕业设计满足要求。剪切板与柱翼缘连接焊缝按弯剪计算故可取满足要求。6）梁与柱翼缘连接焊缝梁与柱翼缘焊缝为坡口焊缝。焊缝等级为一级焊缝，与母材等强。焊脚尺寸为8mm。7）柱翼缘受拉验算为防止与梁受拉翼缘板相连接处的柱翼缘板因受拉而发生横向弯曲。满足要求。16.1.5B9C9梁左节点计算1）危险内力2）螺栓排列164 长春工程学院毕业设计螺栓选用M22，，螺栓间距取=120mm取=50mm螺栓排列如图16-5所示3）内力计算梁腹板惯性距计算（扣除、焊缝通过孔高上下各35mm）梁翼缘板惯性矩为焊缝通过孔的惯性矩图16-5B9C9梁左节点腹板分担的弯矩：翼缘分担的弯矩164 长春工程学院毕业设计4）群栓抗扭计算单个螺栓承受的剪力：螺栓群承受的扭矩：在T扭矩作用下受力最大的螺栓承受剪力为满足要求。5）剪切板计算计算厚度：取抗剪验算，考虑剪力全部由连接板承担满足要求。剪切板与柱翼缘连接焊缝按弯剪计算故可取164 长春工程学院毕业设计满足要求。6）梁与柱翼缘连接焊缝梁与柱翼缘焊缝为坡口焊缝。焊缝等级为一级焊缝，与母材等强。焊脚尺寸为8mm。7）柱翼缘受拉验算为防止与梁受拉翼缘板相连接处的柱翼缘板因受拉而发生横向弯曲。满足要求。16.1.6C9D9梁节点计算1）危险内力2）螺栓排列螺栓选用M22，，螺栓间距取=130mm取=50mm螺栓排列如图16-6所示3）内力计算梁腹板惯性距计算（扣除、焊缝通过孔高上下各35mm）164 长春工程学院毕业设计梁翼缘板惯性矩为焊缝通过孔的惯性矩腹板分担的弯矩：翼缘分担的弯矩图16-6C9D9梁节点4）群栓抗扭计算单个螺栓承受的剪力：螺栓群承受的扭矩：在T扭矩作用下受力最大的螺栓承受剪力为164 长春工程学院毕业设计满足要求。5）剪切板计算计算厚度：取抗剪验算，考虑剪力全部由连接板承担满足要求。剪切板与柱翼缘连接焊缝按弯剪计算故可取满足要求。6）梁与柱翼缘连接焊缝梁与柱翼缘焊缝为坡口焊缝。焊缝等级为一级焊缝，与母材等强。164 长春工程学院毕业设计焊脚尺寸为8mm。7）柱翼缘受拉验算为防止与梁受拉翼缘板相连接处的柱翼缘板因受拉而发生横向弯曲。满足要求16.2主次梁节点1.主次梁节点为铰接连接。次梁腹板采用M20高强度螺栓与框架梁加劲肋相连，螺栓性能等级为10.9级，则P=155kN，接触面采用喷砂处理故，次梁选用I45a工字钢中距取边距取则单个螺栓抗剪承载力设计值为次梁传来的剪力设计值为所需螺栓数，考虑附加弯矩作用，取n=3。螺栓排列如图16-7所示图16-7主次梁连接164 长春工程学院毕业设计考虑实际存在的偏心情况，将次梁支座压力增大20%验算最危险螺栓验算满足承载力要求2.验算支承板厚度1）根据螺栓群可承受的最大剪力设计值求板厚，故，，次梁腹板，满足。2）根据螺栓群所受的偏心弯矩，求，则，故次梁腹板，满足。3）根据构造要求确定支承板厚度次梁腹板，满足。2）根据支承板宽度，求板厚次梁腹板，满足。164 长春工程学院毕业设计3.同理，支承加劲肋厚度取14mm，亦满足要求。焊角尺寸：取焊缝为E43系列手工焊，焊缝强度验算：满足要求。16.3框架柱拼接节点框架柱采用M20高强度螺栓拼接，摩擦面喷砂处理，，螺栓的强度等级为10.9级，设计预拉力，柱翼缘采用坡口全熔透焊缝，螺栓孔.接头一侧布置4列共12个，两块拼接板厚度各16mm,螺栓布置见图16-8。中距取边距取因为柱拼接处螺栓承受的弯矩很小，只考虑剪力作用，计算时偏于安全的取拼接处最大剪力计算，余采用相同构造措施。164 长春工程学院毕业设计图16-8柱拼接螺栓排列一~六层剪力最大值为拼接盖板板厚计算取七~九层剪力最大值为拼接盖板板厚计算取16.4钢柱接头设计上柱翼缘开V型坡口，腹板开K型坡口，采用一级对接焊缝。对于下柱焊接H型柱，拼接接头上，下方各200mm范围内，柱翼缘板与腹板间的焊缝用全熔透焊缝。16.5变截面柱接头设计变截面区段的坡度采用1:10。采用一级对接焊缝，如图16-9、16-10所示。16.6柱脚设计偏于安全的只计算C轴柱，B轴柱与C轴柱采用相同构造164 长春工程学院毕业设计16.6.1B轴柱脚设计本工程采用外包式柱脚，栓钉直径为19mm，混凝土强度等级为C30，混凝土外包高度取h=3hc=3×710=2130mm1）栓钉计算根据组合选不利内力，图16-9B轴变截面柱接头图16-10C轴变截面柱接头164 长春工程学院毕业设计其抗剪设计值：且取较小值；栓钉承受的剪力：栓钉个数个取14个按构造要求，栓钉最大纵向间距应小于200mm，此处边柱、中柱均取栓钉纵向间距为200mm，横向间距为200mm，每侧翼缘布置14个栓钉。2）外包式柱脚底部的弯矩全部由外包钢筋混凝土承受，其抗弯承载力应按下式验算，受拉主筋的锚固长度应符合现行国标规定，则主筋锚固长度，取800mm按构造要求选配16跟HRB335，实配面积按构造配箍即能满足要求，选配3）外包混凝土抗剪承载力选箍筋s取100mm故164 长春工程学院毕业设计取较小者为所以，承载力验算合格。4）底板设计确定底板尺寸B、D底板面积底板尺寸定为800×600mm底板计算简图见图13-10底板最大应力：满足要求。图16-11底板计算简图164 长春工程学院毕业设计5）底板厚度计算底板反力取柱脚如图13-12所示图16-12柱脚简图164 长春工程学院毕业设计17承台梁设计设计只计算跨度最大的地梁，对于其他地梁偏于安全的采用与跨度最大的采用相同构造。地梁截面尺寸，取h=600mm，，取b=300mm按构造配4Φ20受力筋，Φ8@100/200箍筋。18基础设计本工程地质状况详见地质报告。基础类型采用桩基，承台与桩混凝土强度等级均为C30，钢筋HRB335。桩型选用PHC600C预应力混凝土管桩，桩径600mm。18.1桩基设计18.1.1桩长设计吉林市冻土深度1.7m，故承台底埋深于-2.150处，承台高1m，桩入承台50mm。以第5层中风化泥岩作为桩尖持力层，且桩尖进入持力层至少1.0m，取1.0m。桩长计算取15.1.2单桩竖向承载力计算单桩竖向承载力设计值18.2CT-1设计18.2.1荷载设计值CT-1：18.2.2计算桩数164 长春工程学院毕业设计根取根桩布置见图18-1图18-1CT-118.2.3初选承台尺寸桩距取，边桩到承台边缘的距离取0.6m，则承台长度为，承台宽度为18.2.4单桩承载力验算承台自重：满足要求164 长春工程学院毕业设计18.2.5承台设计1）柱对承台冲切验算冲跨比：冲切系数：柱对承台冲切验算满足要求2）角桩对承台冲切验算角桩冲切系数：角桩最大净反力设计值164 长春工程学院毕业设计角桩冲切验算满足要求3）承台斜截面受剪验算计算截面取在柱边1-1截面剪切系数；斜截面抗剪验算满足要求2-2截面由于计算宽度等于1-1截面，其受剪切承载力满足要求。18.2.6承台受弯承载力计算计算截面取在柱边1-1截面弯矩选配2-2截面配筋选配164 长春工程学院毕业设计18.3CT-2设计18.3.1荷载设计值CT-2：由于CT-2两个承台过于接近，故将两者合并，合并后设一道300×500的暗梁相连。18.3.2计算桩数因根取根18.3.3初选承台尺寸桩距取，边桩到承台边缘的距离取0.6m，则承台长度为，承台宽度为桩布置见图18-2图18-218.3.4单桩承载力验算承台自重：164 长春工程学院毕业设计满足要求18.3.5承台设计1）柱对承台冲切验算冲跨比：冲切系数：柱对承台冲切验算满足要求2）角桩对承台冲切验算角桩冲切系数：，角桩最大净反力设计值164 长春工程学院毕业设计角桩冲切验算满足要求3）承台斜截面受剪验算计算截面取在柱边3-3截面剪切系数；斜截面抗剪验算满足要求4-4截面由于计算宽度大于3-3截面，其受剪切承载力满足要求。18.3.6承台受弯承载力计算计算截面取在柱边3-3截面弯矩选配4-4截面配筋164 长春工程学院毕业设计选配由于CT-2两个承台过于接近，故将两者合并，合并后设一道300×600的暗梁相连。164 长春工程学院毕业设计施工组织设计19编制依据及编制原则19.1编制依据（1）吉林市教育厅办公楼工程（以下简称本工程）招标文件。（2）国家和行业现行的施工及验收规范：1）《工程测量规范》GB50026—2001；2）《钢结构设计规范》GBJ50017—2003；3）《钢结构工程施工及规范》GB50205—2001；4）《低合金钢焊条》GB5118—1995；（仍为现行有效规范）5）《碳钢焊条》GB5117—1995；（仍为现行有效规范）6）门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS102:2002。7）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）8）《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）9）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）10）《混凝土强度检验评定标准》（GBT50107-2010）11）《砌体工程施工质量验收规范》（GB50203-2002）12）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）13）《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18-2003、J250-2003）14）《建筑地面工程施工质量验收规范》（GB50209-2002）15）《建筑装饰装修工程质量验收规范》（GB50210-2001）19.2编制原则（1）本施工组织设计编制将遵循四项基本原则，即一是符合性原则；二是先进性原则，三是合理性原则，四是满足业主要求的原则。（2）满足业主对工程质量、工期要求及安全生产、文明施工要求的原则；（3）满足与业主、监理、设计及有关单位协调施工的原则；（4）充分利用充足的施工机械设备，积极创造施工条件，做到连续均衡生产、文明施工；（5）采用先进的施工工艺、施工技术，制定科学的施工方案；164 长春工程学院毕业设计（6）贯彻施工验收、安全及健康、环境保护等方面的法规、标准规范和规程，以及有关规章制度，保证工程质量和施工安全；（7）采用科技成果和先进的技术组织措施，节约施工用料，提高工效，降低工程成本；（8）充分利用高新技术，提高机械化施工程度，减少笨重体力劳动，提高劳动生产率；（9）充分利用原有和正式工程建筑和设施，减少临时设施，节约施工用地；（10）合理选择资源和运输方式，节省费用开支。20施工组织20.1工程概况表20-1工程概况1建设地点吉林市2建筑名称吉林市国邦大厦3建筑功能办公4建筑特点经济美观5结构形式钢框架结构6施工期限2011.4.1—2011.10.207建筑平面横轴距离（m）54m纵轴距离（m）16.2m8建筑面积总建筑面积（m）10592m9建筑层数地上9层地下010建筑类别建筑二类11柱距6.6m,5.4m,3m12跨度9m和4.5m13建筑层高1层3600mm/2-9层3300mm15建筑高度±0.000绝对标高（m）230.30m室内外高差（m）0.45m建筑总高31.5m16防火分类防火等级二级17基础类型桩承台基础164 长春工程学院毕业设计图20-2总平面图20.2施工场地特征20.2.1地下水情况本场区地下水属潜水，埋藏于杂填土中，略受季节影响，但变化不大，稳定水位在地面下2.5米左右，根据该场区测试资料，地下水无腐蚀性。20.2.2工程地质条件评价（1）本场地地层条件评价如下：除泥岩上部1、2、3层土，承载力太低或不稳定，不能作为基础持力层外，其它土层都可作为持力层。由于4层土很薄，因此，可选5、6层土做基础持力层。（2）建议：根据场地的土质条件，小高层的基础可优先选择桩基础，持力层选在第5或第6层土上。20.3施工条件1)推土机运距50米以内。2）余土外运采用汽车，运距10公里。3）预制桩、预制窗台板在构件厂制作，汽车运输，运距5或10公里。其他预制构件（地沟盖板、过梁）现场制作。预制构件不考虑蒸汽养护。4)门窗在加工厂制作，汽车运输，运距5公里，木门采用自然干燥。5)施工企业级别自定。164 长春工程学院毕业设计6)混凝土基础，地梁采用混凝土强度等级为C30，基础垫层为C15，现浇组合楼板为C25。采用商品混凝土。20.4施工方案20.4.1施工部署本工程施工包括施工准备及钢结构施工两个阶段。施工准备阶段：包括施工现场准备、技术准备、材料准备、劳动力和机械机具准备，均在工程开工之前完成。钢结构施工阶段：包括钢结构（加工制作、运输外委）堆放、吊装、安装、校正、涂刷油漆、安装压型钢板等，均组织好流水施工。2.4.2施工段划分由于本工程主体结构形式为钢框架结构，有利于空间穿插施工，故水平划分为两个施工段，以7号轴线为分界线划分。主体施工时竖向施工的划分按柱子的拼接划分为3个施工层，即1~2层、3~5层、6~10层，共三个施工层。总体施工先地下后地上，先土建后设备，先主体后围护，先结构后装饰。20.4.3施工准备工作（三通一平）（1）施工用水：由建设单位指定的给水管道引出（具体位置见附录施工平面图）。管材采用焊接钢管，埋地敷设，现场临时消火栓立管随楼层加高而加高。按照工程进度及各阶段工作内容，制定用水计划和节水措施，使用节水型洁具。（2）施工用电：由建设单位指定位置引至施工现场。为了保证用电的安全，安装一台配电箱，各种线路由此引出。（3）施工现场：本工程所在位置较平，平整场地后就可以开始布置机械设备及水电线路。因为本工程位于市区内，路上行人及车辆较多，施工道路在现场内的设置（具体位置见附录施工平面图），路宽5m，为了保证雨期及文明施工要求，本工程道路需用压道机碾压并挖设排水沟。（4）临时设施164 长春工程学院毕业设计临时设施布置见附录施工平面图，为满足文明工地及建设单位要求，施工现场用围墙围护。采用活动板房，为办公、会议和管理人员宿舍，劳务人员宿舍。现场试验室的设置应符合有关温度、湿度规定要求。主要材料存放于施工现场，根据材料需用量计划组织进场，按平面图指定位置及规定方式储存或堆放。预设施工材料堆放场应提前做好硬化及防排水措施，并做好标识。室内仓库应根据需要设置保温、通风、防盗措施，并分类建立台帐，加强领料签发手续，防止材料丢失和损坏。20.4.4施工总体安排（1）主要机械设备配置基础施工时，采用静力压桩机。土方采用机械开挖、外运，据现场情况、工程量及进度安排，增加劳动力投入。表20-2主要设备一览表序号号机械名称规格及型号单位数量备注1塔吊QTZ63台2自升式2电焊机BX1－500A台63搅拌机JS500台14钢筋切断机CQ－40台15钢筋弯曲机GW40-A台16钢筋调直切断机LG74/14台17插入式振捣棒ZX-50条5高频低音8切割机JG－400台19空气压缩机W－1017台1清理模板10水泵XDD-80DL台1消防用11蛙式打夯机HW40台412木工电锯MJ105台413木工电刨MB573台2164 长春工程学院毕业设计14压刨MB104A台1垂直运输机械选择:结构施工阶段，钢筋、模板及部分柱头的混凝土的通过塔吊来实现，对塔吊的性能要求较高，在楼一侧中部设一台QTZ63型，臂长40m的塔吊，满足作业面的使用要求，也能覆盖钢筋作业区及模板加工区，减少二次搬运量。本工程所有混凝土均采用商品混凝土，用混凝土泵送车输送。根据场地情况，钢筋的加工配料均在施工现场钢筋加工场进行。（3）劳动力安排根据实际工程量及劳动定额，算出分项工程所需工日。确定主要工种人数。详细人数见附录施工进度计划表。针对本工程特点，对操作人员进行专业技能培训，并对作业难度大的地方进行现场实物交底，提高工作人员的操作技术水平。保证工程“优质、安全、低耗、快速”地进行。（4）材料材料全部由施工单位负责采购。认真核实施工图纸、设计说明及设计变更洽商文件，及时准确地编制施工预算，列出明细表。根据施工进度计划的要求进行施工预算材料分析，编制建筑材料需用量计划，为制定材料采购计划、施工备料、确定仓库和堆场面积，以及组织运输提供依据。组织协调好各部门工作，从材料计划、货源选择、材料送批、订货、运输、验收检验做到三级审核，保证材料、设备规格、型号、性能的技术指标明确、数量准确。（5）测量仪器选择表20-3主要测量设备名称规格精度单位数量用途全站仪GTS-335±5″台1控制网主轴线及重要点位测设、校核，工程基准的传递与复验。水准仪DS31mm台2水准路线、复验标高经纬仪J22″台2投测轴线钢卷尺50m±5mm把4轴线量测铝合金塔尺5m±5mm把2测设标高164 长春工程学院毕业设计20.4.5总体施工方法（1）施工工艺流程1）基础施工工艺流程：测量放线→单个基坑开挖至承台底→人工清理、验槽→坑内打桩、凿桩头→承台垫层→承台支模→承台混凝土→回填土2）主体施工工艺流程：1-2层柱子吊装→1层型钢梁吊装→垂直度等校正→高强螺栓终拧→连接处焊缝焊接→2层型钢梁吊装→垂直度等校正→高强螺栓终拧→连接处焊缝焊接→钢板安装→楼板钢筋绑扎与焊接→楼板混凝土浇筑→3-5层柱子吊装→3层型钢梁吊装→垂直度等校正→高强螺栓终拧→连接处焊缝焊接→4层型钢梁吊装→垂直度等校正→高强螺栓终拧→连接处焊缝焊接→5层型钢梁吊装→垂直度等校正→高强螺栓终拧→连接处焊缝焊接→压型钢板的安装→楼板钢筋帮扎与焊接→楼板混凝土浇筑→6-8层柱子吊装→6层型钢梁吊装→垂直度等校正→高强螺栓终拧→连接处焊缝焊接→7层型钢梁吊装→垂直度等校正→高强螺栓终拧→连接处焊缝焊接→8层型钢梁吊装→垂直度等校正→高强螺栓终拧→连接处焊缝焊接→压型钢板的安装→楼板钢筋帮扎与焊接→楼板混凝土浇筑→9-10层型钢梁吊装→垂直度等校正→高强螺栓终拧→连接处焊缝焊接→9层型钢梁吊装→垂直度等校正→高强螺栓终拧→连接处焊缝焊接→压型钢板安装→楼板钢筋帮扎与焊接→楼板混凝土浇筑→屋面压型钢板安装→屋面板钢筋帮扎与焊接→屋面板混凝土浇筑3)装修施工工艺流程：内墙→楼面找平层→门框安装→楼面面层→内墙刮大白→吊顶→机电安装20.4.6项目的质量目标及质量保证体系（1）本工程严格按ISO9002标准、公司质量手册、程序文件、项目质量计划运作。（2）项目质量目标：省优工程（3）项目的质量管理保证体系20.4.7主要分部分项工程（1）施工测量1）轴线引测根据规划测绘部门出具的轴线定位点和总平面图，用J2激光经纬仪分别将工程的主轴线引测到建筑外10米线外，并设置永久性控制点，各自形成轴线控制网。然后按图纸尺寸和轴线关系用J2激光经纬仪和50米的钢尺引测其余轴线以供地下部分使用。164 长春工程学院毕业设计±0.000以上施工测量，轴线引测采用内控激光铅锤法。基础部分施工完毕后，根据轴线控制网，将主轴线引测到楼内，再设置轴线控制线（在主轴线内侧2000mm处）并设置永久性控制点（纵向横向主轴线相交点），现浇各层楼板时，将此各个控制点垂直上方的位置预留φ150的洞，使每个点上下通视，以便引测轴线控制线。每层轴线定位，均以±0.000处的控制点为基准点用J2激光经纬仪将其引测到楼层上，再根据引测点弹出轴线控制线，然后再用J2激光经纬仪和50mm钢尺对每个轴线进行定位。框架梁定位：将轴线从框架柱根部引测到其顶部，然后根据梁与轴线的关系进行定位。2）高程测量采用S3水准仪和5m塔尺以规划测绘部门出具的绝对高程控制点为基准点，将其标高引测至现场并设置永久性标高基准点，且计算出永久性基准点的标高，然后根据基准点的标高确定±0.000的位置，并设置在龙门桩上，地下部分施工时，采用S3水准仪和5m塔尺，从龙门桩或永久性控制点将标高引测到基坑内龙门桩上。±0.000以上标高引测，采用DS3水准仪和50m钢钢尺以±0.000点为基准点从电梯井或强电井内将标高引测到各楼层的靠井边的柱子上，各楼层再用DS3水准仪在框架柱子上设置1000mm高的结构控制线，以便梁板支模和控制楼层标高。3）沉降观察测量根据规范要求，本工程的沉降观察测量应按国家二等水准测量，采用天津产DS1精密水准仪和南京产2m长钢尺进行测量，测量前在建筑物四周分别设置永久性标高控制点作为基准点，建筑物沉降观测点设置在建筑物外围框架柱上（一般在±0.000处）每3跨设一个点，并且各单体的大阳角以及变形缝两侧必设沉降观测点。主体结构施工过程中每一层必须测量一次，在装修、安装过程中每一个月测量一次，直到竣工验收，每次测量必须及时记录和统计，发现问题应及时上报有关单位和部门。竣工后第一年测量4次，第二年2次，以后每年1次直至沉降稳定。(2)挖土方工程1）施工顺序：确定开挖的顺序和坡度→分段分层平均下挖→修边和清底本工程采用桩基础，基础埋深2.1m。为方便施工采取大面积开挖，基坑深2.5m，考虑边坡稳定性放坡坡度取1：0.5。机械挖土采用反铲挖掘机一台，自卸汽车运土，机械挖土一次性挖至距离基坑底部30cm，剩余30cm土层由人工开挖。164 长春工程学院毕业设计2）坑底、坑上设置排水沟，排水沟离坑边坡脚30cm，排水沟底宽30cm，深30cm。排水沟内排水坡度为3%.每隔30米左右设置积水坑。3）为避免出现少挖超挖现象，以及平面位置、标高、土方坡度不符合设计要求现象，在施工中应定期复核平面位置、标高和坡度，具体保证措施如下:土方开挖前由放线班组撒白灰线的方式定出基坑底部与顶部边线，并每隔20米打一白灰桩，用以粗略控制机械挖方。（3）土方回填1）机械选型：土方回填选用1台装载机。2）施工顺序根据现场情况，分两次回填，第一次回填至承台顶标高，第二次回填至室外地面设计标高，土方回填密实达到0.97以上，施工采取分层填土，回填土就近取土。基坑大面用振动夯实机打夯和蛙式打夯机夯实，局部边角用人工辅助打夯。承台梁浇筑时间比较短，回填时注意保护，挖土机、自卸车不能直接碾压承台。3)施工方法填土前应将基坑、管沟底的垃圾杂物等清理干净，且应清理到基础底面标高，将回落的松散土、砂浆、石子等清理干净。检验回填土的含水率是否在控制范围内，如含水率偏高，可采用翻松、晾晒或均匀掺入干土等措施；如遇回填土的含水率偏低，可采用预先洒水润湿等措施。回填土应分层铺摊和夯实。每层铺土厚度应根据土质、密实度要求和机具性能确定。一般蛙式打夯机每层铺土厚度200～250mm；人工打夯不超过150mm。每层铺摊后，随之耙平。基坑回填应在相对两侧或四周同时进行。回填土每层至少夯打三遍。打夯应一夯压半夯，夯夯连接，纵横交叉。并且严禁用用水浇使土下沉的所谓“水夯”法。基础墙两侧标高不可相差太多，以免把墙挤歪；较长的管沟墙，应采用内部加支撑的措施。填土工程质量检验标准见表20-4.(4)桩基工程本工程基础为桩基础，桩身为直径600mmC30混凝土预制桩，桩长7m。1)桩基施工顺序测量放线定桩位→桩机就位→吊桩→试桩→压桩→验收2)主要施工机械与仪器见表20-5164 长春工程学院毕业设计表20-4填土工程质量检验标准表（mm）项目类别序号检查项目允许偏差或允许值检查方法桩基基坑人工平整场地管沟主控项目1标高-50±30-50水准仪2分层压实系数设计要求按规定方法一般项目1回填土料设计要求取样检查或直观鉴别2分层厚度及含水量设计要求水准仪及抽样检查3表面平整度202020用靠尺或水准仪名称型号数量备注柴油打桩机待定2吊车待定2水准仪2经纬仪2表20-5主要施工机械与仪器a)两点吊运164 长春工程学院毕业设计b）一点吊运图20-6钢梁吊装4）桩就位使用。为防止桩身垂直度偏差超限，桩机就位后底盘应水平稳固，桩身必须垂直，采用经纬仪监控，保持桩尖、桩身在同一条轴线上。当桩尖在地下遇到硬物时应及时处理，处理后方可压桩。(5)钢结构安装1）钢结构加工钢结构加工顺序根据现场安装的工期、顺序进行加工。保证现场安装的进度要求。所有构件加工前进行1：1放样，检查无误后下料制作。板材剪切下料后，进行边缘加工，刨削量不小于2mm。制作偏差符合GB50205-95的规定。主框架钢柱整根制作。梁柱H形截面，采用埋弧自动焊。焊接工艺符合GB986-88。钢结构加工工艺流程见图20-7。2）下料火焰切割a、腹板翼缘板采用自动或半自动气割,其他可用手工气割.b、切割前,钢材表面沿切割线宽度50mm~80mm范围内的铁锈、油污应清除。切割后清除切口表面的毛刺、飞溅物等。c、气割的尺寸偏差应符合以下规定手工切割：≤±2.00mm,自动、半自动切割：≤±1.5mm,精密切割：≤±0.5mm164 长春工程学院毕业设计图20-7钢结构加工工艺流程164 长春工程学院毕业设计d、自动、半自动、精密切割面应符合下表规定图20-8允许偏差偏差名称极限偏差(mm)表面粗糙度G切割边缘承受拉力δ≤100δ≤100G≤25μmG≤50μm切割边缘不受拉力时G≤25μm平面度当板厚度δ≤20时B≤3%δ当板厚度δ>20时B≤2%δ不受外力作用的自由边B≤3%δ垂直度≤3%δ直线度≤2切割线偏移≤1气割面上的熔化度边缘塌边宽度≤1。5e、手工切割面质量应符合下表规定图20-9允许偏差偏差名称极限偏差(mm)表面粗糙度G1203000主板肋板节点板±1.5-1.0±3.0±3.02.用固定器固定切割时±1.0±2.03.长度偏差±2.0±2.0g、剪切面质量应符合下表规定表20-11偏差名称极限偏差型钢端部的剪切斜度边缘斜度剪切线偏移≤1.5≤1/10厚度≤±2.0边缘和端部加工a、边缘加工后的尺寸偏差及表面粗糙度应符合下表规定偏差名称极限偏差(mm)164 长春工程学院毕业设计≤6000>6000外形尺寸±1.0±1.5刨后两对角线长度差±1.5±2.0刨边线与号料线偏移±1.0±1.5刨边线弯矢高≤1/5000且≤1.5mm表面粗糙度不低于25μm不低于25Gμm表20-12b、坡口尺寸及角度偏差应符合下表规定表20-13不清根清根接头钝边f±1.5无限制有垫板的根部间隙R±1.5+1.5-3.0无垫板的根部间隙R+6.0-1.5不适用坡口角△+10°-5°+10°-5°c、柱端部顶紧面的不平度不大于0.3mm,倾斜度不大于B/1500,且顶紧后,边缘最大间隙不大于0.8mm，端面粗糙度不低于25μm。d、对于设计给定的坡口形式，必须按设计要求执行。图20-14坡口形式3)钢构件进场、验收钢构件进场164 长春工程学院毕业设计钢柱按现场吊装计划分批进场。每批进场的构件的编号及数量提前3天通知制作厂。现场钢柱临时堆放按平面布置的位置摆放。构件的堆放场地进行平整，保证道路通畅。运至现场的构件的数量不宜过多，应能满足现场两天的工作量，以免造成现场构件过多占用场地。构件验收构件验收分两次进行。首先进行厂内验收，由制作厂与施工单位驻厂监造工程师检验。构件运抵现场后，由专职质量员进行验收，验收合格报监理。验收内容包括：a、实物检查：构件外观尺寸、焊缝情况、构件数量、栓钉数量及位置、孔位大小及位置、构件截面尺等。b、资料检查：原材材质证明、出厂合格证、栓钉焊接检验报告、焊接工艺评定报告、焊缝检测报告等。对于构件存在的问题应尽量在工厂验收时及时发现，以免将问题带到现场，而占用现场的施工时间。如出现以上问题，工厂应在现场设立紧急维修小组，在最短的时间里将问题解决，确保施工工期。4)钢柱吊装图20-15吊装流程1)吊装准备164 长春工程学院毕业设计吊装前检查各个吊索用具，确认是否安全可靠。准备地脚螺栓专用扳手及加力杆。在柱头绑好防坠器，并将防坠器的挂钩段拉至钢柱的跟部固定好。在钢柱临时连接耳板上挂好缆风绳并固定好。在钢柱两翼缘板上焊接Φ16圆钢，并以圆钢为支撑点，挂好爬梯，并固定。检查首节钢柱柱脚基础的就位轴线，并在钢柱柱脚板上划出钢柱就位的定位线。并在柱头位置，用红色油漆标出钢柱垂直度控制标记，标记应标在钢柱的一个翼缘侧和一个腹板侧。同时在柱头位置划出钢柱翼缘中心标记线，以便上层钢柱安装的就位使用。将地脚螺栓的调整螺帽的垫片上表面的标高调整到钢柱柱脚板下表面的就位标高。2)首层钢柱吊装当以上准备工作落实后，吊装钢柱。钢柱吊装机械利用现场的两台塔吊。吊装采用单机回转起吊。起吊前，在钢柱柱脚板位置垫好木方，以免钢柱在起吊过程中将柱脚板损坏。钢柱起吊时，吊车应边起钩，边转臂，使钢柱垂直离地。（如图20-6示意）图20-16钢柱吊装就位调整及临时固定164 长春工程学院毕业设计当钢柱吊至距其就位位置上方200mm时，使其稳定，对准螺栓孔，缓慢下落，下落过程中避免磕碰低地脚螺栓丝扣。落实后专用角尺检查,调整钢柱使钢柱的定位线与基础定位轴线重合。调整时需三人操作,一人移动钢柱,一人协助稳定,另一人进行检测。就位误差确保在3mm以内。钢柱标高调整时，先在柱身标定标高基准点，然后以水准仪测定其差值，旋动调整螺母以调整柱顶标高。图20-17标高调整钢柱垂直度校正采用水平尺对钢柱垂直度进行初步调整。然后用两台经纬仪从柱的两个侧面同时观测，依靠千斤顶或缆风绳进行调整。图20-17垂直度调整调整完毕后，将钢柱柱脚螺栓拧紧固定。安装临时连接的工装梁。搭设与上层钢柱对接焊的操作平台。操作平台可以预先搭设，待工装秒梁安装完毕后，用塔吊吊装。164 长春工程学院毕业设计图20-18搭设操作平台3)首层以上的钢柱吊装钢柱在吊装前应在柱头位置划出钢柱翼缘中心标记先，以便上层钢柱安装的就位使用。如果钢柱为变截面对接，应划出上层钢柱在本层钢柱上的就位线。同时将临时连接板绑在钢柱上，与钢柱同时起吊。钢柱起吊方法同首层钢柱。钢柱就位采用临时连接板。当钢柱就位后，对齐安装定位线，将连接板用高强螺栓（充当临时螺栓）固定。钢柱调整采用千斤顶或缆风绳。调整前在下层钢柱上的相应位置焊接千斤顶支座，在上层钢柱相应位置上焊接耳板。用两台经纬仪在成直角的两个方向观测，通过千斤顶调节钢柱的偏差。4)钢柱垂直度控制钢柱校正分四步进行：初拧时初校；终拧前复校；焊接过程中跟踪监测；焊接后的最终结果测量。初拧前可先用长水平尺粗略控制垂直度，待形成框架后进行精确校正。焊接后应进行复测，并与终拧时的测量成果相比较，以此作为下一步施工的依据。5)钢柱标高控制高程基准点的测定及传递高程的竖向传递采用钢尺，通过预留孔洞向上量测。每层传递的高程都要进行联测，相对误差应＜2mm。柱顶标高的测定164 长春工程学院毕业设计确定各层柱底标高50cm线及梁标高的10cm线，应从柱顶返量确定，通过控制柱底标高来控制柱顶及梁标高。(6)压型钢板的安装图20-18压型钢板的施工工艺流程施工方法1）板料吊运板材在地面配料后，分别吊入每一施工节间。为保护压型钢板在吊运时不变形，应使用软吊索，钢板下使用垫木。每次使用前要严格检查吊索，以确保安全。图20-19软吊索的使用164 长春工程学院毕业设计2）散板和位置调整应严格按照图纸和规范的要求来散板与调整位置，板的直线度为单跨最大偏差10mm，板的错口要求＜5mm，检验合格后方可与主梁焊接。3）压型钢板与钢梁的固定：采用焊接连接。压型钢板与压型钢板之间采用夹紧器咬合连接。若梁的上翼缘标高与压型钢板铺设标高不一致,在梁的上边垫钢板（点焊与梁连接）,用来支承压型钢板,如图所示。图20-20钢梁与压型钢板焊接固定图20-21升标高节点形式图20-22钢梁与压型钢板栓钉固定164 长春工程学院毕业设计4）压型钢板与主梁焊接焊接采用手工电弧焊，焊条为E4303。5）封堵头板堵头板是阻止混凝土渗漏的关键部件，封堵方法如图所示。图20-23堵头板设置方法6）洞口制作本工程洞口采用后开洞形式。在进行楼面混凝土施工时，按洞口位置支模板，模板的外沿尺寸为洞口尺寸。进行水电、通风管道施工施工时，由钢结构分公司进行切洞。切割后应按要求进行洞口的防护。7）边缘切割：采用等离子切割机进行切割或气焊切割。(6)钢筋混凝土工程钢筋的验收、存放、加工和使用1)由于现场场地较宽裕，钢筋全部采用现场加工，主要采用大厂的合格质量钢筋，钢筋进场后按规定进行抽样复试，合格后方可使用。2)钢筋原材必须有出厂质量证明书，并经复试合格，同时对需要焊接的必须进行可焊性试验。3)钢筋堆放场地用炉渣填平，并根据场地总排水要求设排水坡。钢筋下垫隔离架,离地面不宜小于30cm，以防止污染和锈蚀。4)钢筋原材及半成品按公司手册要求进行明显标识，以便在加工和使用时方便、快捷和准确,钢筋使用前应用钢丝刷除掉油污和因潮湿及雨水造成的锈蚀，对于有片状老锈的钢筋不得用于工程结构，应重新更换。164 长春工程学院毕业设计5)基础梁、连梁的上部受力钢筋的接头应在支座端1/3跨度范围内,下部受力钢筋的接头应在跨中1/3跨度范围内。钢筋的加工1)钢筋在现场加工，以保证结构施工进度。2)钢筋加工设一名专职放样人员，对钢筋的规格、下料长度、加工成型的尺寸进行管理。3)钢筋加工由专业班组负责，按照一级钢、二级钢分类加工。4)对于柱、梁箍筋的加工，采用样板制。先加工一个箍筋，尺寸符合要求后再批量加工。质量控制1)钢筋的品种、质量必须符合设计要求和有关技术标准的规定。2)钢筋绑扎规格、形状、尺寸、数量、锚固长度、接头位置必须符合设计要求和施工规范的规定。3)弯钩朝向正确，绑扎接头符合施工规定，搭接长度符合设计规定。4)箍筋的规格、间距、数量满足设计要求，弯钩角度135度，平直长度10d。(7)模板工程独立柱基础模板独立柱基底板，采用土胎膜做模板。基础梁采用小钢模，ф48钢筋做背楞支撑，基础与短柱的施工缝设在基础梁底位置。短柱模板拟采用小钢模拼装,使用灵活，短柱模板拟按一个流水段模板梁配置，以满足流水施工需要。模板的使用与安装安装模板前板面必须清理干净,并刷好隔离剂，板缝处采用贴海绵条的方法控制漏浆现象。(8)混凝土工程本工程所用混凝土为C30，垫层为C10。混凝土的供应本工程混凝土拟采用商品混凝土。混凝土的浇筑混凝土采用汽车泵浇筑。164 长春工程学院毕业设计1)楼板混凝土浇筑采用平板式振捣器，振捣后立即用长刮杠刮一次，然后用木抹子搓平，待反水后撒1：1水泥砂子干面吸水，当混凝土面层开始凝固，立即用铁抹子进行第二次抹压，压光应控制在终凝前完成，保证混凝土楼面一次压光成型。混凝土楼面标高采用在柱筋上拉50线控制。2)施工缝接槎处混凝土浇筑需在初凝后将表面浮浆清理掉，并将松动石子清理干净。混凝土浇筑前用水充分湿润和冲洗干净。(7)装修施工工序安排装修施工应严格执行样板制。拟在一层选择一小房间作为样板间，确定装修施工工序，材料选型和操作要求，尤其是石材地面、吊顶管线、墙砖等，严格按照样板要求进行施工。一般房间装修施工工序主要分部工程施工工序1)在室内，按先上后下的工序和先内后外的施工程序。由于本工程采用石材地面。因此，所有地面施工均应先行，以减少对其他工序的污染。在吊顶施工时，又必须把棚内的各种管线先做完，在每层所有室内工程完成后，再做走廊部分的装饰工作。2)每道工序完成后，必须经专业人员按验收标准严格检查后，才能转入下一道工序施工。3)在施工中将每层每个房间都要提供土建装饰和机电安装等专业设施安装共同使用的统一标高线和十字中心线，因此，在装饰工程开始时,我们在每个房间的墙上都要弹上与结构阶段相一致的＋1.0米标高线，十字中心线即弹在地板上，又弹到天棚上和墙上，十字线上下相一致。有吊顶房间装修施工工序放线→地砖地面→天棚龙骨→机电管线→天棚板→木作装饰→机电安装→墙面饰面→踢脚安装。卫生间安装施工工序放线→水电管线→墙、地面孔洞修整→地面防水→防水保护层→墙面瓷砖→顶棚龙骨→地面砖→天棚吊顶板安装→盥洗台饰面安装→镜面安装→卫生洁具→电气安装→五金配件→门油漆。2.4.8质量控制和保证措施（1）钢结构质量保证措施施工准备阶段质量控制1）进入现场的施工人员必须经过专业培训，技术必须持证上岗。164 长春工程学院毕业设计2）对材料和设备必须进行检验，检验合格后方可在工程中使用。3）构件加工运至现场后，要对构件进行外观和尺寸检查，重点检查构件的型号、编号、长度、螺栓孔数和孔径、承剪板方向。现场安装的质量控制1）严格按照安装施工方案和技术交底实施。2）严格按图纸核对构件编号、方向，确保准确无误。3）安装过程中严格工序管理，做到检查上工序，保证本工序，服务下工序。4）钢结构安装质量控制重点：构件的垂直度偏差、标高偏差、位置偏差。5）结构精度控制标准（依据《钢结构施工及验收规范GB50205-95》）钢柱：柱脚中心对定位轴线的偏差≤5mm，钢柱垂直度误差≤10mm钢梁：跨中垂直L梁度/50，侧向挠曲≤10mm，0<垂直方向挠度<10mm焊缝：未焊满（指不足设计要求）≤2mm，根部收缩≤2mm，咬边≤1mm（长度不限），不允许有裂纹表面夹渣：深度≤0.2板厚，长度≤20mm角焊缝厚度不足（按设计焊缝厚度计）≤2mm，每100mm总缺陷长度≤25mm。现场安装的质量控制1）严格按照安装施工方案和技术交底实施。2）严格按图纸核对构件编号、方向，确保准确无误。安装过程中严格工序管理，做到检查上工序，保证本工序，服务下工序。3）钢结构安装质量控制重点：构件的垂直度偏差、标高偏差、位置偏差。要用测量仪器跟踪安装施工全过程。（2）钢筋工程钢筋工程是结构工程质量的关键，我们要求进场材料必须由合格分供方提供，并经过具有相应资质的试验室试验合格后方可使用。在施工过程中我们对钢筋的绑扎、定位、清理等工序采用规矩化、工具化、系统化控制，近几年我公司又探索出了多种定位措施和方法，基本杜绝了钢筋施工的各项隐患。以确保原材质量。164 长春工程学院毕业设计表20-24钢筋绑扎实测项目序号允许偏差项目允许偏差值（mm）1网的长度、宽度102网眼尺寸203骨架的宽度、高度54骨架的长度105受力钢筋间距10排距56箍筋、构造筋间距（拉勾等）207钢筋弯起点位移208焊接预埋件中心线位移5水平标高+3，-09受力钢筋保护层基础10梁柱5墙板3具体控制措施1）加强技术交底，除进行三级交底外，将梁柱节点、锚固长度、搭接位置等作出大样图，贴在操作面的黑板上，便于工人操作和检查，严格控制。2）为保证钢筋与砼的有效结合，防止钢筋污染，在砼浇筑后均要求工人立即清理钢筋上的砼浆，避免其凝固后难以清除。3）为有效控制钢筋绑扎间距，在绑板筋时均要求操作工人先划线后绑扎。4）工人在浇筑砼前安放固定钢筋，将预埋螺栓定位,确保浇筑砼后螺栓不偏位。必要时用型钢架固定。在钢筋工程中，我们总结和研究制定了一整套钢筋定位措施，能根治钢筋偏位这一建筑顽症。5）加强钢筋工程的成品保护，顶板钢筋用钢跳板搭设施工通道，水电安装后即时将钢筋复位。164 长春工程学院毕业设计6）钢筋绑扎后，只有土建和安装质量检查员均确定合格后，经监理检验合格后方可进行下道工序的施工。（3）混凝土工程本工程混凝土采用商品混凝土，汽车泵进行浇筑。表20-24混凝土工程允许偏差项目序号允许偏差项目允许偏差值（mm）1轴线位移52标高层高5全高203截面尺寸+3，-24柱、墙垂直度阴阳角2每层3全高≯205表面平整度26阴阳角方正27预埋钢板中心线位置偏移108预埋钢管、预留孔、预埋螺栓位置偏移59电梯井井筒长、宽对中心线+25-0井筒全高垂直度≯30质量控制的具体措施1）楼板混凝土浇筑时,采用在柱筋上拉水平线控制,楼板浇筑厚度,用3m刮杠刮平,同时采用水准仪进行抄平。对于梁板底部起拱部位,应相应抬高表面高度，确保板厚达到同一厚度。混凝土初凝前进行混凝土二次抹压,为减少表面裂缝的产生。2）浇筑柱砼时，为保证砼分层厚度，制作有刻度的尺杆。当晚间施工时还配备足够照明，以便给操作者全面的质量控制工具。3）砼浇筑后，设专人进行养护和成品保护。楼板混凝土采用覆盖塑料布养护，冬施期间覆盖阻燃草帘并控制上人时间。柱模板拆除后，将1.8m以下角部用木板保护。4）为保证砼拆模强度，从下料口取砼制作同条件试块，与该处砼同等条件进行养护，拆模前先试验同条件试块强度，如达到拆模强度方可拆模。164 长春工程学院毕业设计5）本工程上部需对拉钢柱，因此短柱混凝土浇筑前需进行地脚螺栓的加固和保护，用无纺布将螺栓保护好后方可进行浇筑，混凝土初凝前需进行地脚螺栓的定位校核，及时进行校正。21环境管理与文明施工21.1管理措施21.1.1现场布置（1）工程开工前，根据现场条件和工程特点合理规划现场用地，合理安排各临建、临设位置。同时，根据不同阶段施工特点对现场材料堆放等进行修改，并采用计算机软件进行动态管理。（2）根据施工现场情况及工程需要设置两个大门，大门门扇为二开，完全封闭式，且开启自如，车辆出入时打开，不用时关闭。工地实行封闭管理。（3）对所有围墙按公司CI手册要求进行统一粉刷，做到牢固、美观、封闭完整的要求。为美化环境，在主要出入口和围墙边进行绿化和摆放盆花。（4）现场内的材料堆场采用瓦楞铁分隔，如模板堆场、钢筋加工场等，材料堆放除符合安全要求外，应达到整齐、规范的的要求。21.1.2防止灰尘污染（1）施工阶段，定时对道路进行淋水降尘，控制粉尘污染。（2）建筑结构内的施工垃圾清运，采用容器吊运或袋装，严禁随意凌空抛撒，施工垃圾应及时清运，并适量洒水，减少粉尘对空气的污染。（3）水泥和其他易飞扬物、细颗粒散体材料，安排在库内存放或严密遮盖，运输时要防止遗洒、飞扬，卸运时采取码放措施,减少污染。（4）现场内所有交通路面和物料堆放场地全部铺设混凝土硬化路面，做到黄土不露天。（5）在出场大门处设置车辆清洗冲刷池，车辆经清洗和苫盖后出场，严防车辆携带泥沙出场造成道路的污染。（6）现场内的采暖和烧水茶炉均采用燃油或燃气装置。21.1.3防止水污染（1）确保雨水管网与污水管网分开使用，严禁将非雨水类的其它水体排进市政雨水管网。（2）现场内经沉淀后的清洁水可用于施工现场的防尘和混凝土的养护,其余经沉淀后排入市政污水管线，以节约用水量。164 长春工程学院毕业设计（3）施工现场厕所设化粪便池，定时由环卫部门抽走。21.1.4废弃物管理（1）楼层内的垃圾采用专用铁皮箱收集，由塔吊清运。（2）施工现场设立封闭式的废弃物临时贮存场地，废弃物分类存放，对有可能造成二次污染的废弃物必须单独贮存、设置安全防范措施且有醒目标识。（3）废弃物在运输过程中采用苫布覆盖，确保不散撒、不混放，送到政府批准的单位或场所进行处理、消纳。（4）对可回收的废弃物做到再回收利用。21.1.5材料设备的管理（1）对现场堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理堆放和储存，并挂牌标明标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存，并设专人管理。（2）在施工过程中，严格按照材料管理办法，进行限额领料。（3）对废料、旧料做到每日清理回收。（4）使用计算机数据库技术对现场设备材料进行统一编码和管理。21.1.6环保节能材料设备选择以业主和业主代表为主导，在材料设备选型方面，遵从以下原则：（1）满足设计要求（2）满足规范要求（3）满足质量和建筑物特有的使用功能要求（4）满足环保、节能要求，具有良好的使用寿命，便于今后建筑物的维护和管理，达到降低建筑物维护管理费用的目的。21.1.7其他措施（1）对易燃、易爆、油品和化学品的采购、运输、贮存、发放和使用后对废弃物的处理制定专项措施，并设置专人管理。（2）对施工机械进行全面的检查和维修保养，保证设备始终处于良好状态，避免噪音、泄漏和废油、废弃物造成的污染，杜绝重大安全隐患的存在。（3）生活垃圾与施工垃圾分开，并及时组织清运。164 长春工程学院毕业设计（4）施工作业人员不得在施工现场围墙以外逗留、休息，人员用餐必须在施工现场围墙以内，施工现场实行封闭式管理。（5）项目经理部配置粉尘、噪声等测试器具，对场界噪声、现场扬尘、等进行监测，并委托环保部门定期对包括污水排放在内的各项环保指标进行测试。项目经理部对环保指标超标的项目及时采取有效措施进行处理。164 长春工程学院毕业设计结语时间如白驹过隙，我的大学生活随着为期三个月多月的毕业设计的结束而接近尾声。我的设计题目是吉林市国邦大厦建筑、结构、施工设计，结构为九层钢筋混钢框架结构。整个设计工作分二个部分：结构设计，施工设计。在设计过程中，我深深地认识到作为一个结构工程师，应该具备一种严谨的设计态度，本着建筑以人为本的思想，力求做到实用、经济、美观；在设计一幢建筑物的过程中，应该严格按照建筑规范的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，特别是结构设计和施工的协调。遇见问题还是结构部分框架计算的居多，这部分涉及到的知识点和公式很多，要考虑的因素也很多，是专业知识的一个很全面的贯通，做好这部分得查阅很多相关的资料。很多内容开始做的时候不知道怎么下手。但是在老师的指导下，我们都很快有了思路。在设计过程中，由于经验不足，缺点和错误在所难免，敬请老师给予批评指正和批评。编者:童海萍2013年6月14日164 长春工程学院毕业设计致谢此次毕业使我设计对建筑专业有了更进一步的认识，知识储备也有了很大的提高。历时约三个月，在这三个月中，自己根据设计进度的安排，团结本组同学合作，能按时按量的完成自己的设计任务。毕业设计是对我大学四年学习过程的一个总结，是对专业课程综合能力水平的实践与检验，通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。工程实践中，“团队精神”是每个工程技术人员的必备素质，团队的力量影响整个工程质量。我们应该努力调动集体的积极性和创造力，充分挖掘团队的潜力，这样我们的工作才能以最高的效率来进行。在赵老师的耐心指导、关心和鼓励下，在同组同学的互相帮助下，我顺利的完成了毕业设计，让我学会了如何去解决和面对所遇到的问题，这三阶段设计中我不仅学到了专业知识，而且还学到了专业知识以外的东西，让我对以后的工作充满了信心。我会不断努力提升自我素质，向未来奋进!再次感谢这次毕业设计中支持和帮助过我的所有老师和同学。最后感谢我的母校---长春工程学院,毕业离别季,希望明天会更好!编者:童海萍2013年6月14日164 长春工程学院毕业设计附录附录1框架梁内力组合表附录2框架柱内力组合表附录3施工进度计划表附录4施工平面布置图164 长春工程学院毕业设计参考文献[1]中华人民共和国建设部编.混凝土结构设计规范（GB50010-2010）.北京：建筑工业出版社.2011[2]中华人民共和国建设部编.建筑结构制图标准（GB/T50105-2010）.北京：建筑工业出版社.2012.[3]中华人民共和国建设部编.建筑结构可靠度统一标准(GB50068-2001).北京：中国建筑工业出版社，2001.[4]中华人民共和国建设部编.建筑结构荷载规范（GB50009-2012）.北京：建筑工业出版社.2012.[5]中华人民共和国建设部编.建筑抗震设计规范（GB50011-2010）.北京：建筑工业出版社.2010.[6]中华人民共和国建设部编.建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）.北京：建筑工业出版社.2012.[7]中华人民共和国建设部编.JGJ94-2008建筑桩基技术规范.北京:中国建筑工业出版社，2008.[8]中华人民共和国建设部编.GB50003-2011砌体结构设计规范..北京：建筑工业出版社.2012.[9]中华人民共和国建设部编.JGJ3-2010高层建筑混凝土结构技术规程.北京:中国建筑工业出版社，2011.[10]方鄂华等编著.高层混凝土结构设计.北京：中国建筑工业出版社,2012.[11]梁兴文，史庆轩.土木工程专业毕业设计指导.科学出版社，2005.[12]马芹永主编.混凝土结构基本原理.北京：机械工业出版社,2012.[13]唐岱新主编，砌体结构，北京.高等教育出版社，2009.1[14]窦立军主编.抗震结构设计.北京：机械工业大学出版社,2011.[15]包世华主编.结构力学（下册）.武汉：武汉工业大学出版社,2002.[16]孙维东等编著.混凝土结构设计.北京：机械工业出版社,2012.[17]应惠清主编.土木工程施工.上海：同济大学出版社，2003.[18]赵志缙主编.高层建筑施工手册.上海：同济大学出版社，2004[19]毛鹤琴主编.土木工程施工.武汉：武汉理工大学出版社,2004.[20]中国建筑标准设计研究院编．混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图(11G101—1)，2011．8[21]中华人民共和国住房和城乡建设部编．混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011).2010.12.20[22]中华人民共和国住房和城乡建设部编．混凝土结构工程施工规范(GB50666-2011)．2011．7．29[23]吉林省住房和城乡建设厅编．《吉林省建筑工程计价定额》（JLJD-JZ-2009）164 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