天堂抽水蓄能电站水工建筑物设计情况及运行分析

'三、工程布置及设计与施工131天堂抽水蓄能电站水工建筑物设计情况及运行分析黄斌(天堂抽水蓄能有限公司)【摘要】介绍天堂抽水蓄能电站水工建筑设计、运行情况及有关特点，并针对运行中暴露出的问题提出处理和改进建议，希望对从事抽水蓄能电站设计及运行单位有所裨益。【关键词】抽水蓄能水工设计水工建筑物1工程概况天堂抽水蓄能电站位于湖北省罗田县境内巴水支流天堂河上游，距罗田县城关53km，自1966年至1994年，先后在天堂河上修建了五级梯级电站，总装机容量26．65MW。天堂抽水蓄能电站利用已建天堂梯级电站中的一级电站水库作上库，二级电站水库作下库。上库为大(2)型水库，总库容16200万矗，控制流域面积220km2；下库为中型水库，总库容1083万甜，坝址以上流域面积260k矗，装机容量35X2MW，以220kV电压等级接人湖北省电网j天堂抽水蓄能电站于1998年动工兴建，2001年投入运行。年设计抽水电量15996万kW·h，年发电量12506万kW·h，在湖北电网中主要担负调峰填谷任务，同时具有调相和事故备用功能，也作为湖北电网的零启动电源点。本电站的开发，提高了湖北电网的调峰能力，一定程度上改善湖北电网的调峰困难，同时也为华中地区建设大的抽水蓄能电站积累经验。2新建水工枢纽布置和主要建筑物设计本工程从水工角度讲是一个改建项目，新建工程相对简单，主要建筑物有上库进／出水口、引水隧洞、主副厂房、开关站、防洪墙、下库进，出水1：3、尾(引)水渠。水道厂房系统工程中除上库进／出水1：3属2级建筑物外，引水隧洞和厂房等均属3级建筑物。枢纽布置主要考虑原有水利工程的制约和抽水蓄能电站本身要求，上库进，出水口布置在已有大坝和泄洪隧洞之间；引水隧洞布置在条形山梁下，采用1洞2机的供水方式。电站厂房沿下游河道右岸布置，主厂房下游侧布置副厂房、中控楼和开关站；厂区与原天堂一级电站尾水渠的毗邻处设有防洪墙。2．1上库进／出水口根据上库岸坡的地形、地质条件，上库进／l出水口布置在上库已建大坝与已建泄洪隧洞之间，采用竖井式(侧式)进水口，从上游依次设有拦沙坎、进水明渠、拦污栅段、收缩段和渐变段、事故门和检修门。明渠最前端设拦沙坎，明渠长56m，宽25m，底坡I：7，两侧边坡设置斜马道，浆砌石护坡，马道以上边坡为1：1．4，以下为1：1，靠拦污栅上游的扭面段(长14m)两侧边坡从1：1渐变为垂直。拦污栅段长14．051m，顶部设置4根防涡梁。拦污栅平面上呈弧形设三孔，孔口之间共设有两个分流墩。拦污栅段后接收缩段，将水道由3孔矩形渐缩为1孔官门形，收缩段平面收缩角为31．26。，顶板收缩角为9．17。。收缩段后为 132抽水蓄能电站工程建设文集——纪念抽水蓄能专业委员会成立十周年lOm长的圆拱直墙渐变段，闸门井平面尺寸5．6mX6．6m，设事故门槽和检修门槽。2．2引水隧洞电站采用卜型一洞两机的供水方式。隧洞布置在从天堂一级水库延伸至二级水库的条形山梁中，隧洞基本处于微风化的Ⅱ类围岩内，洞顶弱风化以下岩石覆盖厚度40～55m，内水压力最大不超过0．82MPa，洞顶以上地下水水头不超过55m。主洞洞径8．5m，从岔管后分为2条支洞，支洞洞径6．Om，两支洞轴线间距18．2m。从隧洞进口至厂房上游外边墙两洞长分别为332．926m、326．171m。隧洞按衬砌型式分为钢筋混凝土衬砌段和钢板衬砌段。钢筋混凝土衬砌段有上平段、上弯段、斜井段、下弯段、下平段、岔管段；钢衬段起点设在距厂房上游外边墙50m处，末段与蜗壳进口相连。钢衬在距厂房上游外边墙14m处设置lOm长渐缩段，钢管内径由6．Om变为4．6m，渐缩锥角80。2．2．1钢筋混凝土衬砌段对隧洞围岩采用了如下加固措施：(1)系统锚杆。对隧洞全断面进行锚杆支护，岔管前支护参数L=3．3m，西22@1．2m×1．2m，锚杆露头30em；岔管段L=4m，g"25@1．2m×1．2m，锚杆露头55em。对隧洞下弯段顶拱存在的缓倾角结构面处锚杆加强L=4．8m西25@1．2m×1．2m。所有锚杆露头要求与环向钢筋点焊。(2)隧洞顶拱1200进行回填灌浆，孔位与固结灌浆孔相同，孔深入岩o．3m，灌浆压力0．2MPa。(3)对围岩进行固结灌浆。灌浆压力为1．5倍内水压力，下平段与岔管段不小于1MPa，斜井及下平段灌浆孔人岩4．5m，每排8孔，排距3m，岔管段人岩5m，孑L距3m，排距2．4m。经过以上加固处理，满足上抬理论的微风化Ⅱ类围岩，混凝土衬砌与围岩粗糙开挖面之间，由于压力灌浆而结合良好，使钢筋混凝土衬砌和部分厚度的围岩共同承担内外荷载。据此，隧洞衬砌设计采用厚度o．4m钢筋混凝土作平整衬砌，配单层钢筋4b20@200。岔管段采用0．6m厚C30钢筋混凝土衬砌，岔管段环向钢筋西32@150，纵向钢筋西25@200，在近岔口2m范围内钢筋加强为垂36@150。2．2．2钢管衬砌段按照水道系统的布置，根据上覆岩体的厚度，引水隧洞支管在厂房前50m至蜗壳进口段采用16Mn钢管衬砌，钢管外回填素混凝土厚0．6m。2条支管钢衬段结构布置相同。直径为6m的钢衬段长36m，管壁厚14mm；锥管段管壁厚16mm，与蜗壳进口相连段的管壁厚24mm。整个钢衬段管节长度一般为2．14m，沿线均设置加劲环，每节钢管设二个加劲环，间距不大于1．07m。为加强钢衬段管口强度，并延长钢管外壁渗漏水的渗径，每条钢管首部设置了3个阻水环。2．2．3隧洞排水设计为降低岔管及钢衬段的外水压力，利用施工支洞，在隧洞岔管正上方v255．OOm沿隧洞轴线处布置平面形状为“j_”形的排水廊道，廊道两侧洞壁上设孔距2m、孔深lOm、孔径50mm的排水孔；在厂房上游边坡V244．OOm。V259．OOm设置间隔排距5m、深lOm、孔径50mm的排水孔。2．2．4分缝与止水引(尾)水隧洞钢筋混凝土衬砌段设置了永久横向伸缩缝，缝宽15mm，缝内采用铜片 三、工程布置及设计与施工133止水，考虑到隧洞内温度变化小，地质条件单一，分缝长5．7。23．6m。为方便施工，混凝土衬砌浇注缝由施工单位根据浇注能力自定，一般用纵向浇注缝将其分为顶拱、底拱和边墙四个浇注块，要求纵向浇注缝采用键槽并设插筋，横向浇注缝钢筋穿过缝面。2．3厂房及附属建筑厂房布置在原一级电站尾水河床右侧山脚，为半埋式地面厂房。考虑到下库正常蓄水位、设计洪水位、校核洪水位均高于主厂房发电机层高程和安装间的楼板高程(244．60m)，因此采用防洪墙将厂区围起来，形成封闭洼地。防洪墙顶面高程250．40m，并在防洪墙顶部设置高1．0m的防浪墙，以防止洪水期风浪翻过防洪墙进入厂区。厂房及附属建筑主要包括主、副厂房(包括中控楼)、开关站及厂区地面排水系统和消防水池。主厂房(包括安装间)长66．08m，宽23．4m；副厂房紧靠主厂房下游侧布置，长66．08rn，宽9．8m；开关站布置在厂区，紧靠副厂房，长65．385m，宽16．685rn，场坪地面高程244．50m。2．3．1主厂房主厂房安装2台单机容量35MW可逆式水轮发电机组，1台2×100t／20t电动双小车桥式起重机。厂房主机间、安装间和副厂房在发电机层以下整体四周设置了地下钢筋混凝土连续墙，厂房上下游采用钢筋混凝土排架结构，屋盖采用空间网架结构。厂房在2号机与安装间之间设置永久伸缩缝，缝宽20mm。两抬机组之间不留永久缝，仅设施工缝。厂房各层的布置如下：发电机层：高程244．60m。各机组段楼面中部为D=11．0m的机组坑，设置蝶阀吊物孔，钢盖板封闭、油压装置孔、调速器孔和吊物孔，同时在1号机布置有1号楼梯，主机间下游侧布置机电二次盘柜。由于发电机层孔洞较多，同时下部风罩的开孔、母线引出孔等严重制约着发电机层楼面梁的布置，因此，发电机层楼板结构取消了纵向梁，而改为暗梁。水轮机层：高程238．50m。布置有控制箱、高压油减压装置、蝶阀油压装置等。机组中央为圆筒式机墩，外径D=10．60m，内径D=6．6m，壁厚2．0m。机墩上部为圆筒式风罩，风罩顶部与发电机层楼面相连。水轮机层上部有从风罩引出的三相封闭隔离母线，并引至下游主变压器。蜗壳层：高程234．00m。金属蜗壳，最大半径R=7．366m，蜗壳外围由钢筋混凝土包裹，蜗壳与压力钢管之间采用伸缩节连接，伸缩节上游设置蝶阀，压力钢管内径D=4．6m。在蜗壳层上游侧234．00rn高程设置有蝶阀操作层，布置有蝶阀操作柜、蝶阀电气柜等设备。尾水管层：尾水管操作廊道层高程230．60m。该层作为管道层兼作尾水管进人廊道、盘形阀操作廊道、以及检修、渗漏排水廊道进人孑L之交通。每台机尾水管锥管段均设有尾水管进入廊道和尾水放空盘形阀操作廊道，同时在1号机操作廊道内设有检修排水廊道进入孔和渗漏排水廊道进人孔。安装间：位于主厂房左端，高程与主机间发电机层齐平，安装间的宽度、高度均与主机间相同。安装间可以放置定子、转子、下机架、顶盖、平衡梁等大件设备，供机组安装和检修之用。在安装间下层高程238．50m处，布置有空压机室和透平油库、油处理室等，在空压机室下面布置有渗漏、检修集水井及深井泵房。2．3．2副厂房布置 134抽水蓄能电站工程建设文集——纪念抽水蓄能专业委员会成立十周年副厂房布置在主厂房下游侧，紧靠主厂房，与主厂房对齐。在发电机层同一高程布置有中央控制室、高压配电室、厂用盘室、继电保护室。二层为载波通讯室及试验室。在中控室下部设有电缆室，电缆室下与水轮机层同高布置有消防水泵室和气体消防室。机组段比水轮机层低1．5m处布置有供水设备及量测仪表室、排风机房。2．3．3厂房围岩排水措施厂房地基由于地质条件好，未作专门处理。厂房边墙基岩排水采用软式透水管，主要布置在厂房上游边墙和左、右边墙上，沿岩面竖向设置，在软式透水管处施打排水孔(排水孔参数：D=50，L=3m，间距3m)，岩体裂隙水经排水孔流入软式透水管后排至渗漏排水廊道。软式透水管共设置15条，间距4．5。6m，根据岩面节理裂隙及渗水情况在现场随机安设。2．3．4开关站开关站布置在副厂房下游侧，地面高程244．50m，平面尺寸65．39m×16．69m。2．4尾水管与出(进)水口尾水管从厂房斜向引出，引出方向与厂房纵轴线夹角60．24。，尾水管长度(包括从扩散段到尾水出口)l号机为55．374m，2号机为46．341m。每台机组尾水管末端设有2扇尾水闸门，尾水闸门孔口尺寸为6．Im×8．9m(宽×高)。启闭机采用双向门机，设置于尾水平台上，尾水平台高程为252．40m。为了检修方便，拦污栅设置在尾水闸门内侧。2．5尾(引)水渠尾(引)水渠沿已有河道开挖拓宽而成，渠底高程240．OOm，底宽最窄处40m。开挖边坡岩石为1：0．25，河床砂砾石层为1：2，山体削坡为1：1．5，总计开挖渠长606．5mo3水工建筑设计的主要特点(I)根据抽水蓄能电站拦污栅特别是靠近机组的尾水拦污栅易遭流激振动和疲劳破坏的特点，设计时不仅考虑加强拦污栅本身的结构刚度，并采取顶紧装置使拦污栅嵌固于栅槽内，而且在布置上也反常规地将尾水检修闸门槽布置在拦污栅的前面(按抽水方向一)，便于下闸放空尾水管检修拦污栅。(2)根据国内外对抽水蓄能电站水力一机械过渡过程分析计算的研究现状，在施工详图设计阶段，委托武汉水利电力大学水电站教研室编制了《天堂抽水蓄能电站调节保证与小波动稳定仿真计算及研究》报告，机组设备供货商也对电站的调节保证进行了计算，经过充分论证本电站不设调压室，节约了资金。(3)隧洞岔管段最大开挖跨度达16m，承受较大的内外水压力，采用钢筋混凝土衬砌。为进一步查明岔管段的地质条件，施工设计阶段补钻了2个地质孔。钻孔地质资料表明，原设计岔管段上覆弱风化岩层的厚度减少了约lOm，约占设计水头的25％。有鉴于此，为提高岔管承受内水压力的能力，将岔管位置向上游移15m，增加其上覆岩层的厚度，同时为降低外水压力，在岔管顶部山体内布置排水廊道和排水孑L，以降低岔管承受的外水压力，同时亦可降低厂房后边坡岩体的地下水位，有利边坡稳定。(4)由于三期常态混凝土无法满足机组下机架、定子基础垫板安装要求基础面应达到的强度、平整度和高程精度以及机组安装进度，况且仓内振捣密实难以实现，借鉴类似工程经验，采用瑞士西卡公司提供的SikaGrout214无收缩自找平水泥灌浆材料有效地解决了这一难题，该材料拌制、施工很简单，流动性好，强度增长快，后期强度高，抗冲击、振动能力 三、工程布置及设计与施工135强，无毒、无腐蚀。利用SikaGrout214灌筑机组关键部位基础确实快捷、安全可靠。(5)厂房后边坡冲沟的处理。为综合考虑进厂公路顺畅和厂房后边坡安全规整，各方经过多次讨论修改，后边坡冲沟采用在基岩上打锚筋束浇筑混凝土基础然后浆砌石挡墙，外坡1：0．8，在顶部高程270m至273m，采用了直立式挡墙。4水工建筑运行情况与暴露问题随着机组的安装、调试运行和检修，新建水工枢纽经过了设计工况运行检验，运行情况良好，具体运行情况如下：水道系统经受了复杂运行工况和频繁启动的考验，也承载过最不利荷载组合，运行时流态稳定，转换效率高，机组超载力较强，运行稳定。上库进／出水口投入使用后经过两次排干检查发现，进水口边坡稳定，混凝土结构运行正常，未见有异常情况；引水隧洞经过2号机试运行各种工况考验后放空检查，洞腔稳定，叉管安全，运行正常；尾水管与下库进／出水lYl在机组检修时放空检查发现，运行正常，特别是拦污栅与锁定牢固，完好无损，证明其设计的合理性和实用性；尾(引)水渠经受运行和洪水考验后，渠身稳定，通过潜水员摸测和测绳量测表明满足不冲不淤的行水要求。厂房建筑随着机组安装调试、运行检修，经历了各种荷载承受检验，结构安全，功能适用。厂区排水与防洪墙工程自投入使用以来，也经受了汛期检验，满足使用要求。天堂抽水蓄能电站新建水工枢纽自投入使用以来，也暴露出下面几个方面问题：(1)设计时未考虑水道应力应变和厂房及高边坡位移变形观测，不能从数据上直观反映其运行情况和变化规律，不利于水工管理。(2)运行中发现厂房上游边墙和与基岩接触地面出现渗水，分析原因是由于基岩面未作专门排水处理，只采用沿基岩面布置弹簧软管，施工时又可能将其埋入混凝土中所至。后来采用在厂房上游墙渗水点处凿槽，集中导出荷载基岩地面渗水至排水网，再引至排水沟的措施处理。建议以后处理基岩渗水时采用沿着裂隙凿槽，并将弹簧软管半嵌入槽，集中导入排水沟的方法。(3)由于在原天堂一级电站尾水河床与蓄能电站尾水交汇处形成回水区，离下库进／出水口很近。天堂一级电站尾水河床带来的泥沙淤积在此，在抽水工况时，水流中有夹砂现象，加大了机组的磨损，经常堵塞机组技术供水管滤网甚至管道，给机组运行带来隐患，也加大了现场维护工作量，必须予以解决。目前采取的措施是在天堂一级尾水河床修两道拦沙坎，并定期清理，拦截了绝大部分的来沙。但由于近厂区河床承担着行洪任务，只能是浅坎式，还是有少量泥沙流到回水区，不能彻底解决问题，应该接长导流墙，将少量淤沙囤积在导流墙以内，定期抽排。天堂抽水蓄能电站水工枢纽布置合理紧奏，结构安全，功能适用，满足了抽水蓄能电站复杂工况和启停频繁的使用要求，体现了该工程水工设计的特点。 天堂抽水蓄能电站水工建筑物设计情况及运行分析作者：黄斌作者单位：天堂抽水蓄能有限公司相似文献(10条)1.会议论文肖贡元响水涧抽水蓄能电站工程概况及水工建筑物设计优化1998响水涧抽水蓄能电站装机容量100万kW，是华东电网内继天荒坪抽水蓄能电站之后的又一座大型抽水蓄能电站。该电站可行性研究（等同原初步设计）阶段在原可行性研究阶段设计的基础上进行了多方面的设计优化。该文叙述了该电站的工程概况，并对现阶段其水工建筑物的主要设计优化作了重点介绍。2.学位论文张新伟抽水蓄能电站侧式进/出水口设计研究及CFD模拟2008抽水蓄能电站的进/出水口兼顾进流和出流两种工况，还要适应水位变化频繁、变幅较大的特点，所以水力条件比较复杂，在电站的设计中具有举足轻重的地位.研究合理的进/出水口体型在工程中不仅能节约大量的资金，而且能改善整个输水系统的水力条件，会产生巨大的经济效益和社会效益。我国在侧式进/出口的体型设计中主要是根据国外已建工程的经验及模型试验来选择体型参数。从已有的研究资料看，国内外关于进/出水口体型的研究主要依赖于水工模型试验。随着计算机的发展，数值模拟得到了广泛的应用。以往水工建筑物设计基本上以模型试验为依据，不仅费时耗物，而且受比尺效应的影响，不能完全反映真实的紊流流动情况。相比之下，数值模拟具有花费少、适应能力强、能提供详细的流场资料、便于方案比较等优点。人们愈来愈重视运用数值模拟手段预测各种复杂的水流现象及流场的内部结构，国际上一些享有盛名的研究所也由过去的以模型试验为主要研究手段转化为以数值模拟为主要研究手段。本文在总结前入的研究成果的基础上，主要对抽水蓄能电站输水系统中的侧式进/出水口进行了研究和模拟，做的主要工作有：1.收集了大量的抽水蓄能电站的最新资料，对抽水蓄能电站的现状及发展、侧式进/出口的现状及发展、侧式进/出口及竖式进/出口的比较等进行了详细的论述。对侧式进/出水口的组成部分进行了分步研究。2.将抽水蓄能电站侧式进/出口概化为模型，利用标准K一占湍流方程，对发电工况下侧式进/出水口的扩散段、孔口、防涡粱底部的水流流动进行了二维数值模拟。对不同方案的双向水流进/出口的各项水力特性进行了比较、研究分析，重点是进/出口的体型及位置的变化对水流的影响，计算各种体型下的水头损失系数，初步确定了最优体型。为侧式进/出口的优化提供了可靠、详细的依据。3.为进一步研究发电工况进流时扩散段、孔口附近的流动特性，以及探讨发电工况下孔口处反向流速的成因。建立三维数值计算模型，重点对现在工程上常用的矩形防涡梁和阶梯式防涡梁的进/出水口进行了模拟，计算出了水口损失系数、流速不均匀系数、流道比、动水压强等，通过与模型试验数据的对比，推荐使用阶梯式防涡梁进/出水口。3.期刊论文李小虎.武威.郝佳圣.LIXiaohu.WUWei.HAOJiasheng泰安抽水蓄能电站水工建筑物的安全监测-水利水电技术2010,41(6)安全监测工作在泰安抽水蓄能电站施工中发挥了重要作用,为保证施工顺利进行,控制施工质量提供了准确的监测数据,且为今后的工程运行奠定了良好基础,并为类似工程设计积累了经验.4.会议论文章鸿津.全先成江苏沙河抽水蓄能电站水工建筑物布置及主要施工工艺2002江苏沙河抽水蓄能电站位于江苏省天目湖旅游度假区内，电站距溧阳市区18km，距常州市区103km。电站利用已建沙河水库为下水库，上水库建于龙岕沟源荒田冲，开发条件优越，水源有保证。电站安装2×50MW的单级可逆式水泵水轮机发电电动机组，主要担负江苏省电网的调峰、填谷，需要时承担电网的调频及紧急事故备用。电站距负荷中心近，只需架设约30km、220kV线路即可接入江苏省电网，是江苏省内比较好的中型抽水蓄能电站站址。本文介绍了该工程的情况、施工期管理、施工方法及原型观测。5.期刊论文方卫华纯抽水蓄能电站水工建筑物安全监测中的若干问题-贵州水力发电2003,17(2)在分析纯抽水蓄能电站水工建筑物结构、运行、受力和监测特点的基础上,结合十三陵、天荒坪等工程实例,对纯抽水蓄能电站水工建筑物监测自动化进行了深入的研究.根据监测信息量大、实时要求高的情况,设计了基于Web的Browse/Server/Server三层结构模型的决策支持系统;考虑到上池仪器分布范围广和防雷的重要性,设计了基于光纤通讯"自愈环网"结构的数据采集网络;联系仪器数量和种类多、位置分散、实现自动化缺乏足够的经验和施工维护工作量大的事实,对施工和运行维护中的有关问题也进行了详细地探讨.6.学位论文宋慧芳恒定有压扩散流局部非稳态流动研究2007扩散流是水工建筑物中常见的水流现象，如抽水蓄能电站上/下水库的进/出水口、有压泄水隧洞的出水口等的水流运动大多属此类流动。在一定边界和较大扩散角条件下，扩散流在边壁处将发生流动分离，一旦扩散水流与边界分离，近边界处将发生漩涡运动；扩散流的主流部分，在漩涡的不稳定位移或其它微小的扰动下，将形成不稳定的横向摆动运动。在恒定流条件下，扩散段内主流部分发生横向摆动运动的现象，我们称之为局部非稳态流动现象。由于局部非稳态流动发生的区域并不局限在边界附近，因此，对水工构造物可能产生的不利影响就较为突出。然而，相对其重要性而言，现今对局部非稳态流动现象的研究，却极为有限。针对扩散段中存在的局部非稳态流动现象，本文通过模型试验、数值模拟以及理论分析，对其形成条件、产生机理、运动规律等问题进行了较为系统的研究。(1)某抽水蓄能电站上水库进/出水口模型试验研究。结合某抽水蓄能电站上水库进/出水口物理模型试验，采用ADV三维流速仪，对抽水工况下进/出水口拦污栅处的流速进行测量，同时采用频谱分析，对数据资料进行分析，探讨各点流速的特征，揭示了该有压扩散流中存在局部非稳态流动现象。(2)有压扩散段局部非稳态流动专门试验研究。对不同平面扩散角的有压扩散段进行试验，研究在一定边界条件下扩散段内产生局部非稳态流动现象的运动特征。应用壁面丝线流动显示技术，对其流动过程进行观测研究；应用ADV三维流速仪记录特征点的流速历时，对测点流速进行分析。探讨局部非稳态流动的运动规律、产生机理及形成条件。(3)有压扩散段局部非稳态流动数值模拟研究。利用大涡模拟技术，系统研究了有压扩散段内整个流场的变化和发展情况，并结合谱分析方法对恒定有压扩散段中的水流流动特性进行分析，并与试验结果进行比较。(4)有压扩散段局部非稳态流动理论分析。对试验结果和数值模拟结果进行理论分析，结果表明，一定边界条件下扩散流主流将与边壁分离，并在壁面附近形成不稳定的漩涡区。在这些不稳定漩涡的影响下，流体的主流部分将随着漩涡主体韵不规则运动而发生摆动运动，即出现恒定流中的局部非稳态现象。也就是说在有压扩散流中，不仅存在随机的水流脉动，还存在由大涡运移引起的低频拟序的主流整体摆动运动，一般情况下，主流的摆动运动和水流的随机脉动相比具有较低的主频率和较大的摆动幅值，并遵循一定的规律性。7.期刊论文江影.许小杰.王强桐柏抽水蓄能电站安全监测实施及其作用-浙江水利科技2005,""(1)桐柏电站是目前浙江省在建的大型水电工程之一(国家级重点工程),该工程布置了比较全面的水工建筑物安全监测项目.对桐柏电站水工建筑物安全监测工程作了介绍,包括水工建筑物安全监测项目设置和目的、监测项目实施情况和安全监测所发挥的作用等.8.会议论文关雷.刘学山广东惠州抽水蓄能电站工程介绍2003继成功建设广州抽水蓄能电站后，广东蓄能发电有限公司于2003年3月，启动了广东惠州抽水蓄能电站（以下简称惠蓄电站）工程建设的前期工作。本文拟简要介绍广东惠州抽水蓄能电站的工程概况。9.学位论文施祖辉抽水蓄能电站水平进水口漩涡比尺效应和数值模拟研究2006 在水利水电工程中，水工建筑物的进水口前经常会出现漩涡，比较严重的会出现吸气漩涡，对于水工建筑物和水力机械有一定的破坏。从广义上讲，进水口前的漩涡是一种结构尺度较小的涡旋，与龙卷风、台风、大气环流、海洋环流等的运动规律存在一定的相似性，具有比较重要的科学意义。故探讨漩涡的本质规律，漩涡的内部结构，漩涡的启动机理、运动规律，都是人们认识和消除漩涡的基础。模型试验是一种研究水工建筑物进水口漩涡问题的常用方法，但模型试验中存在比尺效应，试验成果并不能完全反映原型中漩涡运动的规律。本文在现有研究成果的基础上，通过理论分析、物模试验、数值模拟等研究抽水蓄能电站水平进水口漩涡的比尺效应。主要研究内容和研究成果如下：(1)、通过对水利水电工程中进水口普遍存在的漩涡问题进行分析，总结了消除进水口漩涡的主要研究成果，如漩涡的成因、漩涡的消除和利用、漩涡的数值模拟等，具体内容包括：进水口淹没深度、边界条件、比尺效应、柯氏力的影响等。(2)、结合水力学、涡运动理论等，分析了几种基本的涡，如点涡、Rankine组合涡、Oseen涡、Burgers涡的精确解，探讨了几种涡各自的特性。从粘滞力等方面说明了上述几种涡与实际工程中漩涡存在的差异，对于进水口漩涡的模拟有一定的帮助。(3)、以某抽水蓄能电站进水口为原型，进行了1：15、1：20、1：30、1：60、1：80、1：100各比尺下的进水口试验，通过图表和理论分析，探讨了抽水蓄能电站水平进水口吸气漩涡比尺效应的规律。结果表明：对于抽水蓄能电站水平进水口漩涡，比尺为1：15～1：20之间的模型，模型试验采用1.0～1.5倍的设计流量模拟，1：20～1：60之间的模型，模型试验中采用2.0～2.5倍的设计流量模拟，都能满足Re＞3×104、We＞120，比尺效应的影响可以忽略不计，模型试验中漩涡的运动规律能反映原型中漩涡运动的情况。(4)、根据比尺为1：20的进水口模型，建立了进水口漩涡的数学模型，探讨了VOF模型在多相流中的应用，分析了物理模型试验结果和数学模型计算结果存在差异的原因，为进一步研究进水口漩涡的数学模型提供一定的经验。10.会议论文陈颖豪广蓄电站水工建筑物设计运行总结2002广蓄电站投产运行近十年，对广东电网的安全稳定运行作出了重大贡献，各水工建筑物运行正常，设计是合理、正确的，但总结回顾仍有一些尚需改进之处，由于篇幅关系，仅列出主要的几项与同行共同探讨。本文链接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/Conference_6160197.aspx授权使用：四川农业大学(scny)，授权号：cfebbf68-0730-4ad7-928b-9e4b00f385f9下载时间：2010年12月13日'