座降压变电站设计

'摘要变电站作为电力系统中的重要组成部分，直接影响整个电力系统的安全与经济运行。本论文中待设计的变电站是一座降压变电站，在系统中起着汇聚和分配电能的作用，担负着向该地区工厂、农村供电的重要任务。本文首先根据主接线的经济可靠、运行灵活的要求，每侧各选择几种待选主接线方案进行了技术比较，淘汰较差的方案，确定了变电站电气主接线方案。其次通过对原始资料的分析及根据变电站的总负荷确定主变压器的台数和容量、绕组数和绕组连接方式、调压方式、冷却方式等的选择，最后确定主变压器。第三就是进行短路电流计算，从三相短路计算中得到当短路发生在各电压等级的母线时，其短路稳态电流和冲击电流的值。再根据计算结果及各电压等级的额定电压和最大持续工作电流进行主要电气设备选择及校验（包括断路器、隔离开关、电流互感器、电压互感器等）。第四根据变压器保护的配置原则和本变电站的数据资料完成本站的主变压器继电保护的配置及整定。最后根据前面的主接线方案的确定、变压器的选择、各电器设备的选择以及主变保护的设计等绘制电气一次主接线图、保护原理图等相关设计图纸。关键词：电气主接线设计 短路电流计算 电气设备选择 主变保护设计图纸67 ABSTRACTSubstationasanimportantpartofpowersystem,directlyaffectsthewholepowersystemsafetyandeconomicaloperation.Thisthesisistodesignastep-downtransformersubstation,playsinthesystemandthedistributionofelectricitytogether,shouldertoruralpowerplant,theareaoftheimportanttask.Thedesignaccordingtothefirsttwowiringeconomicalandreliable,flexibleoperation,eachmeasureeachchoosetwotochoosethewiringschemesarecompared,theeliminationofthepoor,determinesthesubstationauto-switchscheme.ThenbasedontheoriginaldataanalysisandthetotalloaddeterminedaccordingtothesubstationmaintransformerwindingsoftheNumbersandcapacity,andwinding,connectionpressurecoolingmode,finallydeterminedasthemaintransformer.Thethirdistoshort-circuitcurrentcalculation,fromthethree-phaseshort-circuitcalculationofshort-circuitoccurredineachwhenthebusvoltagelevel,itsshort-circuitcurrentandimpulsecurrentsteady-statevalue.Accordingtothecalculationresultsandthevoltagelevelofratedvoltageandmaximumcontinuousworkingcurrentmainelectricalequipmentselectionandcalibration(includingbreaker,isolatingswitch,currenttransformer,voltagetransformer,etc.).Thefourthaccordingtotheprincipleoftransformerprotectionsubstationconfigurationandthedataofthemaintransformerstationcompleteprotectionconfigurationandsetting.Finally,accordingtothefrontofthemainwiringschemes,thechoiceoftransformer,electricequipment,theselectionofmaintransformerprotectioninthedesigndrawingahook,protecttheelectriccircuitprinciplediagram.Keywords:themainelectricalwiringdesign；short-circuitcurrentcalculation；electricalequipmentselection；maintransformerprotection；designdrawings67 目录摘要IABSTRACTII第一部分设计说明1第一章主变的选择11.1概述11.2主变台数的选择11.3主变容量的选择21.4主变形式的选择2第二章电气主接线的选择62.1概述62.2主接线接线方式选择7第三章短路电流的计算113.1概述113.2短路计算的目的及假设11第四章电气设备的选择124.1概述124.2断路器的选择144.3隔离开关的选择144.4互感器的选择154.5母线的选择19第五章所用电的设计23第六章主变压器的保护256.1概述256.2主变压器保护概述256.3变压器保护的装设原则及设计方案26第二部分计算说明书29第一章主变容量的确定29第二章短路电流计算32第三章110KV电气设备的选择计算383.1110kv侧断路器的选择383.2110kv侧隔离开关的选择393.3110KV侧电流互感器的选择40第四章35KV侧高压开关柜的选择计算424.135KV侧断路器424.235KV侧隔离开关的选择4367 续表4.146第五章10KV侧电抗器的选择计算47第六章10KV侧高压开关柜的选择计算496.110KV侧断路器的选择496.210KV侧隔离开关的选择516.310KV侧电流互感器的选择516.410KV侧电压互感器的选择526.510KV侧熔断器的选择53第七章母线的选择计算547.1110KV母线选择547.235KV母线547.310KV侧线55第八章所用电变压器容量的选择的计算57第九章主变压器的保护计算589.1变压器差动保护的整定589.1.1基本侧的确定589.1.2保护装置的动作电流的确定59结束语64参考文献65致谢66附录6767 南昌工程学院本科毕业设计（论文）第一部分设计说明第一章主变的选择1.1概述变压器是变电所中的主要电器设备之一，它的主要作用是变换电压以利于功率的传输，电压经升压变压器升压后，可以减少线路损耗，提高了经济效益，达到远距离送电的目的。而降压变压器则将高电压降低为用户所需要的各级使用电压，以满足用户的需要。主变压器的容量、台数直接影响主接线的形式和配电装置的结构。因此，主变的选择除依据基础资料外，还取决于输送功率的大小，与系统的紧密程度，同时兼顾负荷的增长速度等方面，并根据电力系统5～10年发展规划，综合分析，合理选择。否则，将造成经济技术上的不合理。如主变容量选择得过大，台数过多，不仅增加投资，扩大占地面积，而且会增加损耗，给运行和检修带来不便。设备亦未能充分发挥效益。若容量选择得过小，可能使变压器长期在过负荷中运行，影响变压器的使用寿命。则会限制变电所负荷的需要，显然技术上是不合理的。在生产上电力变压器有制成单相、三相、双绕组、三绕组、自耦、分裂变压器等，在选择变压器时，要根据原始资料和所设计的变电站的自身特点，在满足变压器的可靠性的前提下，要充分考虑到经济性来选择主变压器。1.2主变台数的选择由原始资料可知，我们本次设计的变电站是一个位于平原地区，无高产农作物的110KV降压变电所，主要是接受110KV的功率，通过主变向35KV和10KV线路输送，是一个一般的地区变电站。由于出线中有多回Ⅰ类负荷，停电会对生产造成重大的影响。因此选择主变台数时，要确保供电的可靠性。并在满足可靠性的前提下，还要考虑到经济性来选择主变压器台数。为了提高供电的可靠性，防止因一台主变故障或检修时影响整个变电站的供电，变电站中一般装设两台主变压器，互为备用，可以避免因主变检修或故障而造成对用户的停电。若变电站装设三台主变，虽然供电可靠性有所提高，但是投资较大，接线网络较复杂，增大了占地面积和配电设备及继电保护的复杂性，并带来维护和倒闸操作的许多复杂化，并且会造成中压侧短路容量过大。不宜选用轻型设备。考虑到两台主变同时发生故障的几率较小，适合远期负荷的增长和扩建的需要，而当一台主变压器故障或检修时由另一台主变压器可带全部负荷的70%，能保证正常供电，故可选择两台主变压器。67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）1.3主变容量的选择主变压器容量一般按变电所建成后5～10年的规划负荷选择，并适当考虑到远期10～20年的负荷发展，对于城郊变电站主变压器容量应与城市规划相结合，该变电站近期和远期负荷都已给定，所以，应按近期和远期总负荷来选择主变容量。根据变电站所带负荷的性质和电网的结构来确定主变压器的容量，对于有重要负荷的变电站应考虑当一台主变压器停用时，其余变压器容量在计及过负荷能力的允许时间内，应保证用户的一级和二级负荷对一般性变电站当一台主变压器停用时，其余变压器容量应能保证全部负荷的70～80%。该变电所的主变容量是按全部负荷的70%来选择。因此装设两台变压器后的总的容量为∑Se=2×0.7×PM=1.4PM。当一台变压器停运时，可保证对70%负荷的供电。考虑到变压器的事故过负荷能力为40%，则可保证98%负荷供电。因为该变电所的电源引进线是110KV侧引进，而高压侧110kV母线负荷不需要经过主变倒送，其中压侧及低压侧全部负荷需经主变压器传输至各母线上，因此主变压器的容量为Se=0.7(SⅡ+SⅢ)（SⅡ，SⅢ分别为35kV，10kV侧的总负荷）。1.4主变形式的选择一、主变相数的选择主变压器采用三相或是单相，主要考虑变压器的制造条件，可靠性要求及运输条件等因素，特别是大型变压器尤其需要考虑其运输可能性保证运输尺寸不超过遂洞、涵洞、桥洞的允许通过限额，运输重量不超过桥梁、车辆、船舶等运输工具的允许承载能力，当不受运输条件限制时，在330kV及以下的变电所均应选用三相变压器。本次设计的变电站是一个110kV变电站，位于平原地区，地高产农作物，不受运输条件限制，故可选择三相变压器，减少了占用良田的面积；而选用单相变压器相对来讲投资大，占地多，运行损耗大，同时配电装置以及继电保护和二次接线比较复杂，增加了维护及倒闸操作的工作量。二、绕组数的选择在具有三种电压等级的变电站中，如通过主变压器各侧绕组的功率均达到该变压器容量的15%以上，或低压侧虽无负荷，但在变电所内需装设无功补偿设备时，主变压器采用三绕组变压器，因为一台三绕组变压器的价格及所用的控制电器和辅助设备，比相对应的两台双绕组变压器的都较少。本次所设计的变电所具有三种电等级，中、低压侧负荷容量均为主变压器容量的15%67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）以上，考虑到运行维护和操作的工作量，及占地面积等因素，因此选择三绕组变压器。在生产及制造中三绕组变压器有自耦变压器、分裂变压器以及普通三绕组变压器。自耦变压器与同容量的普通变压器相比具有很多优点，如耗材料少，造价低，有功和无功损耗少，效率高，由于高中压线圈的自耦联系，阻抗小，对改善系统稳定性有一定作用，还可扩大变压器极限制造容量，便于运输和安装。自耦变压器虽有上述许多优点，但也存在一些缺点。由于自耦变压器公共绕组的容量最大只能等于电磁容量，因此在某些运行方式下，自耦变压器的传输容量不能充分利用，而在另外一些运行方式下，又会出现过负荷，由于自耦变压器高、中压绕组间的自耦联系，其阻抗比普通变压器小，它的中性点要直接接地，所以使单相和三相短路电流急剧增加，有时单相短路电流会超过三相短路电流，造成选择高压电气设备的困难和对通讯线路的危险干扰。同时，自耦变压器零序保护的装设与普通变压器不同。自耦变压器的高、中压两侧的零序电流保护，应接于各侧套管电流互感器组成的零序电流过流器上，并根据选择性的要求装设方向元件。自耦变压器中的冲击过电压比普通变压器要严重得多，其原因是高、中压绕组有电的联系，高压侧出现的过电压波能直接传到中压侧。，另一个原因是从高压侧绕组上进入的冲击波加在自耦变压器的串联绕组上，而串联绕组的匝数通常比公共绕组的匝数少得多，因此在公共绕组中感应出来的过电压大大超过侵入波幅值普通变压器，当一次电压波动时，为了得到稳定的二次电压，一次绕组匝数作相应调整，以维持每匝电势不变，以及维持铁芯磁通密度不变，如高压侧电压升高则应增加高压绕组，而中性点调压的自耦变压器则要减少匝数，亦维持二次电压不变，这就导致每匝电势增加，亦即导致铁芯更加饱和。当中、低压侧负荷都较大时，不宜采用自耦变压器。分裂变压器约比同容量的普通变压器贵20%。分裂变压器虽然它的短路阻抗较大，当低压侧绕组产生接地故障时，很大的电流向一侧绕组流去，铁芯中失去磁势平衡，在轴向上产生巨大的短路机械应力，在分裂变压器中对两端低压母线供电时，如果两端负荷不相等，两端母线上的电压也不相等，损耗也就增大。普通三绕组变压器价格在自耦变压器和分裂变压器之间，安装以及调试灵活，满足各种继电保护的要求，又能满足调度的灵活性，它还分为无激磁调压和有载调压两种，这样它能满足各个系统中的电压波动，它的供电可靠性也高。综上分析，本次设计的变电所选择普通三绕组变压器。三、主变调压方式的选择67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）变压器的电压调整是用分接开关切换变压器的分接头，从而改变变压器变比来实现的。切换方式有两种：不带电切换称为无激磁调压，调整范围通常在±5%以内。另一种是带负载切换，称为有载调压，调整范围可达30%。对于110kV的变压器，宜考虑至少有一级电压的变压器采用有载调压方式，所以本次设计的变电站选择有载调压方式。四、连接组别的选择变压器绕组的连接方式必须和系统电压相位一致，否则不能并列运行。电力系统采用的绕组连接方式只有Y和△。我国110kV及以上电压，变压器绕组都采用YO连接，35kV亦采用Y连接，其中性点多通过消弧线圈接地，35kV以下电压，变压器绕组都采用△连接。全星形接线虽然有利于并网时相位一致的优点，而且零序阻抗较大，对限制单相短路电流皆有利，同时也便于接入消弧线圈，但是由于全星形变压器三次谐波无通路，因此将引起正弦波电压的畸变，并对通讯设备发生干扰，同时对继电保护整定的准确度和灵敏度均有影响。如果影响较大，还必须综合考虑系统发展才能选用。采用△接线可以消除三次谐波的影响。本次设计的变电所的三个电压等级分别为110kV、35kV和10kV，所以选用主变的接线组别为YO/Y/△接线方式。五、容量比的选择根据原始资料计算可知，35kV和10kV侧负荷容量都比较大，所以容量比选择为100/100/100。六、主变冷却方式的选择主变压器一般采用的冷却方式有自然风冷却、强迫油循环风冷却、强迫油循环水冷却、强迫导向油循环冷却。小容量变压器一般采用自然风冷却。大容量变压器一般采用强迫油循环风冷却。在水源充足，为了压缩占地面积的情况下，大容量变压器也有采用强迫油循环水冷却方式的。强迫油循环水冷却方式散热效率高，节约材料，减少变压器本体尺寸，其缺点是这样的冷却方式要有一套水冷却系统和有关附件，冷却器的密封性能要求高，维护工作量大。本次设计的变电所位于郊区，对占地要求不是十分严格，所以应采用强迫油循环风冷却方式。综上所述，故选择主变型号为SFPSZQ－63000/110变压器，其参数如下：67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）额定电压:高压：中压：低压：10.5kv阻抗电压高－中：17.3%高－低：10.55%中－低：6.5%容量比为：100/100/100连接组别：YN，yn0,d1167 南昌工程学院本科毕业设计（论文）第二章电气主接线的选择2.1概述电气主接线是变电站电气设计的首要部分，也是构成电力系统的重要环节。主接线的确定对电力系统整体及变电所本身运行的可靠性、灵活性和经济性密切相关，并且对电气设备选择，配电装置布置，继电保护和控制方式的拟订有较大影响。因此必须正确处理好各方面的关系，全面分析有关影响，通过技术经济比较，合理确定主接线。在选择电气主接线时，应以下列各点作为设计依据：变电所在电力系统中的地位和作用，负荷大小和重要性等条件确定，并且满足可靠性、灵活性和经济性三项基本要求。一、可靠性是电力生产和分配的首要要求。主接线首先应满足这个要求。主接线可靠性的具体要求：1、断路器检修时，不宜影响对系统的供电2、断路器或母线故障以及母线检修时，尽量减少停运的回路数和停运时间，并要保证对一级负荷及全部或部分二级负荷的供电。3、尽量避免发电厂、变电所全部停运。二、灵活性主接线应满足在调度、检修及扩建时的灵活性。1、调度时，应可以灵活地投入和切除变压器和线路，调配电源和负荷，满足系统在事故运行方式、检修运行方式以及特殊运行方式下的系统调度要求。2、检修时，可以方便地停运断路器、母线及其继电保护设备，进行安全检修而不致影响电力网的运行和对用户的供电。3、扩建时，可以容易地从初期接线过度到最终接线，在不影响连续供电或停电时间最短的情况下投入新设备并且对一次和二次部分的改建工作量最少。三、经济性主接线在满足可靠性、灵活性要求的前提下，做到经济合理。1、投资省。①主接线应力求简单，以节省断路器、隔离开关、电流和电压互感器、避雷器等一次设备。②要能使继电保护和二次回路不过于复杂，以节省二次设备控制电缆。③要能限制短路电流，以便于选择价廉的电气设备或轻型电器。67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）④如能满足系统安全运行及继电保护要求，110kV及以下终端或分支变电所可采用简易电器。2、占地面积小。主接线设计要为配电装置布置创造条件，尽量使占地面积减少。3、电能损失少。经济合理地选择主变压器的种类（比绕组、三绕组、自耦变压器），容量、数量，要避免两次变压而增加电能损失。2.2主接线接线方式选择电气主接线是根据电力系统和变电站具体条件确定的，它以电源和出线为主体，在进出线较多时（一般超过4回），为便于电能的汇集和分配，常设置母线作为中间环节，使接线简单清晰，运行方便，有利于安装和扩建。本次所设计的变电所110kV进出线有4回（两进两出），35kV进出线有6回，10kV出线有10回，所以采用有母线的连接。一、单母线接线1.优点：接线简单清晰，设备少，操作方便，便于扩建和采用成套配电装置。2.缺点：不够灵活可靠，任一元件（母线或母线隔离开关等）故障时检修，均需使整个配电装置停电，单母线可用隔离开关分段，但当一段母线故障时，全部回路仍需短时停电，在用隔离开关将故障的母线段分开后才能恢复非故障母线的供电。3.适用范围：6～10kV配电装置的出线回路数不超过5回；35～63kV配电装置的出线回路数不超过3回；110～220kV配电装置的出线回路数不超过2回。二、单母线分段接线1.优点：用断路器把母线分段后，对重要用户可以从不同段引出两个回路，有两个电源供电。当一段母线发生故障，分段断路器自动将故障切除，保证正常段母线不间断供电和不致使重要用户停电。2.缺点：当一段母线或母线隔离开关故障或检修时，该段母线的回路都要在检修期间内停电。当出线为双回路时，常使架空线路出现交叉跨越。扩建时需向两个方向均衡扩建。3.适用范围：①6～10KV配电装置出线回路数为6回及以上时；②35KV配电装置出线回路数为4～8回时；③110～220kV配电装置出线回路数为3～4回时。三、单母分段带旁路母线这种接线方式在进出线不多，容量不大的中小型电压等级为35～110kV的变电所较为实用，具有足够的可靠性和灵活性。67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）四、桥型接线1.内桥形接线1)优点：高压断器数量少，四个回路只需三台断路器。2)缺点：变压器的切除和投入较复杂，需动作两台断路器，影响一回线路的暂时停运；桥连断路器检修时，两个回路需解列运行；出线断路器检修时，线路需较长时期停运。3)适用范围：适用于较小容量的发电厂，变电所并且变压器不经常切换或线路较长，故障率较高的情况。2.外桥形接线1）优点：高压断路器数量少，四个回路只需三台断路器。2）缺点：线路的切除和投入较复杂，需动作两台断路器，并有一台变压器暂时停运。高压侧断路器检修时，变压器较长时期停运。3）适用范围：适用于较小容量的发电厂，变电所并且变压器的切换较频繁或线路较短，故障率较少的情况。五、双母线接线1.优点：①供电可靠。通过两组纯度线隔离开关的倒换操作，可以轮流检修一组母线而不致使供电中断；一组母线故障时，能迅速恢复供电；检修任一回路的母线隔离开关，只停该回路。②调度灵活。各个电源和各回路负荷可以任意分配到某一组母线上，能灵活地适应系统中各种运行方式调度和潮流变化的需要。③扩建方便。向双母线的左右任何的一个方向扩建，均不影响两组母线的电源和负荷均匀分配，不会引起原有回路的停电。④便于试验。当个别回路需要单独进行试验时，可将该回路分开，单独接至一组母线上。2.缺点：①增加一组母线和使每回线路需要增加一组母线隔离开关。②当母线故障或检修时，隔离开关作为倒换操作电器，容易误操作。为了避免隔离开关误操作，需在隔离开关和断路器之间装设连锁装置。3.适用范围：6～10kV配电装置，当短路电流较大，出线需要带电抗器时；35kV67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）配电装置，当出线回路数超过8回时，或连接的电源较多、负荷较大时；110～220kV配电装置，出线回路数为5回及以上时，或110～220kV配电装置在系统中占重要地位，出线回路数为4回及以上时。2.3主接线方案的选择：一、110kV侧110kV侧进出线4回，选用以下几种接线方案：①单母线分段接线。母线分段后重要用户可以从不同段引出两回馈电线路，一般母线故障，另一段母线仍可正常供电。②单母线分段带旁路母线接线。母线分段后提高了供电可靠性，加上设有旁路母线，当任一出线断路器故障或检修时，可用旁路断路器代替，不使该回路停电。③双母线接线。采用双母线接线后，可以轮流检修一组母线而不致使供电中断，检修任一回路的母线隔离开关时，只需断开此隔离开关所属的一条电路和与此隔离开关相连的该组母线，其它电路均可通过另一组母线继续运行。采用单母线分段接线投资教少，但可靠性相对较低，当一组母线故障时，该组母线上的进出线都要停电：采用双母线接线方式，增加了一组母线，投资相对也就加，且当任一线路断路器故障或检修时，该回路仍需停电；采用单母线分段带旁路母线接线方式，任一回路断路器故障检修时，该回路都不需停电，供电可靠性比单母线分段接线强。因此110kV侧采用单母线分段带旁路母线接线。二、35kV侧35KV侧进出线6回，其中3#、4#出线要求双回路供电，选用以下几种接线方案：①单母线分段接线。这种接线方式接线简单、清晰，投资少，但当任一段母线故障、检修时，该母线上的进出线均要停电；任一出线断路器故障、检修，该回路也需停电。虽然经济性好，但不能满足可靠性要求，灵活性差，因此不采用此接线方式。②母线分段带旁路母线，分段断路器兼旁路断路器接线。此接线方式比单项母线分段接线可靠性强，任一出线断路器故障、检修时，该回路不需停电。由于3#、4#出线要求双回路供电，可以分别接于两段母线上，而两段母线同时发生故障的几率很低，母线侧，线路侧断路器均采用六氟化硫断路器，故障的几率也很低，因此采用单母线分段接线亦可满足供电可靠性的要求，且节约了投资。因此，35KV侧选用单母线分段接线。三、10KV侧67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）10KV侧出线10回，5#、6#出线为Ⅰ类负荷，选用以下几种接线方案：①单母线分段接线。采用这种接线方式对重要用户可以从不同段引出两个回路，有两个电源供电，当一段母线发生故障，分段断路器自动将故障段切除，保证正常段母线不间断供电和不致使重要用户停电，它投资少，在10KV配电装置中它基本可以满足可靠性要求。②单母线分段带旁路母线，这种接线方式可以保证任一段母线，母线隔离开关故障或检修时，都不会造成停电，但这样不仅增加了投资而且接线复杂。由于5#、6#出线采用双回路供电，可以分别接于两段母线上，而两段线线同时发生故障的几率很低，因此采用单母线分段接线亦可满足供电可靠性的要求，且节约了投资。因此，10KV侧采用单母线分段接线。67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）第三章短路电流的计算3.1概述在电力系统中运行的电气设备，在其运行中都必须考虑到可能发生的各种故障和不正常运行状态，最常见同时也是最危险的故障是各种形式的短路，因为它们会破坏对用户的正常供电和电气设备的正常运行，使电气设备受到损坏。短路是电力系统的严重故障。所谓短路，是指一切不属于正常运行的相与相之间或相与地之间（对于中性点接地系统）发生通路的情况。在三相系统中，可能发生的短路有：三相短路、二相短路、二相接地短路和单相接地短路，其中三相短路是对称短路，系统各相与正常运行时一样，仍处于对称状态，其他类型的短路都是不对称短路。电力系统的运行经验表明，在各种类型的短路中，单相短路是大多数，二相短路较少，三相短路的机会最少，但三相短路虽然很少发生，其后果却最为严重，应引起足够的重视，因此，我们都采用三相短路来计算短路电流，并检验电气设备的稳定性。3.2短路计算的目的及假设一、短路电流计算是变电所电气设计中的一个重要环节，其计算目的是：(1)电气设备的选择与校验；(2)合理配置继电保护和自动装置；(3)在设计和选择电气主接线时，确定是否需要采取限制短路电流的措施；(4)电力系统暂态稳定计算。二、短路电流计算的一般规定(1)验算导体和电气动稳定，热稳定以及电气开断电流所用的短路电流，应根据本工程的设计规划容量计算，并考虑电力系统的远景发展规划（一般为本期工程建杨后5~10年），校验短路电流时，应按可能发生最大短路电流的正常接线方式，而不应按仅在切换过程中可能并列运行的接线要求。(2)选择导体和电气用的短路电流，在电气连接回路中，应考虑具有反馈作用的异步电动机的影响和电容补偿装置放电电流的影响。(3)选择导体和电器时，对不带电抗器回路的计算短路点，应选择在正常接线方式时短路电流为最大的地点。(4)导体和电器的动稳定、热稳定，以及电器的开断电流，一般按三相短路验算。67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）第四章电气设备的选择4.1概述电气设备的选择是变电所电气设计的主要内容之一，正确的选择设备是使电气主接线和配电装置达到安全、经济运行的重要条件，在进行设备选择时，应根据工程实际情况，在保证安全、可靠的前提下，积极而稳妥地采用新技术，并注意节约投资，选择合适的电气设备。尽管电力系统中各种电气设备的作用和条件并不一样，具体选择方法也不完全相同，但对它们的基本要求都是相同的，电气设备要能可靠地工作，必须按正常工作条件进行选择，并按短路状态来校验其热稳定和动稳定。一、一般原则(1)应满足正常进行、检修、短路和过电压情况下地要求，并考虑远景发展(2)应按当地环境条件检验(3)应力求技术先进和经济合理(4)与整个工程地建设标准应协调一致(5)同类设备应昼减少品种(6)选用新产品为应具有可靠的试验数据，并经正式鉴定合格，在特殊情况下，选用未经正式鉴定的新产品时，应经上级批准二、技术条件1、按正常工作条件选择导体和电器(1)电压所选电器和电缆允许最高工作电压Ｕymax，不得低于回路所接地网的最高运行电压Ugmax即Uymax≥Ugmax（4.1)一般电缆和电器允许的最高工作电压，当额定电压在220kV及以下时为1.15Ue，而实际电网运行的Ugmax一般不超过1.1U。(2)电流导体和电器的额定电流是指在额定周围环境Q0下，导体和电器的长期允许电流I，应不小于该回路的最大持续工作电流Igmax，67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）即Igmax≤Iy(4.2)由于变压器在电压降低5%时，出力保持不变，按其相应回路的Igmax=1.05Ie(4.3)(Ie为电器额定电流)(3)按当地环境条件校验当周围环境温度θ和导体额定环境温度θ0不等时,其长期允许电流Iyθ,可按下式修正Iyθ=Iy(4.4)其中K—修正系数θy—导体和电气设备正常发热允许最高温度我国目前生产的电气设备的额定环境温度θ0=40，在环境温度高于+40OC（但≤+60CO），其允许电流一般可按应增高1OC，校验电流减小1.8%，当环境温度低于+40OC时环境温度每降低1OC，额定电流增加0.5%,但最大负荷不得超过额定电流的20%。我国生产的裸导线的额定环境温度为+25OC。三、按短路情况校验电器在选定后应按最大可能通过的短路电流进行动、热稳定校验，校验的短路电流一般取三相短路时的短路电流，用熔断器保护继电器，可不验算热稳定，当熔断器有限流作用时，可不验算动稳定，用熔断器保护的电压互感器回路，可不验算动、热稳定。满足热稳定条件为Qd≤Qr或Itdz≤It(4.5)Qd——短路电流产生的热效应Qr——短路时导体和电气设备允许的热效应Ir——t秒内允许通过的短路热电流验算热稳定所用的计算时间约tdz=tb+td(4.6)tb——继电保护动作时间67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）当验算裸导体及110kv以下电缆短路热稳定时，一般采用主保护动作时间，110kv以上，一般采用后备保护动作时间。tkd——相应断路器的全开断时间短路动稳定校验:icj≤idw或Icj≤Idw(4.7)icj——短路冲击电流峰值（kA）Icj——短路冲击电流有效值（kA）idw、Idw——允许通过动稳定电流的峰值及有效值4.2断路器的选择电力系统中，高压断路器是重要的电气设备之一，它具有完善的灭弧性能，正常情况下，用来接通知开断负荷电流，在某些电气主接线中，还担任改变主接线的运行方式的任务，故障时，断路器还常在继电保护的配合使用下，断开短路电流，切断故障部分，保证非故障部分的正常运行。高压断路器应根据断路器安装地点、环境和使用技术条件等要求选择其种类型号，由于SF6断路器灭弧性能好，维护工作量小，故110kV一般采用SF6断路器。1、按开断电流选择高压断路器的额定开断电流应满足Iekd≥Iz(4.8)Iz——高压断路器触头实际开断瞬间的短路电流周期分量的有效值2、短路关合电流的选择在断路器分闸之前，当线路上已存在短路故障，则在断路器合闸过程中，触头间在未接触时即有巨大的短路电流通过（预击穿），更易发生触头熔焊和遭受电动力的损坏，且断路器在关合短路电流时，不可避免地接通后又自动跳闸，此时，要求能切断短路电流，因此确定关合电流是断路器的重要参数之一，为了保证断路器在关合短路时的安全，断路器的额定关合电流ieg不应小于短路电流最大冲值icj,即ieg≥icj(4.9)3、关于关合时间的选择关于分合闸时间，对于110kv67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）以上的电网当电力系统稳定要求快速切除故障，分闸时间不宜大于0.04s，用于电气制动回路的断路器，其分闸时间不宜大于0.04～0.06s,其选择具体过程见计算说明书4.3隔离开关的选择隔离开关配置在主接线上时，保证了线路及设备检修时形成明显的断口与带电部分隔离，由于隔离开关没有灭弧装置及开断能力低，所以操作隔离开关时，必须遵守倒闸操作顺序，送电时，首先合上母线侧隔离开关，其次合上线路侧隔离开关，最后合上断路器，停电则与上述顺序相反。隔离开关的配置(1)断路器的两侧均应配置隔离开关，以便在断路器检修时形成明显的断口与电源隔离。(2)中性点直接接地的普通变压器，均应通过隔离开关接地。(3)接在母线上的避雷器和电压互感器，宜合用一组隔离开关，为了保证电器和母线的检修安全，每段母线上宜装设1～2组接地刀闸或接地器，63kV及以上断路器两侧的隔离开关和线路的隔离开关，宜装设接地刀闸，应尽量选用一侧式两侧带接地刀闸的隔离开关。(4)接在变压器引出线或中性点的避雷器可不装设隔离开关。(5)当馈电线路的用户侧没有电源时，断路器通往用户的那一侧可以不装设隔离开关，但如费用不大，为了防止雷电产生过电压，也可以装设。4.4互感器的选择互感器包括电压互感器和电流互感器，是一次系统和二次系统间的联络元件，用以分别向测量仪表，继电器的电压线圈和电流线圈供电，正确反映电气设备的正常运行和故障情况。一、互感器作用：(1)将一次回路的高电压和大电流变为二次回路标准的低电压和小电流，使测量仪表和保护装置标准化、小型化，并使其结构轻，价格便宜，并便于屏内安装。(2)使二次设备与高电压部分隔离，且互感器二次侧均接地，从而保证了设备和人身的安全。二、电流互感器的特点：1、一次绕组串联在电路中，并且匝数少，故一次绕组中的电流完全取决于被测电路的负荷电流，而与二次电流大小无关。67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）2、电流互感器二次绕组所接仪表的电流线圈阻抗很小，所以在正常情况下，电流互感器在近于短路的状态下运行。三、电压互感器的特点：1、容量很小，类似一台小容量变压器，但结构上要求有较高的安全系数。2、二次侧所接测量仪表和继电器的电压线圈阻抗很小，互感器在近于空载状态下运行。四、电压互感器的配置：1、母线：一般工作及备用母线都装有一组电压互感器，用于同期，测量仪表和保护装置。2、线路：35kV及以上输电线路，当对方带有电源时，为了监视线路有无电压，进行同期和设备重合闸，装有一台单相电压互感器。3、变压器低压侧有时为了满足同期式保护的要求，设有一组不完全星形接线的电压互感器。五、电流互感器的配置：1、为了满足测量和保护装置的需要，在变压器、出线母线分段及母联断路器，旁路断路器等回路中均设有电流互感器，对于大接地短路电流系统，一般按三相配置，对于小接地短路电流系统，依具体要求按二相或三相配置。2、对于保护用电流互感器，应尽量消除主保护装置的不保护区。4.4.1电流互感器的选择1、电流互感器由于本身存在励磁损耗和磁饱和等影响，使一次电流I1与-I2在数值和相位上都有差异，即测量结果有误差，所以选择电流互感器，应根据测量时误差的大小和准确度来选择。2、电流互感器10%误差曲线对保护级（即B级）电流互感器的要求与测量级电流互感器有所不同，对测量级电流互感器的要求是在正常工作范围内有较高的准确度，而当其通过故障电流时，则希望电流互感器较早饱和，以便保护仪表不受短路电流的损坏，保护级电流互感器主要是在系统短路时工作，因此在额定一次电流范围内的准确度要求不如测量级高，一般只相当于3—10级，但对可能出现的短路电流范围内，则要求互感器最大误差限值不超过－10%误差曲线，就是在保证电流互感器误差不超过－10%的条件下，一次电流的倍数n与电流互感器允许最大二次负载阻抗Zzf的关系曲线。3、额定容量67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）保证互感器的准确级，互感器二次侧所接负荷S2应不大于该准确级所规定的额定容量Se2即Se2≥S2=IZ(4.10)Z2f=rg＋rj＋rd＋re（Ω）(4.11)ry——测量仪表电流线圈电阻rj——继电器电阻rd——连接导线电阻re——接触电阻一般取0.1Ω4、按一次回路额定电压和电流选择当电流互感器用于测量时，其一次额定电流应尽量选择得比回路中正常工作电流大1/3左右，以保证测量仪表得最佳工作，并在过负荷时使仪表有适当的指示。电流互感器的一次额定电压和电流必须满足：Ue≥Uew(4.12)Iel≥Igmax(4.13)为了确保所供仪表的准确度，互感器的一次工作电流应尽量接近额定电流Uew——电流互感器的一次所在电网的额定电压Ue、Iel电流互感器的一次额定回路最大动作电流5、种类和型号的选择选择电流互感器种类和型号时，应满足继电保护，自动装置和测量仪表的要求，再根据安装地点（屋内、屋外）和安装方式（穿墙、支瓷式、装入式等）来选择。6、热稳定校验电流互感器常以允许通过一次额定电流Iel的倍数kr来表示，故热稳定应按下式校验：(4.14)7、动稳定校验电流互感器常以允许通过一次额定电流最大值（Iel）的倍数kd——动稳定电流倍数，表示其内部稳定能力，故内部稳定可用下式校验：Ielkd≥icj(4.15)67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）短路电流不仅在电流互感器内部产生作用力，而且由于其邻相之间电流的相互作用使绝缘瓷帽上受到力的作用，因此，对于瓷绝缘型电流互感器应校验瓷套管的机械强度，故外部动稳定应满足：（N）(4.16)Fy——作用于电流互感器瓷帽端部的允许力L——电流互感器出线端至最近一个母线支柱绝缘子之间的跨距对于瓷绝缘的母线型电流互感器（如LMC型），其端部作用力可用下式计算：(N)(4.17)在满足额定容量的情况下，选择二次连接导线的允许最小截面为：()(4.18)4.4.2电压互感器的选择1、电压互感器的准确级和容量电压互感器的准确级是指在规定的一次电压和二次负荷变化范围内，负荷功率因数为额定值时，电压误差最大值。由于电压互感器本身有励磁电流和内阻抗，导致测量结果的大小和相位有误差，而电压互感器的误差与负荷有关，所以用一台电压互感器对于不同的准确级便有不同的容量，通常额定容量是指对应于最高准确级的容量。2、按一次回路电压选择为了确保电压互感器安全和在规定的准确级下运行，电压互感器一次绕组所接电网电压应在（1.1～0.9）Ue范围内变动。即应满足1.1Ue＞U1＞0.9Ue(4.19)3、按二次回路电压选择电压互感器的二次侧额定电压应满足保护和测量使用标准、仪表的要求。电压互感器二次侧额定电压可按下表选择：表4.1接线型式电网电压（kV）型式二次绕组电压（V）接成开口三角辅助绕组电压(V)一台PT不完全星形接线方式3～35单相式100无此绕组67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）YO/YO/110J～500J单相式100/1003～60单相式100/100/33～15三相五柱式100100/34、电压互感器种类及型式的选择电压互感器种类及型式应根据安装地点的使用条件进行选择，例如：在6～35kV屋内配电装置中，一般采用油浸式或浇柱式；110kV～220kV配电装置一般采用串级式或电磁式电压互感器；220kV及以上配电装置，其容量和准确级满足要求时一般采用电容式电压互感器。5、按容量的选择互感的额定二次容量（对应所要求的准确级）Se2应不小于互感器的二次负荷S2，即：(4.20)4.5母线的选择母线在电力系统中主要担任传输功率的重要任务，电力系统的主接线也需要用母线来汇集和分配功率，在发电厂、变电所及输电线路中，所用导线有裸导线、硬铝母线及电力电缆等，由于电压等级及要求不同，所使用导线的类型也不相同。敞露母线一般按下列各项进行选择和校验：(1)导线材料、类型和敷设方式；(2)导线截面；(3)电晕；(4)热稳定；(5)动稳定；(6)共振频率。1、一般要求：①配电装置中软导线的选择，应根据环境条件和回路负荷电流、电晕、无线电干扰等条件，确定导线的截面和导线的结构型式。②当负荷电流较大时，应根据负荷电流选择较大截面的导线；当电压较高时，为保持导线表面的电场强度，导线最小截面必须满足电晕的要求，可增加导线外径或增加导线的根数。③对于220kV及以下的配电装置，电晕对选择导线截面一般不起决定作用，故可根据负荷电流选择导线截面和导线的结构型式，可采用单根钢芯铝绞线或由钢芯绞线组成的复导线。④67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）载流导线一般采用铝质材料，对于持续工作电流较大且位置特别狭窄的发电机、变压器出线端部，以及对铝有较严重腐蚀的场所，可采用钢质材料的裸导线，回路正常工作电流在4000A及以下时，一般选用矩形导线，4000～8000A一般选用槽型导线，110kV及以上的高压配电装置，一般采用软导线，当采用硬导线时，宜用铝锰合金管形导线。2、母线及电缆截面的选择除配电装置的汇流母线及软短导线长期发热允许电流选择外，其余导线的截面一般按经济电流密度选择。(1)按导线长期发热允许电流选择，导线所在电路中最大持续工作电流应不大于导线长期发热的允许电流Iy，即：I≤ＫIy(4.21）Ｋ---修正系数。(2)按经济电流密度选择，导线截面可使年计算费用最低，对应不同种类的导线和不同的最大负荷，年利用小时数T，将有一个年计算费用最低的电流密度——经济电流密度(J)，导线的经济截面可由下式决定：S=(4.21）(3)按短路热稳定校验按正常电流选出导线截面后，还应热稳定进行校验Qd=I2tdz=S2（AZ－AK）(4.22）如考虑集肤效应系数k，则按热稳定决定的导线最小截面为：Smin=(4.23）c——热稳定系数(4)电晕电压校验对应110～220kv裸母线，可按晴天不发生全面电晕条件进行校验，即裸母线的临界电压，Uo当大于最高工作电压Ugmax，(4.24）()[1+()](4.25）(4.26）67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）2(n－1)sin()(4.27）K——三相导线水平排列时，考虑中间导线电容比平均电容大的不均匀系数，一般取0.96m1——导体表面粗糙系数，一般取0.9m2——天气系数，晴天取1.0，雨天取0.85N——每相分裂导线跟数，对单根导线n=1d——分裂间距δ——相对空气密度ro——导体半径ajj——导体相间几何均距a——相间距离k0——次导线电场强度附加影响系数(4)动稳定校验：动稳定必须满足下列条件即σmax≤σy(4.28）δy——母线材料的允许应力（硬铝δy为69×106Pa，硬钢137×106Pa）4.6限流电抗器的选择在设计交接线时应根据具体情况采取限制短路电流的措施，以便字发电厂和用户侧均能合理流动地选择轻型电器和截面较少的母线及电缆。限制短路电流的措施有多种：一、可选择适当的交接线形式和运行方式；二、加装限流电抗器；三、采用低压分裂绕组变压器在此次变电站设计中，我采用限流电抗器的措施来限制10kv侧较大的短路的电流。在发电厂和变电所20KV及以下的某些回路中加装限流电抗器是广泛采用的限制短路电路的方法。可加装普通电抗器和分裂电抗器。我们采用加装普通电抗器的方法来限制短路电流的作用。按安装地点和作用，普通电抗器可分为母线电抗器和线路电抗器两种。母线电抗器：母线电抗器装于母线分段上或变压器低压侧回路中。（1）母线电抗器的作用：无论是厂内或是厂外发生短路，母线电抗器均能起到限制短路电流的作用。67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）（2）百分电抗：电抗器在其额定电流下所产生的电压降与额定相电压比值的百分数称为电抗器的百分电抗。由于正常情况下母线分段处往往电流最小，在此装设电抗器所产生的电压损耗和功率损耗最小，因此在设计交接线时应首先考虑装设母线电抗器，同时为了有效限制短路电流，母线电抗器的百分电抗值可选的大一些，一般为8%--12%。二、10kV侧限流电抗器的选择电抗器应根据额定电压、额定电流、和百分电抗进行选择，并按短路电流校验气热稳定和动稳定。首先，选择母线电抗器，看其是否满足要求。母线分段电抗器的额定电流应按接于该母线上的最大支路电路的60%--70%选择。67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）第五章所用电的设计所用电的设计应以设计任务书为依据，结合工程具体的特点设计所用电的接线方式，因变电所在电力系统中所处地位变电所主接线和设备复杂程度（电压等级和级次，主变压器型式及容量，及补偿设备的有无其型式等），以及电网特性而定，而所用变压器和所用配电装置的布置，则常结合变电站只要电工构建物的布置来确定。一、所用电电源的引接原则如下：（1）当变电所有低压母线时，优先考虑由低压母线引接所用电源，投资少，也易于实现。（2）所外电源应满足可靠性的要求，即保持供电的相对独立性，当本所一次系统发生故障时，不受波及。（3）由主变压器低压绕组引接所用电源时，其引接线应十分可靠，避免发生短路使低压纸组承受极大的机械应力，同时，所用变压器高压侧还要选用大断流容量的开关设备或采取限流措施。二、所用电接线一般原则（1）一般采用一台工作变压器接一段母线，除去只要求一个所用电源的一般变电所外，其他变电所均安装两台上所用工作变压器。（2）低压10kV母线可采用分段母线分别向两台所用变压器提供电源，以获得较高的可靠性。三、所用变压器容量的选择对于枢纽变电站，总容量为60MVA及以上变电所，装有水冷却式强迫油循环冷却的主变压以及装有同步调相机的变电所，均装设两台所用变压器，分别接在最低一级母线的不同分段上，对装有两台所用变压器时，采用单母线分段接线方式，由于本次设计的变电所采用两台100MVA的主变压器，故采用两台所用变压器，互为备用，且容量相等，一台停用时，另一台承受全部负荷。所用变压器负荷计算采用核算系数法，不经常短时及不经常连续运行的负荷均可不列入计算负荷，当有备用所用变压器时，其容量应与工作变压器相同。所用变压器容量按下式计算S≥K1∑P1＋∑P2(5.1）S——所用变压器容量67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）∑P1——所用动力负荷之和（kV）K1——所用动力负荷核算系数，一般取K1=0.85∑P2——电热及照明负荷之和（kV）所用电的接线方式，在主接线设计中，选用为单母分段接线选两台所用变压器互为备用，每台变压器容量及型号相同，并且分别接在不同的母线上。67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）第六章主变压器的保护6.1概述变压器在电力系统中用得非常普遍，占有很重要的地位，因此提高变压器工作的可靠性对保证电力系统的安全运行具有十分重要的意义，但现代生产的变压器，虽然结构可靠，故障机会较少，但在实际运行中，扔有可能发生各种类型故障和异常运行，为了保证电力系统安全连续地运行，并将故障和异常运行对电力系统的影响限制到最小范围，必须根据变压器的容量大小电压等级等因素装设必要的动作可靠性高的继电保护装置。变压器的故障可分为内部故障和外部故障两种。内部故障主要是相间短路，绕组的匝间短路和单相接地短路。变压器油箱内的故障十分危险，由于油箱内充满了变压器油，故障后强大的短路电流使变压器油急剧的分解气化，可能产生出大量的可燃性气体（瓦斯）很容易引起油箱爆炸。油箱外故障主要是套管和引出线上发生的相间短路和接地短路。电力变压器不正常的运行状态主要是外部相间短路引起的过电流和零序过电流，负荷超过其额定容量引起的过负荷，油箱漏油引起的油面降低以及过电压、过励磁等。根据上诉故障情况，变压器一般应装设下列保护：（1）防御变压器邮箱内部故障和油面降低的瓦斯保护（2）防御变压器绕组和引出线的多相短路；中性点直接接地电网侧绕组和引出线的接地短路以及绕组匝间短路的纵联差动保护或电流速断保护。（3）防御外部相间短路并作瓦斯保护和纵差保护（或电流速断保护）后备的过电流保护（或复合电压起动的过电流保护或负序电流保护）。（4）防御中性点直接接地电网中外部接地短路的零序电流保护（5）防御对称过负荷的过负荷保护其中，（2）（3）（4）均为重瓦斯保护，它动作于跳闸为变压的主保护；（1）（5）均为轻瓦斯保护只动作于发出信号。6.2主变压器保护概述一、主变压器的主保护1、瓦斯保护67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）在变压器油箱内部发生故障时，由于故障点电流和电弧的作用，将使变压器及其绝缘材料因局部常驻热而分解产生气体，因此气体比较轻，他们将从油箱向油枕的上部。当故障严重时，油会迅速膨胀并产生气体，此时酱油剧烈的气体夹杂着油冲上油枕的上部。利用油箱内部故障时的这一特点构成的反映于上述气体而动作的保护装置，成为瓦斯保护。其中轻瓦斯动作与信号，重瓦斯动作于跳开变压器各侧电源断路器。瓦斯保护能反应油箱内各种故障，且动作迅速，灵敏性高，接线简单，它于差动保护一起构成主变压器的主保护。2、差动保护差动保护用来保护变压器绕组，套管及引出线上的相间短路，匝间短路及接地短路。用比较被保护线路（或元件）两端电流大小和方向（相位）的方法而构成的保护称为差动保护。为了实现这种比较，在线路两段应装设型号及变比完全相同的电流互感器，并按一定的方式将他们的二次回路连接起来。连接的原则是，在正常运行及外部短路时，继电器中没有电流，而在被保护内部短路时，继电器内部流过全部短路电流（二次值）。正常运行及外部短路时，线路两端的电流的大小及方向一致，因此继电器不会动作。在两端电流互感器之间的线路范围内发生短路时，两侧电源都向短路点供出短路电流，故流进继电器的电流由于流进继电器的这个电流很大，故继电器动作。纵差动保护的保护范围，包括了两端电流互感器之间的整条输电线路，保护范围以外短路时，保护不会动作，因此无需与相邻线路保护在动作值和动作时限上进行配合。（1）主变压器的后备保护为反应变压器外部故障而引起的变压器绕组过电流，以及在变压器内部。故障时，作为差动保护和瓦斯保护的后备，变压器应装设复合电压启动的过电流保护。本次所设计的变电站，110kv、35kv、侧均有电源，因此在变压器三侧均应装设复合电压过流保护。110kv侧后备保护的动作时限最小，且加方向元件，动作功率方向取为由变压器指向母线。110kv、35kv、10kv的后备保护均动作于跳开本侧断路器。在110kv、另加装一套不带方向的后备保护，作为变压器内部故障的后被保护。（2）主变压器的过负荷保护变压器的过负荷保护反映在变压器对称过负荷引起的过电流。保护用一个电流继电器接于一相电流，经延时动作于信号。本次设计的变电站的三绕组降压变压器，两侧均有电源，因此三侧均应装设过负荷保护。6.3变压器保护的装设原则及设计方案1、变压器主保护回路：67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）（1）差动保护为变压器的主保护；在110kv侧因断路器检修切换至旁路断路器时，差动保护经屏正面的电流试验端子切换至变压器套管电流互感器。切换期间保护范围缩小但由于变压器故障少，断路器检修不长，这样做是不允许的。（2）在保护线路中通常设有切换片QP，也可将重瓦斯保护投入信号。瓦斯继电器与变压器成套供应2、三绕组变压器的后备保护由于此设计中，高、中压侧均有电源的三绕组变压器可以按高压侧为主电源侧设计，除主电源侧外，其他各侧只要求作相邻元件的后备保护。可采用两侧装后备保护和三侧装后备保护两种方案进行设计。（1）两侧装后备保护方案：将后备保护装于主电源测（高压侧）和低压侧。①110kv三绕组变压器。高压侧装备复合电压（负序电压和低电压）启动的方向过电流保护，方向指向35kv侧（假定35kv侧后备保护时限较短），方向元件由110kv侧电压互感器取得电压，带方向的保护有两段时限，第一时段跳开35kv侧母线分段断路器，第二时段时限跳开变压器35kv侧断路器，不带方向的保护以最长的时限断开变压器各侧。②低压侧（10kv侧）装设两相式过电流保护。（2）三侧保护方案：高、中压侧均装设复合电压启动的过电流保护，接线中将高、中压侧复合电压并联后启动二套过电流保护，以提高保护装置的灵敏度。①对于110kv三绕组变压器中压侧装设两相式复合电压启动的方向过电流保护，方向指向35kv侧，方向元件向高压侧电压互感器取得电压（高、中压均为星型接线）保护以第一段时限跳开中压侧母线分段断路器，第二时段时限跳开变压器中压侧断路器。高压侧装设三相式复合电压启动的过电路保护，保护以最长的时限跳开变压器三侧断路器。③压侧（10kv侧）需装设两相式过电流保护3、零序过电流保护为了提高保护装置的可靠性，在零序过电流前加零序电压闭锁。零序电压元件的电压由低压侧电压互感器的开口三角取得，动作电压值按躲过正常运行情况下的不平衡电压整定。4、变压器的过负荷保护由于此三绕组变压器高、中压侧均有电源，所以过负荷保护装于三侧。当变压器过负荷时，启动电流继电器，时间继电器，送出过负荷信号。67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）综上所述，此次设计主变压器的继电保护方案拟定概括为：主保护以差动保护和重瓦斯保护为主，后备保护的配置采用两侧配置方式；10kv侧中性直接接地，装设了零序电压闭锁的序电流保护；三侧装设了过负荷保护。5、防雷与接地：在主变中性点装设了一组避雷器及间隙保护，以防止雷电波的侵入。67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）第二部分计算说明书第一章主变容量的确定1、110KV侧负荷，110kv侧负荷同时率为0.9（1.1）这部分负荷不经过变压器2、35KV侧负荷1#、2#线：（1.2）3#线:（1.3）4#线:（1.4）5#线:（1.5）6#线:67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）（1.6）新增负荷:（1.7）线路同时率为0.9（1.8）3、10KV侧负荷1#～4#出线：（1.9）5#、6#出线：（1.10）7#～10#出线：（1.11）新增负荷：67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）（1.12）线路同时率为0.85（1.13）4、主变容量选择主变容量按35kV、10kV侧总负荷的70%来选择（1.14）故选择主变型号为SFS7－63000/110变压器，其参数如下：额定电压:高压：中压：低压：10.5kv阻抗电压高－中：17.3%高－低：10.55%中－低：6.5%容量比为：100/100/100连接组别：YN，yn0,d1167 南昌工程学院本科毕业设计（论文）第二章短路电流计算1、由原始资料可知：Sj=100MVAUj=Uav110kV侧系统阻抗为0.035，35kV侧系统阻抗为0.31，如下图所示：图2.1系统阻抗图2、由变压器的参数可得：US（1-2）%=10.5（2.1）US（1-3）%=17（2.2）US（2-3）%=6.5（2.3）US1%=(US（1-2）%+US（1-3）%-US（2-3）%)/2=(10.5+17-6.5)/2=10.5（2.4）US2%=(US（1-2）%+US（2-3）%-US（1-3）%)/2=(10.5+6.5-17)/2=0（2.5）US3%=(US（1-3）%+US（2-3）%-US（1-2）%)/2=(6.5+17-10.5)/2=6.5（2.6）各绕组等值电抗标么值为:X1*=(US1%/100)×(Sj/SN)=(10.5/100)×(100/63)=0.167（2.7）X2*=(US2%/100)×(Sj/SN)=(0/100)×(100/63)=0（2.8）X3*=(US3%/100)×(Sj/SN)=(6.5/100)×(100/63)=0.103（2.9）3、做出系统网络图如下：67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）图2.2系统网络图4、当在110KV母线上发生三相短路时，即d1点短路由于10KV侧无电源，因此不会向110KV侧母线提供短路电流，故可不考虑，对网络化简如下图：图2.3110KV母线三相短路网络简化图67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）（2.10）短路电流标幺值：（2.11）在点三相短路时，短路电流有名值：（2.12）因短路发生在变电站110KV侧母线上，故取短路电流最大有效值：（2.13）短路电流冲击值：（2.14）短路容量：（2.15）5、当在35KV母线上发生三相短路时，即d2点短路，由于10KV侧无电源，因此不会向35KV侧母线提供短路电流，故网络简化如下：图2.435kV母线三相短路网络简化67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）（2.16）短路电流标幺值：（2.17）在d2点三相短路时，短路电流有名值：（2.18）因短路发生在变电站35kv侧母线上，故取短路电流最大有效值：（2.19）短路电流冲击值：（2.20）短路容量：（2.21）6、当在10KV母线上发生三相短路时，即d3点短路，由于10kv侧无电源，因此不会想35kv侧母线提供短路电流，网络简化如下图：67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）图2.510KV母线三相短路网络简化图图四（2.22）（2.23）短路电流标幺值：（2.24）在d3点三相短路时，短路电流有名值：（2.25）取短路电流最大有效值：（2.26）短路电流冲击值：（2.27）短路容量：（2.28）67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）表2.1各短路点相关参数相关参数短路点基准电压短路电流短路电流有名值短路电流最大有效值短路电流冲击值短路容量Sd（MVA）d111531.10915.623.5639.713110.9d23711.6618.1927.4746.31166d310.58.6447.571.7120.9286467 南昌工程学院本科毕业设计（论文）第三章110KV电气设备的选择计算3.1110kv侧断路器的选择①按额定电压选择：(3.1)②按额定电流选择：(3.2)考虑到变压器在电压降低5%时，出力保持不变，故相应回路的，故相应回路的③按开断电流选择(3.3)④按短路关合电流选择(3.4)为断路器额定关合电流67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）据以上数据，可以选择LW11-110/1600断路器，其参数如下：额定电流：1600A额定开断电流：31.5KA极限通过电流：80KA3s热稳定电流：31.5KA3.2110kv侧隔离开关的选择①按额定电压选择：(3.5)②按额定电流选择：(3.6)根据以上数据，可以初步选择GW6-110型单柱偏折式户外高压隔离开关，其技术参数如下：额定电压：110KV动稳定电流峰值：100KA额定电流：1000A3s热稳定电流:40KA备注：配用CJ2-XG电动操纵机构（沈阳高压开关厂）③热稳定校验(3.7)(3.8)即：满足热稳定要求④动稳定校验(3.9)满足动稳定要求67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）故选择GW6-110型单柱偏折式户外高压隔离开关能满足要求3.3110KV侧电流互感器的选择①按额定电压选择：(3.10)②按额定电流选择：(3.11)根据以上数据，可以初步选择LCWD-110瓷箱串级式户外型电流互感器，其技术参数如下：额定电流比：准确度等级：D级，0.5级1s热稳定倍数：75动稳定倍数：130备注：（上海互感器厂）③热稳定校验：(3.12)(3.13)(3.14)允许通过一次额定电流满足动稳定要求④动稳定校验(3.15)(3.16)(3.17)67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）满足动稳定要求故选择LCWD-110瓷箱串级式户外型电流互感器能满足要求3.4110KV侧电压互感器①母线侧电压互感器选用TYD110/单相电容式三绕组母线型电压互感器，适用于交流50HZ电力系统，作电压、电能测量和继电保护用。其初级绕组额定电压为110/KV，次级绕组额定电压为0.1/KV，第三绕组（开口三角绕组）额定电压为100V，二次绕组准确级为0.5/3p级，额定二次负荷200/100VA;额定电容为0.025uF（桂林电力电容总厂）②110KV输电线路侧选用TYD110/单相电容式三绕组谐振型电压互感器，外装，其初级绕组额定电压为110/KV，次级绕组额定电压为0.1/KV，第三绕组（开口三角绕组）额定电压为0.1KV，二次绕组准确级为0.5/3p级,额定二次负荷150/100VA;额定电容为0.01uF（桂林电力电容总厂）67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）第四章35KV侧高压开关柜的选择计算4.135KV侧断路器①按额定电压选择：(3.18):为最高允许工作电压②按额定电流选择：(3.19)考虑到变压器在电压降低5%时，出力保持不变，故相应回路的(3.20)③按开断电流选择：(3.21)④按断路关合电流选择(3.22)根据以上数据，可以初步选择六氟化硫断路器，其参数如下“额定电压：35KV最高工作电压：40.5KA额定电流：1600A最高开端电流:25KA动稳定电流（峰值）：63KA4S热稳定电流：25KA额定关合电流（峰值）：63KA合闸时间：≤0.15S分闸时间：≤0.06s备注：配用CT10型弹簧操纵机构（湖北开关厂）67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）⑤热稳定校验：(3.23)(3.24)(3.25)满足动稳定要求⑥动稳定校验：(3.25)故选择六氟化硫断路器能满足要求4.235KV侧隔离开关的选择①额定电压：(3.26)②额定电流(3.27)根据以上数据，可以初步选择GN16-35G型户内高压隔离开关，其技术参数如下：额定电压：35KV最高工作电压：40.5KV额定电流：0.5A最大开断容量:1000MVA②稳定校验(3.28)(3.29)即：满足热稳定要求67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）②稳定校验(3.30)满足动稳定要求故选择GW16-35G型户内高压隔离开关能满足要求4.335KV侧熔断器的选择:①额定电压：(3.31)②按开断电流选择：(3.32)故选择R-35高压限流熔断器，（上海电瓷厂）其参数如下：额定电压：35KV最高工作电压：40.5KV额定电流：0.5A最大开断容量：1000MVA4.435KV侧电流互感器的选择：①额定电压：(3.33)②额定电流：(3.34)根据以上数据，可初步选择LCWD-35瓷箱串级式户外型电流互感器，技术参数如下：额定电流比：1200/5A准确度级别：0.5/D级1S热稳定倍数：65动稳定倍数:150备注：（上海互感器厂）③热稳定校验(3.35)(3.36)67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）(3.37)满足动稳定要求④动稳定校验(3.38)(3.39)(3.40)满足动稳定要求4.535KV侧电压互感器35KV母线侧、输电线路均采用JDJJ2-35型电压互感器，它是单相、三绕组、户内、油浸式全封闭结构的互感器，其初级绕组额定电压为35/KV，次级绕组额定电压为0.1KV，第三绕组（开口三角绕组）额定电压为0.1/3KV，二次绕组准确级。（上海互感器厂）4.635KV侧高压开关柜的选择：在此选择KYN1-35型金属铠装式手车柜。其参数如下：表4.1KYN1-35型金属铠装式手车柜参数KYN1-35系列金属铠装式手车柜额定电流1600A（柜）配弹簧操纵机构外形尺寸高×宽×长（2640×1200×2260）1600（断路器器）主要设备名称型号备注断路器配CT10操纵机构隔离开关GN16-35G配CS6-2机构67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）续表4.1KYN1-35系列金属铠装式手车柜主要设备电流互感器LCWD-35电压互感器JDJJ2-35熔断器接地开关JN-35避雷器YSC12-41/12267 南昌工程学院本科毕业设计（论文）第五章10KV侧电抗器的选择计算10KV电抗器的选择：1、按额定电压选择：·（5.1）按额定电流选择：（5.2）为更好的选择电抗器，设将短路电流限制的哦I=30KA及以下，未装电抗器前，估算电源到短路点的总的电抗标幺值（5.3）则：（5.4）其中（5.5）按正常条件选择，可选用XKK-20-3000型普通电抗器，初选电抗器的额定参数为：（5.6）则电抗器的百分电抗：（5.7）由于母线分段电抗器的电抗百分数不宜超过12%，所以电抗器的电抗百分数可选4%。所以初选电抗器的型号为：XKK-10-3000-4，所以选用4%的电抗器，其参数如下：电抗率：4动稳定电流峰值：128KA4S动稳定电流（KA）：50KA（北京电力设备总厂）电抗的标幺值：67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）（5.8）（5.9）1/0.184=5.43（5.10）（5.11）（5.12）.3、进行热稳定校验：=5.08S（5.13）（5.14）（5.15）满足动稳定要求4、进行动稳定校验：（5.16）即满足动稳定要求5、校验电抗器正常情况下电压损失：（5.17）（5.18）故XKK-10-3500-4型电抗器满足要求67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）第六章10KV侧高压开关柜的选择计算6.110KV侧断路器的选择①按额定电压选择：（6.1）:为最高允许工作电压②按额定电流选择：（6.2）考虑到变压器在电压降低5%时，出力保持不变，故相应回路的（6.3）（6.4）③按开断电流选择（6.5）④按短路关合电流选择（6.6）根据以上数据，可以初步选择型真空断路器，其参数如下“额定电压：10KV最高工作电压：12KV额定电流：3150A最高开端电流:50KA动稳定电流（峰值）：125KA3S热稳定电流：50KA额定关合电流（峰值）：100KA合闸时间：0.075S分闸时间：0.06s67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）备注：配用弹簧操纵机构，引进西门子技术（上海西门子开关有限公司）⑤热稳定校验：（6.7）（6.8）（6.9）满足动稳定要求⑥动稳定校验：（6.10）故选择型真空断路器能满足要求，由上述设计可列表:表6.1ZN12-10(3AF)断路器参数设备项目产品数据计算数据11.5KV11.5KV10KV10KV3150A3819.2A100KV76.1KA50KA29.9KA7500A4541.57A125KA76.1KA67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）6.210KV侧隔离开关的选择①额定电压（6.11）②额定电流（6.12）根据以上数据，可以初步选择GN3-10/4000型户内隔离开关，参数如下：额定电压：10KV额定电流：4000A动稳态电流峰值：200KA热稳态电流（4s）:120KA备注：（上海西门子有限公司）③热稳定校验：（6.13）（6.14）（6.15）满足动稳定要求④动稳定校验：（6.16）故选择GN3-10/4000型户内隔离开关能满足要求6.310KV侧电流互感器的选择①额定电压（6.17）②额定电流（6.18）67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）根据以上数据，可初步选择LBJ-10支持式有保护油浸式电流互感器，技术参数如下：额定电流比：4000/5A准确度级别：0.5/D级1S热稳定倍数：50S动稳定倍数:90备注：（上海互感器厂）③热稳定校验（6.19）（6.20）(6.21)满足动稳定要求(6.22)④动稳定校验(6.23)(6.24)(6.25)满足动稳定要求故选择LBJ-10支持式有保护油浸式电流互感器能满足要求6.410KV侧电压互感器的选择10KV侧电压互感器采用JDZX-10型电压互感器，它是单相，三绕组，环氧浇注式，五铁芯柱式户内型电压互感器，其初级绕组额定电压为10KV，次级绕组额定电压为0.1KV，第三绕组（开口三角绕组）额定电压为0.1/KV，二次绕组准确级为0.5/3p级。（上海互感器厂）67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）6.510KV侧熔断器的选择①按额定电压：(6.26)②按开断电流选择：(6.27)故选择XRNT3-10高压限流充式熔断器，（南京高鼎电器有限公司）其参数如下：额定电压：10KV最高工作电压：11.5KV额定电流：6.3-125A额定开断电流：40KA10KV侧高压开关柜的选择;在此选择KYN8-10型金属铠装式手车柜。其参数如下：表6.2KYN8-10型金属铠装式手车柜参数KYN8-10系列金属铠装式开关柜额定电流3000A（柜）配弹簧操纵机构外形尺寸3150A（断路器）高×宽×深（2300×1000×1500）主要设备名称型号备注断路器ZN12-10(3AF)配弹簧操纵机构隔离开关GN3-10/4000电流互感器LBJ-10电压互感器JDZX-10熔断器XRNT3-10接地开关JN-10避雷器FS4-1067 南昌工程学院本科毕业设计（论文）第七章母线的选择计算7.1110KV母线选择（7.1）选取钢芯铝绞线：/（7.2）取LGJQ-500轻型钢芯铝绞线母线。①热稳定校验=493（7.3）取C=87所选取母线截面为500，故满足热稳定要求②动稳定校验（7.4）l=3ma=2.2mw=6=13900所以满足动稳定要求7.235KV母线（7.5）/67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）（7.6）选取型号为：LMY-100×10的矩形铝母线，单条平放①热稳定校验=493.3（7.7）取C=87所选取母线截面为1000，故满足热稳定要求②动稳定校验（7.8）l=180cma=50cmw=16.7对于铝：所以满足动稳定要求7.310KV侧线（7.9）/（7.10）侧工作电流较大，故选择集肤效应系数小，载流量大的槽型铝母线。选择母线型号为：LMY型双槽形母线。（截面尺寸：150、65、7、10）①热稳定校验=822（7.11）67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）取C=87所选取母线截面为3570，故满足热稳定要求②动稳定校验（7.12）l=150cma=50cmw=14.7对于铝：所以满足动稳定要求67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）第八章所用电变压器容量的选择的计算1、电动机的计算功率P的计算：（1）经常及连续运行的电动机应全部计入：P=Pn=（0.4*60+20*1+4.2*1）=48.2KW（8.1）（2）经常短时运行的计算机应全部计入：P=0.5Pn=0.5*4.5*2=4.5KW（8.2）（3）不经常短时及不经常断续运行的电动机不计入：（电焊机不计入）所以动力负荷：P1=48.2+4.5=52.7KW（8.3）2、所用电热负荷：P2=19KW所用照明负荷：P3=20KW3、所用变压器负荷：K1P1+P2+P3=0.85*52.7/0.85+19/1+20/1=91.7KVA（8.4）4、所用变压器容量：（8.5）据此选择所用变压器的型号为SCL-100/10环氧浇注干式电力变压器，两台SCL-100/10型所用变压器互为备用。其参数如下：额定电压：高压10KV低压0.4KV连接组标号：D，yn11阻抗电压%：2.5%空载电流：4%（上海变压器厂）67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）第九章主变压器的保护计算9.1变压器差动保护的整定9.1.1基本侧的确定计算各侧一次额定电流，选择保护用电流互感器变比，确定差动保护各臂中的二次额定电流。变压器三角形侧电流互感器接成星形，变压器星形侧电流互感器接成三角形。（9.1）（9.2）（9.3)结果如下：采用BCH-2型差动继电器表9.1BCH-2型差动继电器参数名称各侧数值额定电压11038.510.5额定电流330.66944.753464.10电流互感器接线方式Y电流互感器一次电流计算值/5=572.75/5/5=1636.36/53464.10/5选用电流互感器变比600/51800/54000/5电路互感器二次额定电流572.72/120=4.7731636.36/360=4.5453464.10/800=4.33067 南昌工程学院本科毕业设计（论文）取二次额定电流较大的一侧为基本侧，所以以110KV侧为基准侧。9.1.2保护装置的动作电流的确定（1）避过变压器的励磁涌流：即:（9.4):可靠系数，取1.3（2）过外部短路时最大不平衡电流整定：（9.5)（9.6)的同型系数非周期分量值（取1~2）U-调压范围的一半U%/2=0.05相对误差（3）躲开电流互感器二次回路短线时变压器的最大负荷电流：（9.7)（9.8）取上述三个条件中最大值作为动作电流的计算值，即：3、基本工作线圈的匝数：继电器动作电流的计算值：=15.9A（9.9)67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）基本工作线圈的匝数：（9.10)取取=继电器实际动作电流：(9.11)基本侧保护一次动作电流：=15×120/=1039.23A(9.12)4、确定非基本侧平衡线圈的匝数：对于三绕组变压器，非基本侧的平衡线圈匝数为:(9.13)基本侧、非基本侧流入继电器的电流（1）35KV侧作为非基本侧：(9.14)取（2）10KV侧作为非基本侧：(9.15)取确定相对误差：(9.16)67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）所以所以，需要重新代入计算。将代入得：(9.17)(9.18)(9.19)取(9.20)(9.21)故到此已经满足要求5、初步选取短路线圈抽头B1-B2通过变压器空载实验6、差动保护计算最小运行方式①110KV母线短路67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）②35KV母线短路③10KV母线短路110KV母线短路35KV母线短路10KV母线短路归算至110KV侧49.17×10.5/115=4.4897KV35KV侧短路电流最小,应按35KV侧校验灵敏度故选用BCH-2型差动型继电器67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）主要电气设备汇总表序号设备名称设备型号数量（台）备注1主变压器SFPSZQ-63000/1102沈阳变压器厂2所变压器SCL-110/102上海变压器厂3SF6断路器LW11-110/16006平顶山高压开关厂4户外隔离开关GW6-110(配CJ-XG)24沈阳高压开关厂5电压互感器LCWD-110若干上海互感器厂6电压互感器TYD110/-0.04H(母线型)2桂林电力电容厂7电压互感器TYD110/-0.01H(谐振型)2桂林电力电容厂8母线（110KV）LGJQ-500若干9母线（35kv）LMY-100×10（矩形）若干10母线（10KV）LMY（双槽型）若干11电缆（35KV）YJLV2-3×185若干12电缆（35KV）YJLV2-3×240若干13高压开关柜（35KV）KYN1-35(配弹簧结构)2北京高压开关厂14高压开关柜（10KV）KYN8-10(配弹簧结构)2四川电器厂15高压限流熔断器RN2-3510上海电瓷厂16高压限流填充式熔断器XRNT3-104南京高鼎电器有限公司17限流电抗器XKK-10-3000-41北京电力设备总67 南昌工程学院本科毕业设计（论文）67 结束语结束语在本次设计中，我遇到了不少问题，但是在参考了不少相关书籍后和专业文献后，又在同学的相互讨论后，许多问题也得到了解决，同时在连老师的精心辅导下，我的设计进展还是比较顺利的，在此我非常感谢老师和同学的帮助。通过这次设计,巩固和扩大了专业理论知识,在实践中得到了灵活运用,同时使我认识到毕业设计这一课的重要目的和意义,为今后的工作打下良好的基础。由于本人专业水平有限，在本次设计中一定有很多不足和错误，敬请老师批评指正。67 参考文献参考文献[1]电力工程设计手册（第一册）西北电力设计院编上海：上海科技出版社1980[2]电力工程设计手册（第二册）西北电力设计院编上海：上海科技出版社1981[3]电力工程电气设计手册(一次部分)弋东方等编北京：水利水电出版社1989[4]电力工程电气设计手册(二次部分)卓乐友等编北京：水利水电出版社1991[5]电力系统继电保护张保会尹项根等编北京：中国电力出版社2005[6]电力系统继电保护原理贺家李宋从矩等编北京：中国电力出版社2004[7]电力系统分析韦钢编北京：中国电力出版社2006[8]发电厂电气部分熊信银等编北京：中国电力出版社2004[9]AutoCAD2008电气设计梁波王宪生编北京：清华大学出版社2007[10]TheElectricityCouncil,Powersystemprotection-1principlesandcomponent,PeterPeregrinusLtd.1981[11]TheElectricityCouncil,Powersystemprotection-1principlesandcomponent,PeterPeregrinusLtd.1981.67 参考文献致谢时光如水，岁月如梭。大学生活已近尾声，四年的努力与付出，随着本次论文的完成，将要划下完美的句号。本论文设计在连老师的悉心指导和严格要求下业已完成，从设计过程到论文初稿与定稿无不凝聚着连老师的心血和汗水，在我的毕业设计期间，连老师为我提供了种种专业知识上的指导和一些富于发散思维的建议，连老师一丝不苟的作风，严谨求实的态度使我深受感动，没有这样的帮助和关怀和熏陶，我不会这么顺利的完成毕业设计。在此向连老师表示深深的感谢和崇高的敬意！谢谢！在临近毕业之际，我还要借此机会向在这四年中给予我诸多教诲和帮助的各位老师表示由衷的谢意，感谢他们四年来的辛勤栽培。不积跬步何以至千里，各位任课老师认真负责，在他们的悉心帮助和支持下，我能够很好的掌握和运用专业知识，并在设计中得以体现，顺利完成毕业论文。同时，在论文写作过程中，我还参考了有关的书籍和论文，在这里一并向有关的作者表示谢意。我还要感谢同组的各位同学以及我的各位室友，在毕业设计的这段时间里，你们给了我很多的启发，提出了很多宝贵的意见，对于你们帮助和支持，在此我表示深深地感谢！67 参考文献附录67'