变电站设计课程设计

'《发电厂电气部分》课程设计学生姓名：学号：专业班级：指导教师：二○一五年七月三日目录21 第1章概述31.1设计的依据．31.2电力系统概述31.3110kV变电所各级电压负荷情况分析．41.4110kV变电所的自然条件4第2章电气主接线52.1电气主接线设计的基本要求52.2主变压器台数、容量、型式的选择52.3电气主接线设计方案的技术经济比较与确定62.4110kV变电所主接线图11第3章所用电接线设计123.1所用电设计的要求及原则．123.2所用变的确定及所用变接线的选择12第4章短路电流计算134.1短路电流计算的条件134.2短路电流计算方法和步骤134.3三相短路电流计算13第5章电气设备选择175.1电气设备选择的一般条件175.210kV配电装置电气设备选择17．参考文献21第1章概述1．1设计的依据21 1.1.1依据根据设计任务书下达的任务和原始数据设计。1.1.2设计内容为了满足该县负荷发展及电网电力交换的需要，优化该县的电网结构，拟在县城后山设计建设一座110/10的降压变电所，简称110kV变电所。1.2电力系统概述1.2.1本变电所与电力系统联系#1#2#3#4#5#610kV110kV变电所电力系统SB=100MVA110kV1、接线图2、说明110kV变电所通过两回110kV线路接至该变电所，再与电力系统相连。这里将SB取为100MVA,系统侧提供短路电流为22.17kA;按供电半径不大于5kM要求,110kV线路长度定为4.8kM。1.2.2110kV变电所在电力系统中的地位和作用1、根据110kV变电所与系统联系的情况，该变电站属于终端变电所。2、110kV变电所主要供电给本地区用户，用电负荷属于Ⅱ类负荷。1.3110kV变电所各级电压负荷情况分析1.3.1供电方式21 110kV侧：共有两回进线，由系统连接双回线路对110kV变电所供电。10kV侧：本期出线6回，由110kV变电所降压后供电。1.3.2负荷数据1、全区用电负荷本期为27MW，共6回出线，每回按4.5MW计；远期50MW，14回路，每回按3.572MW设计；最小负荷按70％计算，供电距离不大于5kM。2、负荷同时率取0.85，cosφ=0.8，年最大利用小时数Tmax=4250小时/年。3、所用电率取0.1%。1.4110kV变电所的自然条件1.4.1水文条件1、海拔80M2、常年最高温度40.3℃3、常年最低温度1.7℃4、雷暴日数——62日/年5、污秽等级为3级1.4.2所址地理位置与交通运输情况地理位置不限制，交通便利。第2章电气主接线2.1电气主接线设计的基本要求对电气主接线有以下几方面的基本要求：1、根据系统和用户的要求，保证必要的供电可靠性和电能质量。2、具有运行、维护的灵活性和方便性。21 3、具有经济性：在满足技术要求的前提下，力求经济合理。4、具有将来发展和扩建的可能性。2.2主变压器台数、容量、型式的选择1、主变压器台数1）为了保证供电可靠性，变电所一般装设两台主变压器。2）当只有一个电源或变电所可由低压侧电网取得备用电源给重要负荷供电时，可装设一台。3）对于大型枢纽变电所，根据工程具体情况，可安装2至4台变压器。所以该变电站装设的主变压器台数为两台。2、主变压器的容量1.1）主变压器的容量应根据5至10年的发展规划进行选择，并考虑变压器正常运行和事故时的过负荷能力。1.2）对装有一台变压器的变电所，变压器的额定容量应满足用电负荷的需要，按下式选择：Sn≥K∑SM或Sn≥K∑PM/cosφ式中，Sn—变压器额定容量（KVA），SM，PM——变电所最大负荷的视在功率和有功功率（KVA，kW），cosφ——负荷功率因子，K——负荷同时率，取0.85。1.3）对装有两台变压器的变电所中，当一台断开时，另一台变压器的容量一般保证70%全部负荷的供电，但应保证用户的一级负荷和大部分二级负荷。每台变压器容量一般按下式选择：Sn≥0.7SM或Sn≥0.7PM/cosφ。根据负荷数据，近期6回出线，每回按4.5MW计，近期总负荷∑PM=6×4.5=27MW。2.1）计算主变近期容量∑SM∑SM=∑PM／cosφ=27/0.8=33.75MVA选择主变容量、台数a、Sn≥K∑SM=0.85×33.75=28.688MVAb、选两台主变压器，则每台主变容量Sn≥K∑SM/2=14.34MVA。查产品目录，选每台主变容量Sn=20MVA＞14.34MVA。c、校验：按主变压器容量选择原则第3点，要求任一台主变1.3Sn＞0.7∑SMS∑=（0.7×33.75）/1.3=18.174MVA，结合系统对本变电所的技术要求，可选择110kV变电所主变容量Sn=20MVA。2.2）计算主变远期容量∑SM∑SM=∑PM／cosφ=50/0.8=62.5MVA选择主变容量、台数21 a、Sn≥K∑SM=0.85×62.5=53.125MVAb、选两台主变压器，则每台主变容量Sn≥K∑SM/2=26.5625MVA。c、校验：按主变压器容量选择原则第3点，要求任一台主变1.3Sn＞0.7∑SMS∑=(0.7×62.5)/1.3=33.65MVA，结合系统对本变电所的技术要求，容量20MVA的变压器不满足要求，可选择110kV变电所主变容量Sn=40MVA。3、主变压器的型式1）相数：容量为300MW及以下机组单元接线的主变压器和330KV及以下电力系统中，一般应选用三相变压器。而且本变电站地理位置不限制，交通便利，所以选择三相变压器。2）绕组数与结构：采用两台双绕组变压器向用户供电。3）绕组接线方式：在发电厂和变电站中，一般考虑系统或机组的同步并列要求以及限制3次谐波对电源的影响等因素，主变压器联接组号一般都选择YNd11常规接线。110KV侧为YND接法，10KV侧为d接法4）主变调压方式：110KV及以下变压器应至少有一级电压的变压器采用有载调压。本变电站采用有载调压以保证连续供电和随时调压，扩大调压幅度。5）冷却方式：冷却方式一般有自然风冷却、强迫风冷却、强迫油循环风冷却、强迫油循环水冷却、强迫油循环导向冷却。容量在31.5MVA及以上的变压器一般采用强迫油循环风冷却，所以本变电站变压器冷却方式选择为强迫油循环风冷却。型号额定容量（KVA）额定电压（kV）空载电流（%）空载损耗(kW)负载损耗(kW)阻抗电压(%)连接组别高压低压SFZ9-40000/11040000110±8×1.25%10.50.540.4156.610.5YN,d112.3电气主接线设计方案的技术、经济比较与确定2.3.1各级电压配电装置接线方式的拟定根据电气主接线设计的基本要求及设计基本原则来拟定各级电压配电装置接线方式。1、10kV电压母线接线方式1）单母线接线2）单母线分段接线2、110kV电压母线接线方式1）单母线接线2）单母线分段接线3）内桥接线3、主变台数为了保证供电可靠性，装设两台主变压器。21 2.3.2110kV变电所可能采用的电气主接线方式如下：方案ⅠⅡⅢⅣⅤⅥ110kV单母线分段接线单母线接线单母线分段接线单母线接线内桥接线内桥接线10kV单母线分段接线单母线接线单母线接线单母线分段接线单母线接线单母线分段接线110kV变电所主接线方案简图如下：方案Ⅰ:方案Ⅱ：方案Ⅲ：方案Ⅳ：21 图三图四方案Ⅴ：方案Ⅵ：图五图六2.3.3方案的技术比较方案Ⅰ：110kV电压母线采用单母线分段接线，当一段母线发生故障时，分段断路器能自动把故障切除，保证正常段母线不间断供电和不至于造成用户停电。缺点是当一段母线或母线侧隔离开关故障或检修时，接在该母线上的回路都要在检修期间停电。可以考虑采用此接线方式。21 10kV电压母线采用单母线分段接线，对重要用户可以从不同段母线引出两回路，有两个电源供电，增加了供电的可靠性。缺点是当一段母线或母线侧隔离开关故障或检修时，接在该母线上的回路都要在检修期间停电。可以考虑采用此接线方式。可以考虑方案Ⅰ。方案Ⅱ：110KV电压母线采用单母线接线，接线简单，经济性好，但可靠性差，当母线或母线隔离开关故障或检修时，所有回路都要停止运行，且调度不方便，只能并列运行，短路电流较大。10KV电压母线采用单母线接线，接线简单，经济性好，但可靠性差，当母线或母线隔离开关故障或检修时，所有回路都要停止运行，且调度不方便，只能并列运行，线路侧发生短路时短路电流较大。不考虑方案Ⅱ。方案Ⅲ：110kV电压母线采用单母线分段接线，当一段母线发生故障时，分段断路器能自动把故障切除，保证正常段母线不间断供电和不至于造成用户停电。缺点是当一段母线或母线侧隔离开关故障或检修时，接在该母线上的回路都要在检修期间停电。10KV电压母线采用单母线接线，接线简单，经济性好，但可靠性差，当母线或母线隔离开关故障或检修时，所有回路都要停止运行，且调度不方便，只能并列运行，线路侧发生短路时短路电流较大。不考虑方案Ⅲ。方案Ⅳ：110KV电压母线采用单母线接线，接线简单，经济性好，但可靠性差，当母线或母线隔离开关故障或检修时，所有回路都要停止运行，且调度不方便，只能并列运行，短路电流较大。10kV电压母线采用单母线分段接线，对重要用户可以从不同段母线引出两回路，有两个电源供电，增加了供电的可靠性。缺点是当一段母线或母线侧隔离开关故障或检修时，接在该母线上的回路都要在检修期间停电。可以考虑采用此接线方式。不考虑方案Ⅳ。方案Ⅴ：110KV电压母线采用内桥接法，进线故障或切除、投入时，不影响其余回路工作，并且操作简单，变压器故障或切除、投入时，要使相应线路停电且操作复杂，本变电站属于终端变电站，变压器不需经常切换，可以考虑此接线方式。10KV电压母线采用单母线接线，接线简单，经济性好，但可靠性差，当母线或母线隔离开关故障或检修时，所有回路都要停止运行，且调度不方便，只能并列运行，线路侧发生短路时短路电流较大。不考虑方案Ⅴ。21 方案Ⅵ：110KV电压母线采用内桥接法，进线故障或切除、投入时，不影响其余回路工作，并且操作简单，变压器故障或切除、投入时，要使相应线路停电且操作复杂，本变电站属于终端变电站，变压器不需经常启停，可以考虑此接线方式。10kV电压母线采用单母线分段接线，对重要用户可以从不同段母线引出两回路，有两个电源供电，增加了供电的可靠性。缺点是当一段母线或母线侧隔离开关故障或检修时，接在该母线上的回路都要在检修期间停电。可以考虑采用此接线方式。可以考虑方案Ⅵ。结论：从上述分析比较确定两个技术较好方案：方案Ⅰ及方案Ⅵ。2.3.4方案的经济比较1、从电气设备数目及配电装置比较由于方案Ⅰ及方案Ⅵ只有110KV侧不一致，所以只对110KV侧的电气设备进行比较方案项目方案Ⅰ方案Ⅵ110kV配电装置单母分段内桥接线主变台数22110KV侧断路器数53110KV侧隔离开关数1210110KV侧电压互感器数44110KV侧电流互感器数6036110KV侧避雷器数442、计算综合投资Z=Z0(1+a/100)Z0——主体设备投资，包括主变、高压断路器、高压隔离开关及配电装置综合投资等。a——附加投资，110kV电压等级取90%。计算得出方案Ⅰ：Z=3830万元，方案Ⅵ：Z=3177.636万元。3、年运行费用U年运行费用U=aΔA+U1+U2a——电能电价（0.08元/KW.H）∆A——变压器电能损失；∆A=n(∆P0+K∆Q0)T+1/n(∆P+K∆Q)×(S/SN)2τmaxU1——检修维护费，一般取（0.022——0.042）Z，Z为综合投资额。U2——折旧费，一般取（0.05——0.058）ZT=8760小时/年，根据Tmax=4250小时/年，cosφ=0.8，得τmax=2950小时/年21 SFZ9-40000/110变压器中，∆P0=40.4kW,∆P=156.6kW，∆Q0=0.5100×40000=200Kvar，∆Q=10.5100×40000=420Kvar方案Ⅰ：∆A=n(∆P0+K∆Q0)T+1/n(∆P+K∆Q)×(S/SN)2τmax=3134587kW∙h，U=aΔA+U1+U2=128.48万元。方案Ⅵ：∆A=n(∆P0+K∆Q0)T+1/n(∆P+K∆Q)×(S/SN)2τmax=3134587kW∙h，U=aΔA+U1+U2=110.87万元。2.3.5最佳方案的确定方案Ⅵ的综合投资和年运行费用都比方案Ⅰ少，故选择方案Ⅵ。2.4110kV变电所主接线图110KV侧10KV侧#1#2#3#3#4#5第3章所用电设计3.1所用电设计的要求及原则3.1.1基本要求：1．厂用电接线应满足正常运行的安全、可靠、灵活、经济和检修维护方便。2.尽量缩小厂用电系统的故障范围，并应尽量避免引起全厂停电事故。21 3.充分考虑发电厂正常、事故、检修、起动等运行方式下的供电要求，切换操作简便。4.便于分期扩建或连续施工，对公用负荷的供电要结合远景规模统筹安排。3.1.2设计原则：1.变电站设计电压为380/220V。2.母线接线方式A)大型枢纽变电站采用单母线分段接线；B)中小型变电站采用单母线接线。3.60MVA及以上变电站应装设两台所用变压器3.1所用变的确定3.2.1所用电变压器确定1.所用电变压器台数：2台2.所用电变压器容量：（1）所用电率0.1%（2）所用变容量：SN=n×SBN=2×40000KVA=80000KVA（3）所用电负荷SJS1=0.1%×∑SN=0.1%×100000=80KVA（4）每台所用变压器承担的负荷SJS2=SJS12=40KVA（5）1.3SN≥0.7×SN,SN=43KVA所用电变压器的型式选择干式变压器SC10-50。变压器参数如下表型　号额定容量（KVA）空载损耗（W）负载损耗（W）高　压(kV)阻抗电压(%)空载电流（%）连接组别SC10-50502608501041.4D,yn113.2.2所用电接线方式：采用单母线分段，并按炉分段。3.2.3所用电的电源1.工作电源：从10KV侧的两段母线上引接2.备用电源：采用暗备用方式第4章短路电流计算4.1短路电流计算的条件1、因为系统电压等级较高，输电线截面较大，电阻较小，在计算短路电流过程中忽略R，计及X。221 、计算短路电流时所用的接线方式，按可能发生最大短路电流的正常运行方式，而不能用仅在切换过程中可能并列运行的接线方式。3、计算容量按无穷大系统容量进行计算。4、短路种类按三相短路进行计算。4.2短路电流计算方法和步骤1、选择计算短路点；短路计算点如下：d1—110kV母线短路时的短路计算点d2—10kV母线并列时母线短路的计算点d3—10kV母分分列时母线短路的计算点2、画出等值网络图；1）选取基准容量SB和基准电压UB（kV）（一般取各级的平均电压），计算基准电流IB=SB/UB（kA）。2）计算各组件换算为同一基准值的标么电抗。3）绘制等值网络图，并将各组件统一编号，分子标各组件编号，分母标各组件电抗标么值。3、化简等值网络图；1）为计算不同短路点的短路电流值，需将等值网络分别化简为以短路点为中心的辐射形的等值网络。2）求出各电源与短路点之间的电抗Xjs。4、计算短路电流周期分量有名值；5、计算短路电流冲击值；6、绘制短路电流计算结果表。4.3三相短路电流计算1、电力系统与110kV变电所接线图110kVd-3d-2d-1L=4.8kMX=0.4Si=100MVA10kV400V21 2、基准值的计算短路电流计算，通常采用标幺值的近似计算。设取基准容量为100MVA，各级基准电压，则各级电流及阻抗的基准值计算如下：选=100MVA，UB=115KV，=1003×115=0.502KA3、网络中各组件阻抗标么值计算1、系统：=IBIk1=0.50222.17=0.02262、线路：==4.8×0.4×1001152=0.01453、110kV变压器：=10.5100×10040=0.26254、绘制等值电路图5、化简等值电路并计算短路电流21 132Xjs11、d-1：1）、计算电抗标幺值：=X1*+X2*//X3*=0.029852）、d-1点短路电流标幺值：=10.02985=33.5有名值：=33.5×0.502=16.817KA3）、短路冲击电流：=2×1.8×16.817=42.81KA2、d-2：1）、计算电抗标幺值：Xjs2=X1*+X2*//X3*+X4*//X5*=0.16112）、d-2点短路电流标幺值：=10.1611=6.2073有名值：=6.2073×0.502=3.116KA3）、短路冲击电流：=2×1.8×3.116=7.932KA短路电流归算到10KV侧：Id-210KV侧=Id-2有名×K=3.116×11510.5=34.13KA,ish10KV侧=ish有名×K=7.932×11510.5=86.87KA3、d-3：1）、计算电抗标幺值：Xjs3=X1*+X2*//X3*+X4*=0.292352）、d-3点短路电流标幺值：=10.29235=3.4206有名值：=3.4206×0.502=1.717KA3）、短路冲击电流：=2×1.8×1.717=4.371KA短路电流归算到10KV侧：Id-310KV侧=Id-3有名×K=1.717×11510.5=18.8KA,ish10KV侧=ish有名×K=4.371×11510.5=47.873KA,21 6、短路电流计算结果表:短路点编号基准电压Ub(kV)短路地点计算电抗Xjs(标么值)短路电流冲击电流标么值I*”有名值I”(kA)标么值ish有名值ish(kA)d-1115110kV母线0.0298533.516.81785.2842.81d-210.510kV母线(母合位)0.16116.207334.13173.0586.87d-310.510kV母线(母分位)0.292353.420618.895.3647.873第5章电气设备选择5.1电气设备选择的一般条件5.1.1按正常工作条件选择1、允许电压≥最高工作电压2、允许电流≥最高持续电流5.1.2短路状态校验1、热稳定性：2、动稳定性：3、短路电流计算条件21 为使所选的导体或电器具有可靠性和合理性，作校验用的短路电流应按下列情况确定。1）容量和接线；2）短路种类；3）计算短路点。4、短路计算时间热稳定短路计算时间tk等于继电保护动作时间tpr和相应断路器的开断时间tbr之和,tk=tpr+tbr5．210kV配电装置电气设备选择为选择轻型电气设备。10KV侧运行方式为分列运行5.2.110kV高压断路器选型1、进线断路器选择UN=10KV,正常运行状态下一台变压器承担总负荷的一半即25MW,Imax1=1.05×25×10610.5×3×103×0.8=1804.2A。考虑当一台变压器停运时，另一台变压器以1.3SN运行，Imax2=1.3×40×10610.5×3×103=2859A。取Imax=2859A。后备保护时间为1.5s，考虑断路器动作时间及裕量取tk=2s>1s,无需考虑非周期热效应。I""=18.8KA,ish=47.873KA,Qk=I""2×tk=706.88KA2∙S。主保护时间0.5s，tk"取0.7s，开断电流无需考虑非周期分量影响。选择断路器为ZN12-10/3150。2、分段断路器UN=10KV，Imax考虑一台变压器停运时，另一台变压器以1.3SN运行。母分断路器的最大电流Imax=0.5×1.3×SN2×3×UN=0.5×1.3×40×1062×10.5×3×103=1429.5KA。I""=18.8KA,ish=47.873KA,Qk=I""2×tk=706.88KA2∙S。选择断路器为ZN12-10/1600。3、出线断路器UN=10KV，单回出线最大负荷为4.5MW,Imax=1.05×4.5×10610.5×3×103×0.8=324.76A,I""=18.8KA,ish=47.873KA,Qk=I""2×tk=706.88KA2∙S。选择断路器为ZN5-10/630。断路器型号型号额定电压（KV）额定电流（A）额定开断电流（KA）极限通过电流（KA）热稳定电流（KA）峰值有效值1s2s3s4sZN12-10/31501031505512550ZN12-10/160010160031.58031.5ZN5-10/6301063020502021 断路器选择与校验进线断路器分段断路器出线断路器计算数据ZN12-10/3150计算数据ZN12-10/1600计算数据ZN5-10/630USN=10KVUN=10KVUSN=10KVUN=10KVUSN=10KVUN=10KVImax=2859KAIN=3150AImax=1429.5KAIN=1600AImax=324.76KAIN=630AI""=18.8KAINbr=55KAI""=18.8KAINbr=31.5KAI""=18.8KAINbr=20KAish=47.873KAies=125KAish=47.873KAies=80KAish=47.873KAies=50KAQk=706.88KA2∙SIt2∙t=7500KA2∙SQk=706.88KA2∙SIt2∙t=2976.75KA2∙SQk=706.88KA2∙SIt2∙t=1600KA2∙S5.2.210kV主母线选型汇流母线：UN=10KV,。根据负荷分布情况，考虑当一台变压器停运时，另一台变压器以1.3SN运行时，Imax=914×2859=1838A可选矩形铝导体。按长期发热允许电流进行选择。最高温度为40.3℃，考虑最高温度时K=θal-θθal-θ0=70-43.570-25=0.81,K∙Ial∙25℃≥Imax，所以Ial∙25℃≥18380.81=2269A。考虑使用的矩形铝导体为两条竖放h×b=80×10（mm×mm），三相垂直放置，Kf=1.14，L=1000mm，a=0.35m。主保护时间0.5s，考虑断路器动作时间和裕量，tk取1s，热稳定校验时无需考虑非周期热效应。Qk=I""2×tk=353.44KA2∙S，取C=87。Smin=Qk×KfC=353.44×106×1.1487=230.72mm2<1600mm2，热稳定满足。ish=47.873,fph=1.73×10-7×1a×ish2=1132.8N/m，W=0.333∙b∙h2=2.1312×10-5m3，Lmax=10∙σal∙Wfph=3.63m。L=1m155hz,不计共振影响。所以选择的矩形铝导体为两条竖放h×b=80×10（mm×mm），三相垂直放置，Kf=1.1421 ，L=1000mm，Lb=0.5m，a=0.35m。变压器支路母线：UN=10KV,考虑当一台变压器停运时，另一台变压器以1.3SN运行时，Imax=2859，可选矩形铝导体。K=0.81,K∙Ial∙25℃≥Imax，所以Ial∙25℃≥28590.81=3529.63A。考虑使用的矩形铝导体为三条竖放h×b=125×8（mm×mm），三相垂直放置，Kf=1.6，L=1000mm，a=0.35m。Qk=I""2×tk=353.44KA2∙S，取C=87。Smin=Qk×KfC=353.44×106×1.687=273.33mm2<3000mm2，热稳定满足。ish=47.873,fph=1132.8Nm，W=0.5∙b∙h2=6.25×10-5m3，Lmax=10∙σal∙Wfph=6.2m。L=1m155hz,不计共振影响。所以选择的矩形铝导体为三条竖放h×b=125×8（mm×mm），三相垂直放置，Kf=1.6，L=1000mm，Lb=0.5m，a=0.35m5.2.310kV互感器、熔断器、避雷器选型熔断器：TV回路选择型号为RN2，线路及所用变回路选择型号为RN1，技术参数如下表所示型号额定电压（KV）额定电流（A）最大开断容量（MVA）最大切除电流（有效值）（KA）最小切断电流或过电压倍数RN1102002001.3INRN2100.51000500.6-1.8(A)电压互感器：母线上电压互感器供测量仪表、同期和保护装置使用，选择JDZJ-10(10/3)/(0.1/3)/(0.1/3),准确度等级0.5。型号额定电压（KV）二次额定容量（VA）最大容量（VA）一次绕组二次绕组辅助绕组0.5级1级3级JDZJ-1010/30.1/30.1/35080200400电流互感器：进线侧：UN≥10KV,I1N≥Imax=2859A。选择LBJ-10(3000/5),保护用等级为10P21 20,测量用等级为0.5。母线分段侧：UN≥10KV,I1N≥Imax=1429.5A。选择LBJ-10(1500/5),保护用等级为10P20,测量用等级为0.5。出线侧：UN≥10KV,I1N≥Imax=324.76A。选择LBJ-10(400/5),保护用等级为10P20,测量用等级为0.5。型号额定电流比（A/A）级次组合准确级次二次负荷10%倍数1s热稳定倍数动稳定倍数0.5级1级3级D级LBJ-10400/50.51<107513511<10D2.4>15LBJ-103000/50.52.4<10509012.4<10D4.0>15LBJ-101500/50.51.6<10509011.6<10D3.0>15避雷器：选择FZ-10。型号组合方式额定电压（KV）灭弧电压（KV,有效值）工频放电（KV,有效值）预放电时间1.5-20us的冲击放电电压（KV，幅值）不大于5、10KA冲击电流（波形10/20us）下的残压不小于不大于5KA下不大于10KA下不大于FZ-10单独元件1012.726314545（50）5.2.410kV开关柜选型开关柜使用KYN28-12型号，高度B：2300mm，宽度A:1000mm，深度C：1500mm。各部分开关柜方案选择：进线侧：028；出线侧：005；母线分段侧：012及053；PT：041；所用变：078；无功补偿柜：078。5.2.5其余电气设备型号参见图纸21 参考文献:[1]范锡普主编,发电厂电气部分,北京：中国电力出版社，2004.[2]戈东方主编,220kv变电所设计规划,北京：中国电力出版社，2000.[3]傅知兰,电力系统电气设备选择与实用计算,北京：中国电力出版社，2004.[4]王士政，冯金光,发电厂电气部分,北京：中国水利水电出版社，2002.[5]水利电力部西北设计院,电力工程电气设计手册（一）、（二）、（三）,北京：中国电力出版社，1989.[6]莴静康,供配电系统图集,北京：中国电力出版社，2005.[7]韦钢,电力系统分析基础,北京：中国电力出版社，2006.[8]刘国亭,电力工程CAD,北京：中国水利水力出版社，2006.21'