水工建筑物课程设计报告

'..课程设计：混凝土重力坝设计专业班级：12级水利水电工程卓越班姓名：饶宇学号：2012102196指导教师：王志强南昌工程学院水利与生态工程学院印制2015——2016学年第一学期jz* ..第一章根本资料1.1根本资料一、地质河床高程332m。约有2～3m覆盖层，岩石为石灰岩，较完整，结理不发育，风化层后1～2m无特殊不利地质构造。坝基的力学参数：抗剪断系数〔混凝土与基岩之间〕为f"=0.9,c"=700kPa。基岩的允许抗压强度3000kPa。地震的设计烈度为6度。二、水文本枢纽属中型Ⅲ等工程。永久性重要建筑物为3级，按标准要求，采用50年一遇洪水设计，500年一遇洪水校核。特征水位上游水位〔m)下游水位〔m)库容〔万m³〕溢流坝泄量〔m³/s)校核洪水位386.96335.212001696设计洪水位385.4334.311401250正常蓄水位383.96331.7895死水位350.040表1水文计算结果经水文水利计算，有关数据如表1所示：三、气象本地区多年平均最大风速为14m/s，水库吹程为2.96km。jz* ..四、其它有关数据河流泥沙计算年限采用50年，据此求得坝前淤沙高程345m。淤沙的浮重度为9.5kN/m3，内摩擦角为12°。坝体混凝土重度采用24kN/m3。五、枢纽总体布置根据地形、地质、天然建筑材料等因素的考虑，本工程选用混凝土重力坝方案，重力坝由非溢流坝段和溢流坝段组成。第二章非溢流坝设计2.1剖面设计重力坝剖面设计的原那么是：①满足稳定和强度要求，保证大坝平安；②工程量小，造价低；③构造合理，运用方便；④利于施工，方便维修；重力坝的根本剖面是指坝体在自重、静水压力〔水位与坝顶齐平〕和扬压力3项主要荷载作用下，满足稳定和强度要求，并使工程量最小的三角形剖面。在拟好的根本三角形根底上，根据已确定的坝顶高程及宽度，初拟主要防渗，排水设施，即可得到重力坝实用剖面。剖面尺寸的初步似定主要内容有：坝顶高程，坝顶宽度，坝顶及上、下游起坡点的位置。一、坝顶高程确实定波浪要素按官厅公式计算。公式如下：jz* ..库水位以上的超高对于平安级别为Ⅱ级的坝，查得平安超高设计洪水位时为0.5m，校核洪水位时为0.4m。计算成果见下表2-1风速(m/s)波高(m)波长(m)雍高(m)平安加高(m)超高(m)坝顶高程〔m〕281.4113.680.460.52.37387.8140.596.840.160.41.15386.6表2-1坝顶高程计算成果表经比较可以得出坝顶或防浪墙顶高程为387.8m，并取防浪墙高度1.2m，那么坝顶高程为：387.8-1.2=386.6m最大坝高为：386.6-327=59.6m二、坝顶宽度考虑交通要求，坝顶宽度取7m。三、坝面坡度考虑利用局部水重增加坝体稳定，上游坝面采用折坡，起坡点按要求为jz* ..坝高，该工程拟折坡点高程为347.0m，上部铅直，下部为1：0.2的斜坡，下游坝坡取1：0.7，根本三角形顶点位于坝顶，376.30m以上为铅直坝面。四、坝体防渗排水分析地基条件，要求设防渗灌浆帷幕和排水幕，灌浆帷幕中心线距上游坝踵7m，排水孔中心线距防渗帷幕中心线9m。拟设廊道系统，实体重力坝剖面设计时暂不计入廊道的影响。拟定的非溢流坝剖面如下列图。确定剖面尺寸的过程归纳为：初拟尺寸——稳定和应力校核——修改尺寸——稳定和应力校核的重复计算过程。2.2荷载计算一、计算情况的选择在设计重力坝剖面时，应按照承载力极限状态计算荷载的根本组合和偶然组合。根本组合有正常蓄水位情况和设计洪水情况，偶然组合有校核洪水情况和地震情况。考虑的主要荷载有自重、水压力、浪压力、淤沙压力及扬压力。从以上荷载组合中分别选一种根本组合〔如设计洪水位情况〕和一种偶然组合〔如校核洪水位情况〕计算。二、计算截面的选择滑动面一般有以下几种情况：坝基面、坝基内软弱层面、基岩缓倾角构造面等。对于本工程，岩石较完整，结理不发育，可仅分析沿坝基面的抗滑稳定。三、荷载计算1．坝体自重计算坝顶宽度=7(m)坝基宽度=(386.60-327)×0.7+(347-327)×0.2=45.72(m)W1=1/2×24×20×20×0.2×1=960(kN)力臂=45.72/2－2/3×20×0.2=20.19(m)jz* ..力矩=960×20.19=19382.4(kN•m)W2=24×7×(386.60-327)×1=10012.8(kN)力臂=45.72/2－20×0.2－7.0/2=15.36(m)力矩=10012.8×15.36=153796.61(kN•m)W3=1/2×24×(376.30-327)×(376.30-327)×0.7×1=20416.116(kN)力臂=(376.30-327)×0.7×2/3－45.72/2=0.15(m)力矩=20416.116×0.15=3062.417(kN•m)2.静水压力〔校核洪水位〕PH1=1/2×9.81×(386.96-327)×(386.96-327)×1=17248.383(kN)力臂=1/3×(386.96-327)=19.77(m)力矩=-17248.383×19.77=-341000.53(kN•m)PH2=-1/2×9.81×(335.2-327)×(335.2-327)×1=-329.812(kN)力臂=1/3×(335.2-327)=2.73(m)力矩=329.812×2.73=900.387(kN•m)PV1=9.81×(386.96-347)×(347-327)×0.2=1542.132(kN)力臂=45.72/2－20×0.2×1/2=20.755(m)力矩=1542.132×20.755=32006.95(kN•m)PV2=1/2×9.81×20×20×0.2=392.4(kN)力臂=45.72/2－20×0.2×1/3=21.42(m)力矩=392.4×21.42=8405.21(kN•m)PV3=1/2×9.81×(335.2-327)×(335.2-327)×0.7=230.87(kN)jz* ..力臂=45.72/2－(335.2-327)×0.7×1/3=20.842(m)力矩=-230.87×20.842=-4811.80(kN•m)扬压力〔校核洪水位〕U1=－9.81×〔335.2-327.0〕×45.51×1=－3660.9(kN)力臂=0(m)力矩=0(kN•m)U2=－9.81×9.0×0.25×(386.96-335.2)=－1127.9(kN)力臂=45.72/2－9.0/2=18.255(m)力矩=－1127.9×18.255=－20589.81(kN•m)U3=－9.81×1/2×(45.72－9.0)×0.25×(386.96－335.2)=－2287.77(kN)力臂=2/3×(45.72－9.0)－45.51/2=1.585(m)力矩=-2287.77×1.585=－3626.12(kN•m)U4=－9.81×1/2×9.0×(1－0.15)×(386.96-335.2)=－1691.86(kN)力臂=45.72/2－1/3×9.0=19.55(m)力矩=-1691.86×19.55=－33422.69(kN•m)4．泥沙压力PSH=1/2×9.5×〔345-327〕×〔345-327〕×tan2(45°－12°/2)=1009.20(kN)力臂=1/3×18=6(m)力矩=-1009.20×6=-6055.20(kN•m)PSV=1/2×9.5×18×18×0.2=307.8(kN)力臂=45.51/2－18×0.2×1/3=21.555(m)力矩=307.8×21.555=6634.629(kN•m)jz* ..荷载标准值〔kN)力臂(m)力矩标准值〔kN•m〕垂直荷载水平荷载自重W1960〔↓〕20.1919382W210013〔↓〕15.36153796W320416〔↓〕0.15306241静水压力水平水压力PH117248(→)19.77-341001PH2330(←)2.73900垂直水压力Pv11542〔↓〕20.75532007PV2392〔↓〕21.428405Pv3231〔↓〕20.842-4812泥沙压力PSH1009(→)6-6055PSV308〔↓〕21.566635扬压力浮托力U13661(↑)0.00渗透压力U21128(↑)18.255-20590U32288(↑)1.585-3626U41692(↑)19.755-33423总计∑W=25093〔↓〕∑P=17942(→)∑M=-185314jz* ..表2-3校核洪水位情况下荷载计算成果2.3抗滑稳定分析重力坝沿坝面失稳的机理是：首先在坝踵处基岩和胶结面出现微裂松弛区，随后在坝趾处基岩和胶结面出现局部区域的剪切屈服，进而屈服范围逐渐增大并向上游延伸，最后，形成滑动通道，导致坝的整体失稳。=1.0=1.0f"=0.9c"=700kPa校核洪水位情况∑W=(PV1+PV2+PV3)+(W1+W2+W3)-〔U1+U2+U3〕-PSV=25093〔↓〕∑P=PH1-PH2+PSH=17942(→)根本组合：由以上计算可知，在设计和校核洪水情况下坝基面均满足抗滑稳定极限状态要求。2.4应力分析一、分析目的应力分析的目的是检验所拟坝体断面尺寸是否经济合理，并为确定坝内材料分区、某些部位配筋提供依据。二、分析的方法jz* ..应力分析的方法有理论理论计算和模型试验两类。设计时一般使用理论计算的方法，理论的计算方法有材料力学法、弹性理论和弹塑性理论的方法。三、材料力学法校核洪水位情况∑W==(PV1+PV2+PV3)+(W1+W2+W3)-〔U1+U2+U3〕-PSV=25093〔↓〕∑P=17942(→)∑M=∑M=W1+W2-W3+PV1+PV2+PV3-U1-U2-U3–U4=-185314根本组合对于坝踵处：对于坝趾处:由以上计算可知：设计洪水位和校核洪水位情况下，坝址和坝踵应力符合强度要求。第三章溢流坝设计3.1孔口设计一、泄水方式的选择：为使水库具有较大的超泄能力，采用开敞式孔口。二、洪水标准确实定。本次设计的重力坝是3级建筑物，根据相关标准可知：采用50年一遇的洪水标准，500年一遇的洪水标准校核。三、流量确实定。设计情况下溢流坝下泄流量为1250；校核情况下溢流坝下泄流量为1696。四、jz* ..单宽流量的选择。坝基处基岩比较坚硬完整，综合枢纽的布置及下游的防冲要求，单宽流量取50~100/s。一、孔口净宽似定。分别计算设计和校核情况下溢洪道所需的孔口宽度，计算成果如表3--1所示：计算情况流量Q〔/s〕单宽流量〔/s〕孔口净宽B〔m〕设计情况125050~10025~12.5校核情况169650~10033.92~16.96表3-1孔口净宽计算根据以上计算，溢流坝孔口净宽取24m，假设每孔净宽为8m，那么孔数n为3。二、溢流坝段总长度确实定。根据工程经历，似定闸墩的厚度。初拟中墩厚d为3m，边墩厚为2m那么溢流坝段的总长度为：三、坝顶高程确实定。根据公式:初拟侧收缩系数=0.95流量系数.设计情况：堰顶高程=385.4-8.5=376.9〔m〕校核情况：堰顶高程=386.96-10.4=376.56〔m〕jz* ..计算情况流量Q〔/s〕侧收缩系数流量系数孔口净宽〔m〕堰上水头〔m〕堰顶高程〔m〕设计情况12500.950.502248.5376.90校核情况16960.950.5022410.4376.56表3-2堰顶高程计算根据以上计算，取堰顶高程为376.56m。一、闸门高度确实定。计算如下：门高=正常水位-堰顶高程+〔0.1~0.2〕=383.96-376.56+0.1=7.5〔m〕按标准取门高为8m。二、定型设计水头确实定。堰上最大水头，=校核洪水位-堰顶高程，即：=386.96-376.56=10.4〔m〕定型设计水头为：=〔75%~95%〕=7.80~9.88〔m〕取=8.8m，8.8/10.4=0.85，查表知坝面最大负压为：0.3=2.64m，小于规定的允许值〔最大不超过3~6m水柱〕。十、泄流能力的校核。先由水力学公式计算侧收缩系数，然后计算不同水头作用下的流量系数，根据条件，运用堰流公式校核溢流堰的泄流能力。由标准可得：闸墩用半圆形确定侧收缩系数：确定流量系数m:jz* ..综上可知：设计的孔口符合要求。表3-3泄流能力校核计算计算情况侧收缩系数流量系数孔口净宽〔m〕堰上水头〔m〕流量Q设计情况0.9080.500248.51196.04.32%校核情况0.8910.5122410.41556.74.50%3.2溢流坝剖面设计溢流堰面曲线常采用非真空剖面线，采用较为广泛的非真空剖面曲线有克-奥曲线和WES曲线两种，经比较本工程采用WES曲线，溢流坝的根本剖面为三角形，一般其上游面为铅直，溢流面由顶部的曲线，中间的直线，底部的反弧段三局部组成。jz* ..一、上游堰面曲线，原点上又采用椭圆曲线，其方程为：根据计算那么椭圆方程为：二、WES曲线设计其方程为：那么：直线段与WES曲线相切时，切点C的横坐标为:三、反弧半径确实定根据工程经历挑流鼻坎应高出下游最高水位〔335.2〕1~2,鼻坎的高程为335.2+1=336.2〔〕。流能比坝面流速系数jz* ..取R为10。反弧段的圆心求法：先画一条平行于坝下游面且相距圆弧半径R的直线，再画一条与坝顶点相距为的水平线，两线交点即为圆心。3.3消能防冲设计根据地形地质条件，选用挑流消能。根据已建工程经历，挑射角θ=25°，挑流鼻坎应高出下游最高水位〔335.2〕1~2,鼻坎的高程为335.2+1=336.2〔〕。一、反弧半径确实定坎顶水流流速v按下式确定:取R为10。二、水舌的挑距L及可能最大冲坑的深度估算jz* ..挑距计算：冲坑深度计算：由此可知，挑流消能形成的冲坑不会影响大坝平安。另外，为了防止小流量时产生贴面流，掏刷坝脚，可在挑流鼻坎后面做一短段护坦，以保护坝脚平安。第四章重力坝主要构造4.1坝顶构造一、jz* ..非溢流坝。坝顶上游设置防浪墙，与坝体连成整体，其构造为钢筋混凝土构造。防浪墙在坝体横缝处留有伸缩缝，缝内设止水。墙高1.2m，厚度为30cm，以满足运用平安的要求。坝顶采用混凝土路面，向两侧倾斜，坡度为2%，两边设有排水管，聚集路面的雨水，并排入水库中。坝顶公路两侧设有宽0.75m人行道，并高出坝顶路面20cm，坝顶总宽度为7m，下游设置栏杆及路灯。细部构造图略。二、溢流坝。溢流坝上部设有闸墩、闸门、门机、交通桥等构造和设备。闸门的布置：工作闸门布置在溢流坝的顶稍偏下游一些，以防闸门局部开启时水舌脱离坝面形成负压。采用平面钢闸门，门的尺寸：高×宽=8m×8m，工作闸门的上游设有检修闸门，二门之间的间距为2m。闸墩：闸墩的墩头形状，上游采用半圆形，下游采用流线型。其上游布置工作桥，顶部高程取非溢流坝坝顶高程，即386.96m；下游布置交通桥，桥面高程为非溢流坝坝顶高程。中墩的厚度为3m，边墩的厚度为2m，溢流坝的分缝设在闸孔中间，故没有缝墩。工作闸门槽深1m，宽1m，检修闸门槽深0.5m，宽0.5m。导水墙：边墩向下游延伸成导水墙。其长度延伸到挑流鼻坎的末端；高度经计算得3.5m。导水墙需分缝，间距为15m，其横断面为梯形，顶宽取0.5m。细部构造图略。4.2分缝与止水一、横缝。垂直于坝轴线布置，缝距为15m，缝宽为2cm，内有止水。二、止水。设有两道止水片和一道防渗沥青井。止水片用1.0mm厚的紫铜片，第一道止水片距上游坝面1.0m。两道止水片间距为1.0m，中间设有直径为20cm的沥青井，止水片的下部深入基岩30cm，并与混凝土严密嵌固，上部伸到坝顶。三、纵缝。纵缝为临时性缝，缝内设有键槽，待混凝土充分冷却后，水库蓄水前进展灌浆。纵缝与坝面正交，缝距为15m。四、jz* ..水平缝。混凝土浇筑块厚度为4m，纵缝两侧相邻坝块的水平缝错开布置，上下层混凝土浇筑间歇为5d，上层混凝土浇筑前对下层混凝土凿毛，并冲洗干净，铺2cm厚的水泥浆。4.3廊道系统一、根底廊道。位置：廊道底部距坝基面5m，上游侧距上游坝面7m;形状：城门洞形，底宽3m，高3.5m，内部上游侧设排水沟，并在最低处设集水井。平行于坝轴线方向廊道向两岸沿地形逐渐升高，坡度不大于。一、坝体廊道。自根底廊道沿坝高每隔20m设置一层廊道，共设两层。底部高程分别为352m、372m，形状为城门洞形，其上游侧距上游坝面3m，底宽1.5m，高2.5m，左右岸各有一个出口。4.4坝体防渗与排水一、坝体防渗。在坝的上游面、溢流面及下游面的最高水位以下局部，采用一层厚2m具有防渗性能的混凝土作为坝体的防渗设施。二、坝体排水。距离坝的上游面3m沿坝轴线方向设一排竖向排水管幕。管内径为15cm，间距为3m，上端通至坝顶，下端通至廊道，垂直布置。排水管采用无砂混凝土管。4.5坝基的防渗与排水jz* ..由于坝趾处河床上有2~3m的覆盖层，有1~2m的风化层，地基开挖时应把覆盖层和严重的风化层全部挖除，坝底面的最底高程为327.0m，顺水流方向挖成锯齿状，并在上下游坝面开挖一个浅齿墙。沿坝轴线方向的两岸岸坡坝段根底，开挖成有足够宽度的分级平台，平台的宽度为至少1/3坝段长，相邻两级平台的高差不超过10m。注意根据横缝的布置、开挖的深度调整平台的宽度和高程。一、坝基的防渗处理。在根底灌浆廊道内钻设防渗帷幕和排水孔幕。防渗帷幕采用膨胀水泥浆做灌浆材料，其位置布置在靠近上游坝面的坝基及两岸。帷幕的深度取10~30m，河床部位深，两岸逐渐变浅，灌浆孔直径取80mm，方向垂直，孔距取2m，设置一排。二、坝基排水。坝基的排水孔幕布置在防渗帷幕的下游，向下游倾斜，与灌浆帷幕的夹角为，孔距取3m，孔径为130mm，孔深为10~15m，沿坝轴线方向设置一排。jz*'