高支模工程专项施工设计方案

'目录目录11．编制说明及编制依据11.1编制依据11.2编制内容和原则12、工程概况及模板支撑的构造要求13、高支模工程23．1模板类型选用原则及材料23．2模板工程施工方法33．3支撑系统构造要求73．4计算书103．5模板拆除114．模板工程质量控制114．1轴线偏位的预防措施124．2垂直偏差的预防措施124．3标高不正确的预防措施124．4柱、梁模板胀模的预防措施124．5楼梯底板厚度不足、底模板胀模的预防措施134．6梁模下垂、失稳倒塌的预防措施134．7漏浆的预防措施134．8拆模时出现缺陷的预防措施144．9模板支撑系统质量保证措施与控制程序144.10模板及高支模施工管理架构165．混凝土浇捣方法166．高支模满堂脚手架搭拆施工安全技术措施177．高支模文明施工措施与管理188．高支模监测19附：模板计算书 1．编制说明及编制依据本方案根据业主所提供施工图策划和施工布置。1.1编制依据1.1.1淮北恒大名都商业及恒大剧场工程施工图纸和建设工程施工合同。1.1.2现行有关工程施工规范、规程和标准：《中华人民共和国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300－2001）《建设工程项目管理规范》（GB/T5032－2006）《工程测量规范》（GB50206-2007）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2011）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JG130-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）1.1.3我公司现有人、机、料及加工品等实际生产供应能力和装备情况。1.1.4施工现场的具体情况等。1.2编制内容和原则1.2.1本施工方案设计包括了剧场9.5米,11米高现浇板高支模施工及核算、梁底模板支撑方案及核算，梁侧模板施工及核算。1.2.2本方案编制坚持质量第一，确保安全施工、按工期完成施工内容及保证文明施工原则。2、工程概况本工程平面形状呈矩形，主体为框架结构，层数为三层、局部四层，一层层高5.2m，二层层高5m,三层层高9.5m、11m，局部夹层层高为5米，建筑面积1760m2。三层电影院分布轴线：1#观影厅轴线为：2/6-8~F-1/H轴，2#观影厅轴线为：6-9~A-2/E轴，3#观影厅轴线为：4-6~C-2/E轴，4#观影厅轴线为：4-6~F-J轴,5#观影厅轴线为：2-2/3~C-2/E轴，6#观影厅轴线为：2-2/3~F-J轴，7#观影厅轴线为：1-4~J-1/K轴，电影院大厅轴线为：4-9~J-M轴。其余部分轴线为观影层夹层，层高为5m。1#、3#、4#、5#、6#观影厅层高为9.5米，2#、7#观影厅层高为11米，故结构跨度和梁截面普遍较大，本高支模方案主要用于层高为9.5m、11m的模板安装工程。 根据图纸设计，模板安装高度、梁的跨度及个别梁的集中线荷载均已达到高大模板的条件，达到高大模板的条件为：模板支撑高度（层高9.5m、11m）＞8m；梁跨度8m＞9.4m；。梁的截面尺寸及跨度如下表：梁类型截面尺寸最大跨度分组验算截面尺寸次梁200×4002200300×600次梁250×4002200次梁200×4502200次梁300×6002700次梁300×7006200次梁200×7008100主梁300×8009400主梁300×10009400300×1500主、次梁300×12009400、4000主梁300×15009400主梁400×12009400主梁450×130094003、高支模工程3.1模板类型选用原则及材料1、模板类型选用原则结合工程结构形式及特点、混凝土构件类别、施工设备和材料供应等条件。2、模板材料选用模板类型及材料选用表序号模板类型混凝土构件名称模板组成材料1散拼散拆柱、梁板、楼梯18mm厚胶合板、40×80木方、φ48×3.0钢管、直径16对拉螺栓2定型模板方柱18mm厚胶合板、40×80木方、φ48×3.0钢管、直径16对拉螺栓3.2模板工程施工方法及技术措施结构模板安装流程：混凝土现浇面找平→定位放线→就位柱模板固定→搭设满堂支撑架→引测标高控制点→安装顶板模板→模板下口封堵→浇筑柱混凝土→调整顶板标高→绑扎顶板钢筋→ 加固模板→浇筑顶板混凝土→柱模板拆除→顶板模板拆除。（一）、模板分项工程施工准备（1）、技术准备项目总工组织经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、甲方、监理共同协商解决，取得一致意见后办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。图纸会审问题确认后，项目技术负责组织项目部相关人员召开通气、经验交流，交底会，提出施工注意要点。熟悉各部位截面尺寸、标高制定模板初步设计方案。根据设计图纸、会审记录、经验交流成果等向班组做好书面关于设计图纸、注意事项、规范要求、工艺标准、经验总结、安全文明等有针对性的交底。项目部配备与本工程相关的规范、规程、标准及有关图集，并分发给项目部相关的人员。进行模板板设计，根据工程结构型式和特点及现场施工条件，对模板进行设计，确定模板平面布置，纵横龙骨规格、数量、排列尺寸，柱箍选用的型式和间距，梁板支撑间距，梁柱节点、主次梁节点大样。验算模板和支撑的强度、刚度及稳定性。绘制全套模板设计图(模板平面布置图、分块图、组装图、加固大样图、节点大样图、零件加工图和非定型零件的拼接加工图)（2）、材料准备顶板模板采用：18mm厚木胶板、40×80木方、各种长度的Φ48*3.0钢管、扣件、Φ16螺杆、U型托、步步紧、山形卡、Φ20PVC管、铁钉、铁丝等、脱模剂、角铁、胶带、铁皮、泡沫板等；梁、板模板及支撑配置1套，柱模板支撑配置1套，（3）、机具准备锤子、扳手、扭力矩扳手、手锯、电锯、水平尺、卷尺、线坠、撬棍、塔吊、电梯、接料平台。（二）、模板分项工程主要施工工艺（1）、模板加工要求 梁柱等模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于5mm，尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用，次龙骨必须双面刨光，主龙骨至少单面刨光，翘曲、变形得方木不得作为龙骨使用。模板加工完毕后必须经过项目经理部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用的多层板，如果有飞边、破损模板必须切掉破损部分然后刷封边漆加以利用。模板加工好后，专人认真检查模板规格尺寸，按照配模图编号，并均匀涂刷隔离剂，分规格码放，并有防雨、防潮、防砸措施。（2）、模板安装的一般要求1、作业条件要求放好轴线、模板边线、水平控制标高，模板底口平整、坚实，若达不到要求的应做水泥砂浆找平层。柱子钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件已安装，绑好钢筋保护层垫块，并办理好隐蔽验收手续。2、应对模板和配件进行挑选、检测,不合格者应剔除,并应运至工地指定地点堆放。3、备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。4、模板安装应按方案设计拼装。木杆、钢管、门架等支架立柱不得混用。5、竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时,应加设垫板,垫板应有足够强度和支承面积,且应中心承载。基土应坚实,并应有排水措施。对湿陷性黄土应有防水措施；对特别重要的结构工程可采用混凝土、打桩等措施防止支架柱下沉。6、模板及其支架在安装过程中,必须设置有效防倾覆的临时固定设施。7、现浇钢筋混凝土梁、板,当跨度大于4m时,模板应起拱；起拱高度为全跨长度的2/l000。梁高大于700mm时必须加设对拉螺栓。8、安装上层模板及其支架应符合下列规定：(a)下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力,否则应加设支撑支架；(b)上层支架立柱应对准下层支架立柱,并应在立柱底铺设垫板；(c)当采用悬臂吊模板其支撑结构的承载能力和刚度必须符合设计构造要求。9、安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确,防止漏浆,构造应符合模板设计要求。10、模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性,应能可靠承受新浇混凝土自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载。11、拼装高度为2m以上的竖向模板,不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定设施。12、当支架立柱成一定角度倾斜,或其支架立柱的顶表面倾斜时,应采取可靠措施确保支点稳定,支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。13、除设计图另有规定者外,所有垂直支架柱应保证其垂直。 14、对梁和板安装二次支撑前,其上不得有施工荷载,支撑的位置必须正确。安装后所传给支撑或连接件的荷载不应超过其允许值。（3）、柱模板安装工艺柱模采用单片预组拼柱模施工工艺。工艺流程为：单片预组拼柱模组拼→第一片柱模就位→安装第二、三、四片柱模→检查柱模对角线及位移并纠正→自下而上安装柱箍并做斜撑→群体柱模固定→全面检查安装质量。柱模位置采用20cm控制线进行检查和校正，全面检查安装质量之后要做群体的水平拉杆和剪力支杆的固定。（4）、梁板模板安装工艺木模板的支撑系统不得选用脆性、严重扭曲和受潮容易变形的木材。木板条应将拼缝处刨平刨直，模板的木档也要刨直。钉子长度应为木板厚度的1.5~2.5倍，每块木板与木档相叠处至少钉2个钉子。第二块板的钉子要转向第一块模板方向斜钉，使拼缝严密。配制好的模板应在反面编号并写明规格，分别堆放保管，以免错用。柱顶与梁交接处，要留出缺口，缺口尺寸即为梁的高及宽（梁高以扣除平板厚度计算），并在缺口两侧及口底钉上衬口档，衬口档离缺口边的距离即为梁侧板及底板的厚度。工艺流程为：测放并复核梁轴线控制线和标高控制线→搭设梁模支架→预组拼模板检查→底模吊装就位、安装→起拱→侧模安装→安装侧向支撑→检查模板位置和截面尺寸→群体梁模固定。梁模板主要由侧板、底板、夹木、托木、梁箍、支撑等组成。侧板、底板均加木档拼制，或用整块板。夹木设在梁模两侧板下方，将梁侧板与底板夹紧，并钉牢在支柱顶撑上。次梁模板，还应根据支设楼板模板的搁栅的标高，在两侧板外面钉上托木（横档）。在主梁与次梁交接处，应在主梁侧板上留缺口，并钉上衬口档，次梁的侧板和底板钉在衬口档上。当梁的高度较大时，应在侧板外面另加斜撑，斜撑上端钉在托木上，下端钉在顶撑的帽木上。当梁高在700mm以上，其混凝土侧压力随梁高的增大将会加大，单用斜撑及夹条用圆钉钉住，不易撑牢。因此，在梁的中部用铁丝穿过横档对拉，或用螺栓将两侧模板交接紧（对拉螺栓），防止模板下口向外爆裂及中部鼓胀。其他按一般梁支模方法进行。为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对正。待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板（或砼楼面）上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。 （6）、顶板模板安装工艺顶板模板采用单块模板组装施工工艺，工艺流程为：测放板面标高控制线→搭设支架→安装木栅→调整标高及起拱→铺设模板→检查模板板面标高和平整度。顶板模板流水段划分根据施工段设置。木栅安装完毕后要认真检查托梁的牢固与稳定，根据给定的标高线调节支撑横杆和木栅的高度，将木栅调平，铺设面板宜以每个单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接跨度大于4米时，并按净跨起拱0.2%，四周不起拱，然后向中央铺设，根据建筑平面图和木胶板尺寸进行面板预拼，将不够整模数的模板在木工加工棚预先加工好，避免在作业面随意切割模板。（三）、主要模板分项工程设计（1）、板模板板厚按100mm计算，层高9.5m、11m，为保险起见模板计算中层高均按11m计算。板立杆纵距0.8m，横距0.8m；现浇板小楞采用木方40×80mm，间距300mm（实际计算中间距为600mm符合要求，但为了保险起见故实际操作中间距采用400mm），面板采用18mm胶合板，支撑杆件均采用48×3.0钢管。梁板支撑体系的水平拉杆步距均为1.5m，距地0.2m处设置纵横向扫地杆。（详见支撑系统详图）（2）、梁模板梁的截面尺寸及跨度如下表：梁类型截面尺寸最大跨度分组验算截面尺寸次梁200×4002200300×600次梁250×4002200次梁200×4502200次梁300×6002700次梁300×7006200次梁200×7008100主梁300×8009400主梁300×10009400300×1500主、次梁300×12009400、4000主梁300×15009400主梁400×12009400主梁450×13009400支撑系统搭设数据如下：300×600mm梁模板配置： 承重立杆沿梁跨度方向间距0.8m，梁两侧立杆间距1m，立杆步距1.5m，梁支撑架搭设高度11m；梁底支撑小楞为2根，梁底纵向支撑为2根40×80mm木方垂直梁截面方向布置，梁侧次楞采用3根40×80mm木方，主楞间距450，立杆承重连接方式为单扣件，扣件抗滑承载力设计值取8.00kN考虑。300×1500mm梁模板配置：承重立杆沿梁跨度方向间距0.8m，梁两侧立杆间距1m，梁底增加承重立杆1根，立杆步距1.5m，梁支撑架搭设高度11m；梁底支撑小楞间距400，梁底纵向支撑为4根40×80mm木方垂直梁截面方向布置，梁侧次楞间距300mm，主楞竖向4根，对拉螺栓为M16，水平间距600mm，主楞到梁底距离依次为300、700、1100和1500mm；立杆承重连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力设计值取8.00kN虑。3.3支撑系统构造要求：（一）、支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：1、梁和板的立柱,其纵横向间距应相等或成倍数，本工程300×1000、300×1200、300×1500、400×1200、450×1300 梁支撑系统立杆沿跨度方向间距800mm，其它截面尺寸的梁支撑立杆延跨度方向的间距均为800mm，板的支撑立杆间距也均为800mm，可以保证与纵横向立杆相互拉结成整体。另梁底增加承重立杆1根，如右图：本工程300×1000、300×1200、300×1500、400×1200、450×1300梁支撑立杆承重连接方式采用双扣件，其它板及梁的支撑立杆承重连接方式均为单扣件。2、在立柱底距地面200mm高处,沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距,在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下,进行平均分配确定步距后,在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用Φ48mm×3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接,剪刀撑采用搭接,搭接长度不得小于500mm,并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。1)立柱平面布置图见附页；2)搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如右图：3)严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。4）每根立柱底部设置厚度为50mm的底垫板。3、2层以上部位高大模板施工时，1、2层的模板支撑系统不予拆除，1、2层支撑系统和高大模板区域支撑系统同时拆除。（二）、水平拉杆设置1、每步纵横向水平杆必须拉通，使架体保持一个整体；对于300×1000、300×1200、300×1500、400×1200、450×1300梁支撑系统立杆沿跨度方向间距400mm的立杆无法与板支撑立杆，但同样设置纵横向水平拉杆与板的水平拉杆拉结，并与相邻300×1000、300×1200、300×1500、400×1200、450×1300梁支撑系统立杆之间连续拉结，以加强支撑系统的整体性。2、扫地杆及水平杆件接长采用对接扣件或搭接 ：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；搭接长度不应小于1m，等间距设置三个旋转扣件固定；端部扣件边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；水平对接接头位置要求如右图：每步水平拉杆与周边成型砼构件梁、柱抱结，以增加架体的稳定性。3、水平拉杆步距根据层高平均分配间距（详见支撑系统立面图），且不得大于1500mm，在最顶步距两水平拉结中间增加一道水平拉杆。4、由于高支模的中间有夹层，故立杆底部不在同一高度，故各高处的扫地杆向低处扫地杆延长不少于2跨，高低差不应大于1m。5、水平拉杆步距均为1500，梁板的立柱相互拉通。6、高支模部位与中间非高支模区存在高低连跨现象，故高支模区的水平拉杆应向东延伸至非高支模区，与非高支模区的支撑系统拉结不少于3跨。（三）、剪刀撑设置1、水平向剪刀撑在高支模范围内共设三道，第一道位于梁底位置，第三道位于扫地杆位置，第二道位于第一道和第二道之间，均为连续设置。2、在支撑架体外侧周边及内部纵横向由底至顶设置连续竖向剪刀撑（附页剪刀撑布置图）。3、剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于15cm。4、剪刀撑采用搭接，搭接长度大于500mm，采用3个旋转扣件在离杆端不小于100mm处进行固定。5、竖向及水平向剪刀撑宽度为5~8m且不应大于8跨，竖向剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。6、根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.8.4条要求，水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置，但由于本工程梁与板模板支撑立杆间距的不统一，可能做到这点很难，在施工中水平剪刀撑的设置位置尽量靠近竖向剪刀撑斜杆相交平面设置。（三）、支撑系统与结构拉结1、竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2、用抱柱的方式（如连墙件），以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。3、周边柱子均抱结点与支水平拉杆拉结，抱结点竖向间距同水平拉杆间距（见支持系统拉结平面布置图）。 4、处于支撑系统的中部，可为支撑系统提供水平拉结点，拉结点水平间距6-9m。（四）、梁侧绕加固因本工程梁截面较高，为了防止梁侧绕现做加固措施：1、在二层顶板预埋钢管做斜撑支撑点；2、用钢管斜撑在梁下部1/3区域内与梁钢管主楞连接，斜撑设在梁跨中间位置，加固斜撑根据现场情况适当调整具体做法见附图。3、3．4计算书梁的截面尺寸及跨度如下表：梁类型截面尺寸最大跨度分组验算截面尺寸次梁200×4002200300×600次梁250×4002200次梁200×4502200次梁300×6002700次梁300×7006200次梁200×7008100主梁300×8009400主梁300×10009400300×1500主、次梁300×12009400、4000主梁300×15009400主梁400×12009400主梁450×13009400注：高度以11m进行计算，计算书详见附件。3．5模板拆除（1）2层以上部位高大模板施工时，1、2层的模板支撑系统不予拆除，1、2层支撑系统和高大模板区域支撑系统同时拆除。（2）底模及其支架拆除时的混凝土强度应达到设计值的100%（C30）。（3）现场留置的同条件拆模试块的试压报告为拆模依据。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。 （4）模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。（5）拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。（6）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除梁侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。4．模板工程质量控制4．1轴线偏位的预防措施精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。4．2垂直偏差的预防措施立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。合理设置模板和支撑系统。单根柱高度不超过4m时，宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水平角不宜大于45°。高度超过4m，应采用ø10～12工具式拉筋，用花篮螺栓收紧，邻近柱模板之间可用水平连杆、剪力撑、或交叉拉筋相连。边柱要求3面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。 采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60°，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。4．3标高不正确的预防措施楼梯模板踏步标高应根据楼梯粉刷层及上、下平台楼地面的不同厚度进行调整，防止起步、收步与其他踏步高度不同。正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。4．4柱、梁模板胀模的预防措施柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密（间距不得大于40cm），同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。4．5楼梯底板厚度不足、底模板胀模的预防措施为确保楼梯板厚度的正确，应提高锯齿形外帮板的制作安装质量，减少误差。同时，在安装踏步侧板时，应在踏步侧板下口垫上与混凝土板厚相同的小木块。当混凝土浇捣到该处时应随手将它取出。楼梯模板下面，应根据受力大小，合理设置搁栅和支撑系统。支撑不仅应与牵扛垂直，也应与搁栅垂直；支撑下部用对拔榫固定，相邻支撑必须用水平拉杆连接，支撑下面地基土必须预先整平夯实，并加设垫板，地基土不得有积水，以防因支撑下沉、失稳而造成模板变形或胀模。4．6梁模下垂、失稳倒塌的预防措施立柱必须置于平整的坚实地面上，并有足够的支承面积或铺设垫板。钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计要求起拱。 4．7漏浆的预防措施木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象。梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。4．8拆模时出现缺陷的预防措施混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于1Mpa；门窗洞口模板拆模时，混凝土强度不小于4Mpa，承重模板应按规范要求决定拆模时间。大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。4．9模板支撑系统质量保证措施与控制程序1、原材料采购之前要做好市场调查，从中选择生产管理好、质量可靠的厂家作为采购对象，建立供货关系，并做好记录。2、工程施工中的每道工序，每个部位、分项、分部工程及单位工程的标识用质量检查证和质量记录来阐明。3、施工过程中严格执行各项标准，并根据本工程的施工合同要求，补充完善内部质量保证体系，保证工程质量合格率达100％，确保工程保质保量完成。4、在施工管理中严格执行各项标准，推行全面质量管理，提高管理人员的质量意识，用全员工作质量来保证工程质量。5、细化验收程序，分多层段验收，发现质量问题及时整改，并落实整改责任人，严格执行整改复检制度，真正做到一次验收合格率在90％以上。6、建立质量评比和奖罚制度，施工时勤交底、多检验、创优质。 7.过程控制程序： 检查脚手架、脚手板材质证明、取样复验制定与审核模板装配大样中间抽查自检、互检、专检执行验评标准按不同型号挂牌不合格项处理办理模板验收签证手续清理现场、文明施工熟悉图纸和技术资料学习操作规程和质量标准准备工作技术交底书面交底操作人员参加现场模板安装质量评定资料整理模板加工成型钢筋、模板工序交接检查自检记录质量评定记录施工记录材料合格证 4.10模板及高支模施工管理架构施工管理体系项目经理项目生产副经理技术负责人安全主任栋号生产主管栋号技术主管机械设备组预算组材料组施工组质安组后勤组技术负责财务室资料组采购组长保安组仓管组长5．混凝土浇捣方法1.模板安装完成后，先浇捣柱混凝土，然后进行梁板钢筋绑扎。2、柱采取分两段施工的方式浇筑，第一次各个柱子间隔浇筑至4.5m和5m位置，使柱子的施工缝相互错开500，以防止拉结点受水平荷载对结构产生影响，4.5m和5m位置以上为第二次浇筑，严格遵循先浇筑柱后浇筑梁板的顺序。利用结构柱作为支架的拉结点时，柱的砼强度不应低于设计值的50%，根据经验，砼浇筑7天后，强度即可大于设计值的50%。3.梁板混凝土浇捣，拟采用汽车天泵由中空对角相交之中点开始浇捣，逐步向外均匀浇捣，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣高支模楼面砼过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣技术交底和安全交底。在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，并用水准仪每30分钟观测一次，包括首层钢支撑的沉降观测，大梁沉降值按千分之二L控制，并且小于30㎜ ），发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木枋挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。3.浇捣混凝土时，安排12人在高支模区域内作业，以免增加不必要施工荷载。6．高支模满堂脚手架搭拆施工安全技术措施1．摸板安装按施工设计进行，严禁随意变动，支顶必须设垫块；2．上层和下层支柱在同一垂直线上，模板及支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施；3．支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平平撑和垂直剪刀撑；4．支柱高度小于5米时，水平撑应设上下两道，两道水平支撑之间，在纵、横架设剪刀撑；支柱高度大于五米时按方案图施工。5．拆除时严格遵守安全规定，高处、复杂结构的模板拆除时派专人指挥，严禁非作业人员进入作业区；6．拆除的模板，柱杆、支撑要及时运走，妥善堆放；7．拆除板，梁、柱墙模板，在4米以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作；8．安装和拆除柱、墙、梁、板的操作层。从首层以上各层应安装安全平网。进行拆除作业时，设置警示标牌；9．验收合格方可进行作业，未经验收或验收不合格不得作下一道工序作业；10、认真执行安全技术操作规程有关章程及规定，是确保本工程安全生产的关键。本项目实行三级检查验收制度，拟由项目施工部与监理单位专员实施工程质量安全整体监控，力争把安全事故消灭在萌芽状态中，因此必须认真加强工人安全思想教育力度，使每个工人思想上树立施工讲文明，生产讲安全的好风气，对每个班组工人上班前做好安全技术交底，并由受交底人签名。11、满堂脚手架搭设必须积极配合施工进度，每搭设完成一层或一段都要做好“三检”工作，即：班组自检，质安专检，棚队联检，并做好检查记录及验收签证工作。合格才能交付使用，在施工使用过程中不得随意损坏、变更、拆除脚手架，如确需修改必须征得棚队同意才能修改。12、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、支撑、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。13、坚决杜绝盲目指挥操作，根据架子工有关技术及规范进行施工搭设，经常检查所搭设顶架是否符合安全规范，发现隐患应及时处理，所有材料应放在不易坠落的位置，发现有易坠落的物料应及时转移到楼面或地面。 14、进入施工现场施工的工作人员应遵守工地现场有关规章制度，坚决杜绝盲目指挥操作，必须戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤脚，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，不得乱掉烟头火种，悬空搭设必须系安全带。15、在满堂脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙拉杆、顶墙杆、吊杆。16、不得在满堂脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。17、在满堂脚手架上进行电、气焊接作业时，必须有防火措施、准备灭火器和派专人看守。18、搭、拆满堂脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。7．高支模文明施工措施与管理1.施工管理人员和特种工作业人员要佩戴工作卡。2.建筑材料、构件、料具和建筑垃圾要按施工总平面图指定的区域堆放，堆放要整齐，挂定型化的标牌进行标识。3.项目部要建立消防领导小组，制定安全消防措施，配备充足的灭火器和消防人员。4.施工现场要设置吸烟室，禁止随地吸烟，春夏秋季节要搞好绿化。5.食堂必须有卫生许可证，建立卫生责任制度，炊事人员要穿戴白色工作服上岗，食堂内高度不低于2.8米，设透气窗，墙面刷白，地面抹水泥砂浆，灶台镶贴瓷砖，食堂必须设在距厕所、垃圾场地及其它产生有害物质的场所30米以上。6.办公室内悬挂项目部管理制度及管理人员岗位责任制.7.楼层清理施工垃圾，使用封闭的专用垃圾道或采用容器吊运，严禁随意凌空抛撒造成扬尘。施工垃圾要及时清运，清运时，适量洒水减少扬尘。8.施工现场在施工前做好施工道路的规划和设置，如采用临时施工道路，基层要夯实，路面铺垫细石，并随时洒水，减少道路扬尘。9.施工现场制定洒水降尘制度，配备专用洒水设备及指定专人负责，在易产生扬尘的季节，施工场地采取洒水降尘。10.施工现场提倡文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度。尽量减少人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识。11．施工现场要天天打扫，保持整洁卫生，场地平整，道路畅通，作到无积水，有排水措施。 12.施工现场严禁大小便，发现有随地大小便现象要对责任区负责人进行处罚。施工区、生活区有明确划分，设置标志牌，标牌上注明姓名和管理范围。8．高支模监测项目部准备在现场进行施工过程监测。1、监测项目：支架沉降和位移。2、测点布设：主梁设一个监测剖面（梁中位置），每个监测剖面布设一个支架水平位移监测点、两个支架沉降观测点。3、监测频率：浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次。4、变形控制值：大梁、板底（钢管立杆）沉降为30mm，梁水平位移为10mm。5、变形监测报警值：大梁、板底（钢管立杆）沉降为20mm，梁水平位移为8mm。模板支撑计算书：1、梁的截面尺寸及跨度如下表：梁类型截面尺寸最大跨度分组验算截面尺寸次梁200×4002200300×600次梁250×4002200次梁200×4502200次梁300×6002700次梁300×7006200次梁200×7008100主梁300×8009400主梁300×10009400300×1500主、次梁300×12009400、4000主梁300×15009400主梁400×12009400高度以11m进行计算。2、梁模板、支撑计算书：梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm， 梁截面高度H=600mm，梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×3.60)×0.60=21.686N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；I=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×15.552+1.40×2.160)×0.300×0.300=0.195kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.195×1000×1000/32400=6.024N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×15.552+1.4×2.160)×0.300=3.904kN　　截面抗剪强度计算值T=3×3904.0/(2×600.000×18.000)=0.542N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×15.552×3004/(100×6000×291600)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f=M/W<[f]其中f——梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；　　W——梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W=42.67cm3；　　[f]——梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f]=13N/mm2。M=ql2/8其中q——作用在模板上的侧压力；　　q=(1.2×25.92+1.40×3.60)×0.30=10.84kN/m　　l——计算跨度(梁板高度),l=600mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值10.843×0.600×0.600/8/42666.668=11.436N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算<[f],满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算计算公式:v=5ql4/384EI<[v]=l/250其中q——作用在模板上的侧压力，q=25.920×0.300=7.776N/mm；　　l——计算跨度(梁板高度),l=600mm；　　E——梁侧竖楞弹性模量,E=9500N/mm2； 　　I——梁侧竖楞截面惯性矩,I=170.67cm4；梁侧竖楞的最大挠度计算值,v=5×7.776×600.04/(384×9500×1706666.8)=0.809mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,[v]=2.400mm；梁侧竖楞的挠度验算v<[v],满足要求!3.穿梁螺栓强度计算没有布置穿梁螺栓，无须计算!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为11.0m，梁截面B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.00m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.50)+1.40×2.00=21.760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.60+0.7×1.40×2.00=21.400kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.600×0.400=6.120kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×0.600+0.300)/0.300=1.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.300×0.400=0.240kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.20×6.120+1.20×1.000)=7.690kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×1.40×0.240=0.302kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.188kNN2=0.486kNN3=0.630kNN4=0.630kNN5=0.486kNN6=0.188kN最大弯矩M=0.004kN.m最大变形V=0.001mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.004×1000×1000/21600=0.185N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×381.0/(2×400.000×18.000)=0.079N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.001mm面板的最大挠度小于60.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=0.630/0.400=1.576kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.58×0.40×0.40=0.025kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×1.576=0.378kN最大支座力N=1.1×0.400×1.576=0.693kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3； I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.025×106/42666.7=0.59N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×378/(2×40×80)=0.177N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.209kN/m最大变形v=0.677×1.209×400.04/(100×9500.00×1706666.8)=0.013mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.805kN.m最大变形vmax=2.911mm最大支座力Qmax=2.131kN抗弯计算强度f=0.805×106/4491.0=179.28N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.298kN.m最大变形vmax=0.469mm最大支座力Qmax=4.581kN抗弯计算强度f=0.298×106/4491.0=66.43N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.58kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=4.581kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.20×0.111×11.000=1.315kNN=4.581+1.315=5.896kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m； ——由长细比，为2100/16.0=132<150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到=5896/(0.391×424)=35.552N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.00m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×1.000×1.500×1.500/10=0.015kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=4.581+0.9×1.2×1.217+0.9×0.9×1.4×0.015/0.800=5.917kN经计算得到=5917/(0.391×424)+15000/4491=38.950N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm，梁截面高度H=1500mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×3.60)×1.50=54.216N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=150.00×1.80×1.80/6=81.00cm3；I=150.00×1.80×1.80×1.80/12=72.90cm4； (1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×38.880+1.40×5.400)×0.300×0.300=0.488kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.488×1000×1000/81000=6.024N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×38.880+1.4×5.400)×0.300=9.759kN　　截面抗剪强度计算值T=3×9759.0/(2×1500.000×18.000)=0.542N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×38.880×3004/(100×6000×729000)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×25.92+1.40×3.60)×1.50×0.60/2=16.27kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=16.265kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为11.0m，梁截面B×D=300mm×1500mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.00m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.50+0.50)+1.40×2.00=49.300kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×1.50+0.7×1.40×2.00=50.560kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.500×0.400=15.300kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.400×(2×1.500+0.300)/0.300=2.200kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.000)×0.300×0.400=0.240kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×15.300+1.35×2.200)=21.263kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.240=0.212kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.508kNN2=1.419kN N3=1.369kNN4=1.369kNN5=1.419kNN6=0.508kN最大弯矩M=0.007kN.m最大变形V=0.001mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.007×1000×1000/21600=0.324N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×767.0/(2×400.000×18.000)=0.160N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.001mm面板的最大挠度小于60.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.419/0.400=3.546kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.55×0.40×0.40=0.057kN.m最大剪力Q=0.6×0.400×3.546=0.851kN最大支座力N=1.1×0.400×3.546=1.560kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=170.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.057×106/42666.7=1.33N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×851/(2×40×80)=0.399N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.970kN/m最大变形v=0.677×2.970×400.04/(100×9500.00×1706666.8)=0.032mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.178kN.m最大变形vmax=0.030mm最大支座力Qmax=6.323kN抗弯计算强度f=0.178×106/4491.0=39.64N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.885kN.m最大变形vmax=1.342mm最大支座力Qmax=13.594kN抗弯计算强度f=0.885×106/4491.0=197.11N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=13.59kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=13.594kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.111×11.000=1.479kNN=13.594+1.479=15.073kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；——由长细比，为2100/16.0=132<150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到=15073/(0.391×424)=90.891N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.200×1.200×0.240=0.058kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.00m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.058×1.000×1.500×1.500/10=0.015kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=13.594+0.9×1.2×1.217+0.9×0.9×1.4×0.015/0.800=15.094kN 经计算得到=15094/(0.391×424)+15000/4491=94.289N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!3、柱计算书：柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=800mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度H=1700mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=900mm，柱箍间距计算跨度d=300mm。柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。柱模板竖楞截面宽度40mm，高度80mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞6根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×40.000=36.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。荷载计算值q=1.2×36.000×0.300+1.40×3.600×0.300=14.472kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×10.800+1.40×1.080)×0.332×0.332=0.160kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.160×1000×1000/16200=9.847N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×10.800+1.4×1.080)×0.332=2.883kN截面抗剪强度计算值T=3×2883.0/(2×300.000×18.000)=0.801N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250 面板最大挠度计算值v=0.677×10.800×3324/(100×6000×145800)=1.015mm面板的最大挠度小于332.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.332m。荷载计算值q=1.2×36.000×0.332+1.40×3.600×0.332=16.016kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=4.805/0.300=16.016kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×16.016×0.30×0.30=0.144kN.m最大剪力Q=0.6×0.300×16.016=2.883kN最大支座力N=1.1×0.300×16.016=5.285kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.144×106/42666.7=3.38N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2883/(2×40×80)=1.351N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×11.952×300.04/(100×9500.00×1706666.8)=0.040mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×36.00+1.40×3.60)×0.253×0.300=3.67kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.134kN.m最大变形vmax=0.021mm最大支座力Qmax=4.467kN抗弯计算强度f=0.134×106/8982.0=14.92N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于376.7/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=4.467对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×36.00+1.40×3.60)×0.332×0.300=4.81kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.608kN.m最大变形vmax=0.986mm最大支座力Qmax=16.575kN抗弯计算强度f=1.608×106/8982.0=179.03N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于960.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):16对拉螺栓有效直径(mm):14对拉螺栓有效面积(mm2):A=144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=16.575对拉螺栓强度验算满足要求!4、板模板计算书楼板模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为11.0m，立杆的纵距b=0.80m，立杆的横距l=0.80m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方60×80mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重24.00kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(24.00×0.10+0.30)+1.40×2.50=6.740kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.10+0.7×1.40×2.50=5.690kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(24.000×0.100×0.800+0.300×0.800)=1.944kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.500)×0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3；I=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩； [f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×1.944+1.40×1.800)×0.300×0.300=0.044kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.044×1000×1000/43200=1.011N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×1.944+1.4×1.800)×0.300=0.874kN　　截面抗剪强度计算值T=3×874.0/(2×800.000×18.000)=0.091N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×1.944×3004/(100×6000×388800)=0.046mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(24.000×0.100×1.200+0.300×1.200)=2.916kN/m面板的计算跨度l=300.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×2.916×0.300×0.300=0.214kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.214×1000×1000/43200=4.958N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=10.78cm4；1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=24.000×0.100×0.300=0.720kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×0.720+1.20×0.090)=0.875kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.750=0.945kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.82×0.80×0.80=0.116kN.m最大剪力Q=0.6×0.800×1.820=0.874kN最大支座力N=1.1×0.800×1.820=1.601kN抗弯计算强度f=0.116×106/4491.0=25.93N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.729+0.990×0.000)×800.04/(100×2.06×105×107780.0)=0.091mm纵向钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.60kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩Mmax=0.347kN.m最大变形vmax=0.248mm最大支座力Qmax=4.637kN抗弯计算强度f=0.347×106/4491.0=77.22N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.64kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.111×11.000=1.217kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.800×0.800=0.192kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=24.000×0.100×0.800×0.800=1.536kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=2.651kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+0.000)×0.800×0.800=1.440kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.20kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；——由长细比，为2100/16.0=132<150满足要求! ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.391；经计算得到=5197/(0.391×424)=31.337N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.7×0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.80m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.086×0.800×1.500×1.500/10=0.018kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×2.651+0.9×1.4×1.440+0.9×0.9×1.4×0.018/0.800=5.020kN经计算得到=5020/(0.391×424)+18000/4491=34.199N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!'