高支模工程专项施工设计方案(专家论证)

'目录一、编制依据3二、工程概况3三、高支模体系设计总思路4（一）水平杆设置4（二）剪刀撑设置4（三）立杆支撑设置4（四）连墙件设置5（五）立杆下基础处理5四、模板支撑体系施工总部署5（一）施工准备5（二）施工流程说明7（三）模板支撑体系设计7五、高支模施工方法8(一)模板组拼精度要求8(二)模板定位8(三)模板的支设规范要求8（四）满堂架搭设9（五）剪刀撑的设置10（六）核验标高10（七）柱模安装10（八）梁模安装10（九）板模安装10（十）边梁模板加固11（十一）高支模与非高支模部分整体性处理11（十二）高低强度砼交接处理11（十三）穿梁、板孔、洞口模板11（十四）高支模施工注意事项12六、高支模拆除的工艺要求12（一）高支模拆除工艺要求12（二）高支模拆除安全要求1351 七、施工组织管理及验收14（一）高支模支撑系统施工管理14（二）高支模支撑系统质量验收14（三）高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收15八、安全、环境保障措施15（一）安全教育措施15（二）安全防护措施15（三）泵送砼安全措施15（四）施工技术措施15（五）环境保护措施16（六）安全检查16九、危险源分析及预防措施16（一）危险源预防措施16（二）危险源应急措施18十、高支模支架监测措施20（一）高支撑模板支架重点监测措施20（二）高支撑模板支架搭设时监测措施21（三）高支撑模板支架使用时监测措施21（四）高支撑模板支架拆除时监测措施21十一、高支撑模板支架应执行的强制性条文22十二、成品保护23十三、高支模安全应急预案23(一)机构设置23(二)人员职责表24(三)应急救援工作程序25(四)救援方法25十四、模板体系设计计算书26附表A.5高大模板支架安全要点检查表附表A.6高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表附表A.7扣件拧紧抽样检查表附图一、三:C区二层、一层梁板模板支撑系统钢管平面布置图及剪刀撑平面布置图附图二:B区梁板模板支撑系统钢管平面布置图及剪刀撑平面布置图附图四:模板支撑系统钢管立面布置图51 一、编制依据相关国家规范、地方标准等技术文件：《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002；《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《建设工程安全生产管理条例》；关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号文；关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知建质[2009]87号文；本工程施工图纸和本工程施工组织设计等；二、工程概况1.工程设计概况沈阳威廷酒堡--主堡工程位于沈阳市棋盘山风景区。本工程总建筑面积21218.69㎡，本工程A区地下二层，地上八层；B区地下一层，地上二层；C区二层，地下室主要为设备用房及酒窖，地上一层、二层主要为酒店的大堂，宴会厅，会议室及其附属用房部分，三～八层为客房。2.高架支模工程概况本工程B区支模高度超过8.0m，跨度大于15.0m，C区支模高度超过8.0m，跨度大于10.0m，属于高大模板支撑体系。其中B区宴会厅a5～a12轴/aH～aC轴和b5～b8轴/bC～bF轴之间的结构，地下室顶板标高为-0.10m,顶板设计标高为10.6m，跨度为17.7m，梁截面为500×1500mm、400×1000mm、450×1000mm、400×800mm、300×700mm；C区会议中心d1～d8轴/dA～dD轴之间的结构，承台之间回填土标高为-6.6m；一层顶板标高为5.4m,二层顶板设计标高为14.5m，跨度为10.9m，梁截面为700×1000mm、700×1200mm、300×700mm；现以最具有代表性的B区宴会厅为例进行超高大跨高架支模体系设计。B区宴会厅a5～a12轴/aH～aC和b5～b8轴/bC～bF轴之间支模高度为10.6m，跨度17.7m和15.4m，楼板厚度为130mm，以截面尺寸为500×1500mm的梁为例进行模板设计，其他高架支模均参照此方案施工。由于B区宴会厅部分架空层高为10.6m，并且有10根φ800的圆柱子，在此部分施工时，梁板、柱模板支撑体系属于高支模架；因此在施工过程中，即要保证支撑体系的安全稳定性又要满足施工需要，将是此部分的重要控制点。C区会议中心d1～d8轴/dA～dD轴之间的结构，一层支模高度为12m，二层支模高度为9.1m，楼板厚度为120mm，在此部分施工时，梁板、柱模板支撑体系属于高支模架；因此在施工过程中，即要保证支撑体系的安全稳定性又要满足施工需要，将是此部分的重要控制点。本工程的高大模板支撑体系特点：1、高支架面积不是很大；2、跨度较大，B区宴会厅部分高支系统中最大跨度为17.7m，可供拉结的柱较少；51 3、梁比较大，梁高达1500mm；4、本工程支撑高度较大，B区最高部分高度为10.6m，C区最高部分高度为112m。本工程采用商品混凝土，浇捣时采用汽车泵或地泵进行混凝土输送。三、高支模体系设计总思路（一）水平杆设置1、在立杆底距楼面板200㎜处沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆，步距均为1500㎜，其余位置见附图所示。2、梁底处加设一道水平杆，并在最顶步距两水平杆中间应加设一道水平拉杆；所有满足与建筑四周墙柱顶紧顶牢或与结构柱加设水平箍箍牢水平杆的端部，水平杆与结构连接，增强整个支撑系统的刚度。（二）剪刀撑设置1、竖向剪刀撑a、在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，中部纵横向每隔10m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，剪刀撑宽度为4～6m；b、为了便于实际操作，剪刀撑统一采用6000㎜钢管搭设。剪刀撑按附图布设，与楼面夹角成45°～60°沿高支架四周从低至顶连续布置；搭接处采用直角扣件搭接，搭接长度不小于1000㎜，并且搭接处扣件不少于三个剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与立杆扣牢。2、水平剪刀撑在竖向剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑，支模高度大于8m时，在支架中部再加设一道水平剪刀撑；（三）立杆支撑设置1.C区搭设高度为12m和9.1m时立杆设置A.700×1200截面梁：枋木间距250㎜，梁支撑立杆的纵向间距500㎜，横向间距1000㎜。为了安全起见，在梁底增设一道承重立杆，同时梁底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200㎜）。B.120㎜厚楼板：枋木间距300㎜，立杆的纵距b=1000㎜，立杆的横距l=1000㎜，同时板底立杆处设顶托（顶托长度不得超过300㎜），顶托上设Φ48×3.5㎜钢管做托梁，能满足安全施工要求；为结合工程实际开间尺寸进行施工操作，立杆纵横间距统一按立杆布置图所示尺寸进行调整，严禁超过验算尺寸。C.立杆支撑详见附图。2.B区搭设高度为10.6m时立杆设置A.500×1500㎜截面梁：枋木间距250㎜，梁支撑立杆的纵向间距500㎜，横向间距800㎜。为了安全起见，在梁底增设一道承重立杆，同时梁底立杆处设顶托（顶托长度不得超过200㎜）。B.130㎜厚楼板：枋木间距300㎜，立杆的纵距b=1000㎜，立杆的横距l=1000㎜，同时板底立杆处设顶托（顶托长度不得超过300㎜），顶托上设Φ48×3.5㎜钢管做托梁，能满足安全施工要求；为结合工程实际开间尺寸进行施工操作，立杆纵横间距统一按立杆布置图所示尺寸进行调整，严禁超过验算尺寸。51 C.立杆支撑布置详附图。（四）连墙件设置1.连墙件应满足模板安全技术规范（JGJ162-2008）的要求，水平间距为6～9m，竖向间距为2～3m设置一个固定结点与建筑拉结；2.连墙件采用钢管抱柱做法；连墙件与周边结构柱子拉结成一体,如图示；（五）立杆下基础处理C区一层由于为回填土，为了保证模板架的安全，必须对基坑进行回填，压实系数不小于0.94。立杆下在主梁两侧及中部顶撑铺设30×300mm木板作垫板，并垫平整。安装高支架体时下一层结构排架不允许拆除，直至浇捣完成高支模部分砼达到设计强度75%以上方可拆除下层结构排架，架体立杆下垫300mm宽方形15㎜厚木模板，木模下为混凝土楼面。为了使高支模立杆与下层结构立杆受到小较偏心力作用，应尽可能减小上下层立杆错位，施工时应两层立杆位置对比结合施工，如不能满足对应位置的，应在高支模支撑系统立杆下层结构对应位置增设立杆，以确保安全。四、模板支撑体系施工总部署（一）施工准备1、主材模板：2440㎜×1220㎜×15㎜木胶合板。钢管：Φ48×3.5㎜钢管主要扣件：直角扣件、对接扣件、旋转扣件。方木：截面尺寸为40㎜×80㎜×2000（4000）㎜的枋木。主要杆件：立杆、大横杆、剪刀撑等。其它材料：Φ14穿墙螺杆、40～100㎜长铁钉、可调顶托、底托等。（1）对进场的钢管、扣件检验合格后才能使用到现场。不合格的必须退场。（2）旧钢管的检查应符合下列规定A.表面锈蚀深度应符合规范的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。B.钢管弯曲变形符合要求。（3）扣件的验收应符合下列规定A.新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测；B.旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；C.新、旧扣件均应进行防锈处理。（4）构配件的允许偏差符合《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130-2001，2002年版）要求。51 2、主要施工机具模板、轻便爬梯、手提电锯、台锯、木工电刨、手电钻、铁锤、活动扳手、墨斗、卷尺、水平尺（管）、撬棍、5ｍ、50ｍ钢卷尺、脚手板等。3、施工进度计划本工程高支模面积不大，施工过程中专门抽调一组工人进行高支模支撑系统施工，确保工程总进度计划。具体进度计划如下：a.B区宴会厅a5～a12轴/aH～aC和b5～b8轴/bC～bF轴之间，计划25人施工10天完成高支撑系统施工；b.C区会议中心d1～d8轴/dA～dD轴之间,计划15人用7天完成高支撑系统施工；为使高支系统能够满足安全要求，本工程施工进度安排较宽裕，确保高支系统严格按方案和规范要求进行搭设。4、人力资源计划木工工长1人、质检员1人、安全员1人、木工40人，具体视现场情况进行调节，人力配置需满足施工进度要求。5、材料进场计划本工程地下室面积较大，模板系统所用材料均为新购置的合格材料，在施工前15天进场，满足施工进度要求。当施工到高支系统部分时，补充一层模板系统所需材料，并要求在浇筑地下室顶板一周前进场。6、作业条件a.材料进场，机具到位，人员备齐。b.回填土夯实完毕；楼板混凝土浇筑完毕，并且混凝土强度已满足施工要求；同时，高支撑区对应的顶板模板支撑保留。c.根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。d.柱钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件已安装完毕，并且已绑扎好钢筋保护层垫块及相关隐蔽验收手续。e.已编制高大模板安全专项施工方案并经专家论证方案可行！同时，根据模板的设计要求和工艺标准向班组工人进行安全技术交底，三级安全教育及施工技术交底等。7、技术交底根据下列“操作工艺”和“操作方法”对工人进行技术交底。交底人由尚立国、宋春春对工人进行技术、安全交底，由邓兴波进行监督实施。（二）施工流程说明地下室（一层）顶板砼浇筑完成后，高支模系统直接搭设在楼面上支模。根据现场实际条件，现制定以下施工流程：（1）总流程：测量放线→搭设满堂架→顶板标高引测→绑扎柱钢筋→安装柱模板→浇筑柱砼→安装梁底模板→绑扎梁钢筋→安装梁侧模及板模板→绑扎板钢筋→检查验收梁板钢筋→浇筑梁板砼→养护到设计强度→拆模。（2）安装柱模：立相邻两边模板并临时与满堂架固定→穿穿墙螺杆→51 基本调垂直这两边模板→立另两侧模板并穿好穿墙螺杆→上紧螺杆，同时将模板调垂直、平整→检查验收。（3）安装梁模搭设满堂架→引测标高→铺设方木→安装底模→安装侧梁模→检查验收。（4）安装楼板模板搭设满堂架→引测标高→铺设方木→铺设模板→检查验收。（三）模板支撑体系设计楼层框架柱、梁及顶板模板的支撑，主要通过搭设钢管满堂排架体系受力；根据本工程满堂高支模架体搭设高度、梁柱截面尺寸的不同，分成下列两种满堂架搭设方式：1.A区砼楼板130mm厚，梁截面500mm×1500mm，搭设高度为10.6m（后附计算书）。排架形式：采用Φ48´3.5钢管搭设排架，立杆间距1000mm´1000mm，大梁底立杆间距为500mm×800mm（根据梁宽调整），水平杆步距1.5m,立杆采用扣件连接组成排架支撑体系；支撑立杆下垫15mm厚300mm×300mm木模，木模下为混凝土楼面，立杆离地0.2m以内设置纵横向水平拉杆（扫地杆），水平纵横拉杆设置步距1.5m；在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，中部纵横向每隔10m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，剪刀撑宽度为4～6m；在竖向剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑，支模高度大于8m时，在支架中部再加设一道水平剪刀撑；局部适当调整（只允许调小不允许调大）大梁底的横杆间距，以便于在大梁底另专设纵向剪刀撑，以增强整个支撑系统的刚度。为保证整个钢管排架支撑系统的稳定，其它未注构造做法，水平拉杆、斜撑、斜道等按规范要求。高支模支撑系统搭设过程中，纵横向的水平拉杆，在过楼层时拉杆要求周边顶撑在梁侧面，形成高支模的竖向限位；高支模外有外脚手架，当外脚手架超出二步不具备连墙拉结时，高支排架与外脚手拉结，形成整体受力，当上层结构施工时，利用结构拉结点做好拉结，同时拆除高支模与外架临时增设的拉结。2.C区砼楼板120mm厚，梁截面700mm×1200mm，搭设高度12m（9.1m参照12m搭设)。排架形式：采用Φ48´3.5钢管搭设排架，立杆间距1000㎜´1000mm，大梁底立杆间距为500mm×1000mm，立杆采用扣件连接组成排架支撑体系；支撑立杆下垫15mm厚300mm×300mm木模，木模下为混凝土楼面，立杆离地0.2m处设置纵横向水平拉杆，水平纵横拉杆设置步距1.5m；在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，中部纵横向每隔10m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，剪刀撑宽度为4～6m；在竖向剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑，支模高度大于8m时，在支架中部再加设一道水平剪刀撑；局部适当调整（只允许调小不允许调大）大梁底的横杆间距，以便于在大梁底另专设纵向剪刀撑，为保证整个钢管排架支撑系统的稳定，其它未注构造做法，水平拉杆、斜撑、斜道等按规范要求。高支模支撑系统搭设过程中，纵横向的水平拉杆，在过楼层时拉杆要求周边顶撑在梁侧面，形成高支模的竖向限位；高支模外有外脚手架，当外脚手架超出二步不具备连墙拉结时，高支排架与外脚手拉结，形成整体受力，当上层结构施工时，利用结构拉结点做好拉结，同时拆除高支模与外架临时增设的拉结。五、高支模施工方法(一)模板组拼精度要求51 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要设置木方压缝，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见表模板拼装精度要求一览表表4-1序号项目允许偏差(单位：mm)1两块模板之间拼缝≤22相邻模板之间高低差≤23模板平整度≤24模板平面尺寸偏差±3(二)模板定位根据定位桩点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、柱等边线引放出，用以控制模板边线。（1）标高引测：根据控制水准点，用水准仪引测出板面标高（建筑标高）加0.5m控制点，并将其标注在柱钢筋上，再根据此点用钢尺或水平管引测出梁底、板底的标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。（2）柱模板的标高控制：1)根据柱的高度，扣除砼楼板的标高后，根据胶合板或已制作好的模板高度，计算出用整块的模板数和非整块的模板尺寸，然后裁出非整模板，将非整块模板安装在柱模板中间，以保证已定形的柱头交接处的模板不受破坏。2)弹线：待楼板新浇筑砼终凝后，由测量员在楼面砼上弹出轴线控制线，核验无误之后，通知木工将柱边线弹出，最后由木工工长和质检员核查控制线，无误后，木工才能进场施工。(三)模板的支设规范要求模板支设前将已完成浇捣砼的楼面清理干净，不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净，模板排架支撑体系搭设要严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001执行。模板安装允许偏差和检验方法表6-1序号项目允许偏差（mm）检查方法国家规范标准企业标准1轴线位移柱、墙、梁53尺量2底模上表面标高±5±3水准仪或拉线尺量3截面模内部尺寸基础±10±5尺量柱、墙、梁+4，-5±34层高层高不大于5m63经纬仪或拉线尺量51 垂直度层高大于5m855相邻两板表面高差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正/2方尺、塞尺垂直/2线尺8预埋铁件中心线位移/2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置32拉线，尺量螺栓外露长度+10，-0+5，-010预留孔洞中心线位移+10，5拉线，尺量尺寸+10，-0+5，-011门窗洞口中心线/3拉线，尺量宽、高/±5对角线/612插筋中心线位置55尺量外露长度+10，-0+10，-0（四）满堂架搭设根据附图《高支模立杆布置平面图》，搭设满堂支架，包括剪刀撑，支立杆时应先在钢管底部按后附图《高支模立杆布置平面图》垫300㎜×300㎜胶合板垫块，再搭中间水平拉杆，再搭扫地杆，扫地杆离地面200㎜处，使立柱纵横方向左右对直，立杆的水平牵引杆根据各层结构层高设置，顶步设置在梁底下500㎜处，中间步距按1500㎜设置最上一步不一定刚好为1500㎜但应满足小于1500㎜；同时，立柱要间距均匀，满足设计要求。之后用水平管根据标志点弹出梁底模标高，并搭设梁底钢管。满堂架搭设时应与框架柱作刚性连接，增加整个支撑系统的刚度。立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁采用搭接接长。（五）剪刀撑的设置整个钢管支撑系统须与框架柱连在一起，增强整个支撑系统的刚度。为了便于实际操作，水平剪刀撑统一采用6000㎜钢管搭设。纵向剪刀撑按附图布设，与楼面夹角成45°～60°沿高支架四周从低至顶连续布置。（六）核验标高标高弹出之后，及时核查正误。并由木工工长和质检员核查验收。（七）柱模安装51 根据弹出柱的控制线，待钢筋隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用，当柱截面大于700㎜时在中间设置一道穿墙螺杆，具体做法详见柱图。为了能回收和再利用穿墙螺杆，在穿墙螺杆外套PVC硬塑管，其长度与柱或梁的穿墙厚度相同，让穿墙螺杆与砼隔离开。穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上，但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因素，每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查，严禁使用已损坏的螺杆。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。（八）梁模安装按设计间距要求铺好40㎜×80㎜×2000㎜方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用40㎜×80㎜枋木条作立档及立档支撑，使用铁制侧模卡勾步步紧做侧模压脚。之后吊直侧模，用斜杆顶撑固定。当梁高超过750㎜时，考虑到侧模斜撑的作用力减弱，在梁高的中间加两道φ14穿墙螺杆；当梁高超过1000㎜时，在梁高的中间加两道φ14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/1000～3/1000，本工程统一按2/1000起拱，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排立杆与高支模排架相连接。（九）板模安装（1）在钢管立柱上设顶托，弹出标高控制线，并架设Φ48横钢管做托梁，在钢管上直接铺设方木，拉线检查，直至平整。然后铺楼面模板，用长40㎜铁钉钉牢，如果楼板宽度不合模板模数时，补板应补在梁、柱边。板缝间加海绵胶条。(2)板模板施工时注意以下几点：1）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；2）模板第一排次楞木方需紧靠柱边模，模板与模板之间采用硬拼缝，拼接缝小于2mm，否则用腻子封堵；3）根据板跨度大小，决定板模板起拱大小：＜4m开间不考虑起拱，4m≤L＜6m起拱10mm，≥6m的起拱15mm。4）板模板下部支撑用满堂架子，每根立杆底部应设置300mm×300mm胶合板垫块。脚手架必须设置纵、横向扫地。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，必须与每根立杆连接并拧紧。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。板下铺木方用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的木方，弹线保持在同一标高上，板与木方用50mm长钉子固定，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（十）边梁模板加固铺完楼面模板后，要对边梁模板加固。按照轴线控制好边模位置，用方木顶牢，禁止顶到外架钢管上。并拉通线检查是否平直。51 （十一）高支模与非高支模部分整体性处理为提高整个高支模系统整体稳定性，要求做到以下注意事项：1.高支与非高支部分立杆间距尽可能保持统一模数，并将水平杆通常连接在一起；2.在高支与非高支交界处增设水平剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆；3.在高支与非高支交界处增设竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆；施工前按以上要求进行交底，过程中严格按方案要求施工，完成后将此部位作为重点验收部位。（十二）高低强度砼交接处理在砼强度等级改变的交接部位，为了防止不同的砼互相混合，保证柱子混凝土的强度等级，在其两边用密目钢丝网拦截，若钢筋密集或者密目钢丝网安装困难时可以先浇筑柱子部位的混凝土，并沿梁方向多浇筑500㎜长，同时应比楼面稍高，然后再浇筑梁板砼。（十三）穿梁、板孔、洞口模板预埋件、预留洞在施工前和安装图详细复核，无误后方能进行施工。在模板和钢筋骨架上画出预埋件和预留洞的标高、几何尺寸和位置用胶合板做成相应规格模盒，盒子内部用方木支撑固牢，安装时，孔洞模应用铁钉钉牢，并焊钢筋顶侧模。预埋件固定在模板上，预留洞如预留在钢筋上则要用短钢筋电焊固定在钢筋网架上，确保在施工中不会移动。施工完毕的预留洞、预埋件进行复核和验收。混凝土浇捣时，要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正，确保埋件和预留洞的准确。（十四）高支模施工注意事项（1）具体布置立杆时，需对主梁、次梁、顶板三者支撑立杆间距整体考虑，使三者立杆纵、横方向均在同一条直线上。调整平分立杆间距时，以上述立杆间距为最大极限值，间距只能调小，不能调大；（2）立杆之间必须按每步距满设双向水平杆，确保其在两个方向均具有足够的设计刚度；（3）满堂支撑架底部距楼面200㎜以内必须设双向扫地杆；（4）严格按规范要求设置竖向和水平剪刀撑；（5）确保每一扣件的拧紧力矩控制在45～65N•M内；（6）立杆接长除顶层顶步以上可采用搭接外，其余各层各步立杆的连接不得采用搭接，必须使用对接扣件进行对接，并确保立杆的对接端头平整；且立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格中设置。如顶层采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；（7）板厚大于120mm，顶部承载支撑采用钢管横杆，支撑立杆上使用可调顶托；（8）高支模系统验收合格后，楼板钢筋绑扎前将柱子砼浇捣完毕，以增加高支模系统的稳定性。（设计高支模系统时考虑与柱子连接）六、高支模拆除的工艺要求（一）高支模拆除工艺要求51 1.拆模的时间应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：（1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（3）拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.（4）梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑，（5）在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。（6）严禁夜间进行拆架施工。2.高支撑模板拆除的工序要求：（1）拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。(2)在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。(3)模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。(4)模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）中4.3模板拆除分项的如下规定：主控项目1.底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100悬臂梁/≥100一般项目51 1.侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2.模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（二）高支模拆除安全要求（1）本工程使用的钢管架，在材料运输时，不得随意乱丢，以免伤人。（2）凡超过2m以上的操作部位，必须搭设操作平台，不得违章临边、临空施工。（3）上班时必须戴好安全帽、穿防滑胶底鞋，严禁酒后上班。（4）搭设满堂架时，必须随工作面的展开上紧钢管扣件，防止不知情人员发生意外。（5）禁止垂直交叉作业，特殊要求必须上下同时作业时，要做好交叉作业的安全防护措施后进行。（6）拆模时，必须设警戒标志，必要时派专人看守，禁止他人入内。（7）拆模时，禁止将模板大块撬下，以免发生意外。（8）模板拆除后，在及时归堆清理的同时要避免出现朝天钉。七、施工组织管理及验收（一）高支模支撑系统施工管理（1）严格按支撑架设计书进行操作。（2）施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。（3）支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。（4）严格按设计尺寸和要求搭设。搭设前在施工员、测量员参与下先弹出纵、横立杆位置线，再据此搭设立杆。（5）支撑支架系统必须连为一体，不得因班组施工区域的划分而断开。精心设计砼浇筑方案：浇筑砼时，泵车停放在现场南侧，由中间向两边浇捣（具体施工方法详见砼施工方案）。（6）施工材料，特别是钢管和扣件不满足要求的严禁使用。搭设的主要材料在进场堆放前，必须根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）中关于构配件检查和验收的要求，逐一进行验收。经验收合格的钢管、扣件按规格、种类，分类整齐堆放、堆稳。堆放地不得有积水。（7）严格控制实际荷载不超过设计荷载。严禁在支撑架上集中堆放材料。在实际操作中，施工荷载不能超过设计荷载（3kN/ｍ²）。（8）确保安全的前提下，在砼浇筑开始后，派人检查支架及其支承情况，发现有下沉、松动和变形情况，及时予以解决。（二）高支模支撑系统质量验收51 模板工程检查验收必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）有关规定，本工程模板工程应符合下述具体规定。（1）主控项目a.安装上层模板及其支架时，下层楼板支架不拆除。立杆下应铺设垫板。b.涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。（2）一般项目a.模板接缝不应漏浆，可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆。在浇筑砼前，应浇水湿润模板，但模板内不应有积水；b.模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；c.浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。（3）实测允许偏差项目a.现浇结构模板安装的允许偏差：轴线位置5mm；底模上表面标高±5mm；柱、梁截面内部尺寸+4mm、-5mm；层高垂直度（不大于5m）6mm；相邻两板表面高低差2mm；表面平整度5mm。b.预埋件和预留孔洞的允许偏差：预埋管、预留孔中心线位置3mm；插筋中心线位置5mm；插筋外露长度+10mm；预留洞中心线位置10mm；预留洞尺寸+10mm。（三）高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收模板高支撑架搭设完毕后应进行安全可靠性检查验收，合格后方准使用。对高大模板支架的验收按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JG130-2001)、《建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范》的相关规定进行验收，检查验收表格详见附表：表A.5高大模板支架安全要点检查表，表A.6高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表，表A.7扣件拧紧抽样检查表。八、安全、环境保障措施为保障高支模支撑系统安全顺利进行，项目部要求严格做好安全和环境保障措施，具体如下：（一）安全教育措施（1）新工人进场或变换工种的工人都要及时进行三级安全教育，进行安全技术交底，对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的安全意识提高，时刻牢记做好安全施工。（2）实行班前安全活动，每天班前，由班长安排工作时，班长向班组人员指出各工作部位的安全注意事项。（二）安全防护措施（1）项目部负责安排人员做好各工作部位的安全防护设施，可由专业队组完成。（2）楼层洞口、临边应进行有效防护，以保证施工人员的安全。（3）楼面模板施工时，必须提前搭设外架，保证高出楼面1.5米以上。（三）泵送砼安全措施51 (1)浇筑大厅砼时用汽车泵进行施工，浇筑上部板面时砼输送管不得直接支承在钢筋、模板支架上，水平管每隔2米用支架固定，垂直或斜管用独立钢管架固定。(2)浇筑梁板时，砼的堆积厚度不得超过模板设计时的计算厚度。(3)浇筑砼时，必须安排专人对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况，立即停止浇筑砼，并卸载纠正变形模板后，才能继续浇筑砼。（四）施工技术措施(1)模板支撑系统施工前，应按施工规范、施工方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。(2)对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。(3)立杆底座下应铺设15mm厚300mm×300mm木胶合板垫块。(4)不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一支撑系统。(5)支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。（6）模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。(7)泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。(8)应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。(9)交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。(10)拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。(11)高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。(12)高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。(13)混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。（五）环境保护措施（1）加强对现场施工人员的环保意识教育，在砼震捣过程中要尽量避免震动钢筋及模板，尽可能避免发出不必要的施工噪音，最大限度地减少施工噪音对环境的污染。（2）废弃的模板及方木应及时收集清理，要做到工完场清。（3）楼层模板拆除完后，楼层内的废料垃圾均应清理出楼层，运至堆放场。(4)现场木作余料要尽量利用，不能再利用的要及时送到回收站。（六）安全检查(1）每天值班工长及安全员必须巡视工地，对存在的安全隐患及潜在的安全因素及时提出，及时整改。(2）发现违章行为，及时纠正。(3）班组安全员每天对本班工作部位详细检查，发现问题及时处理或报告值班工长处理。(4)如果需要动火，如电焊、氧割等,应征得工长和安全员同意,并办好动火审批手续,才能动火。且火源周边配备2个以上灭火器，派专人监控火情。51 九、危险源分析及预防措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。（1）危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。（2）可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。（一）危险源预防措施1.坍塌事故的安全技术预防措施⑴模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。⑵模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。⑶模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。⑷楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。⑸安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。⑹拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。2.高空坠落事故安全预防技术措施⑴高支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。⑵所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。⑶高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。⑷安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。⑸项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。⑹已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。⑺51 高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。3.施工现场安全用电及触电事故预防措施(1)安全用电组织措施①建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。②建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。(2)安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行《施工现场临时用电安全技术规范》。a.施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。b.手持电动工具必须设触（漏）电保护器。c.夜间施工，必须保证足够的照明设施。d.照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。e.在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。4.机械伤害安全预防措施(1)项目部安全员不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。(2)在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。(3)切割小块的模板时应采取有效的保护措施。5.物体打击安全预防措施(1)模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。(2)避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。(3)外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。6.火灾安全预防措施(1)设置吸烟室，工人不得随意乱扔烟头。(2)切割模板产生的锯末、及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。(3)现场设置足够的灭火器。(4)水管应随楼层设置，便于取水。（二）危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。（1）模板坍塌51 1）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。2）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。3）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）（2）高处坠落1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。（3）触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合——即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。（4）机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。（5）物体打击1）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。2）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。3）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。4）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。51 a.抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。b.发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。c.伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。d.根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。（6）火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。十、高支模支架监测措施（一）高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施：1.模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地下室（一层）顶板、回填土进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。2.模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）脚手架架体和杆件是否有变形现象。（6）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3.浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。4.现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长度的2/1000起拱。5.上层支架立杆是否对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。6.模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。7.立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。8.支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。9.51 立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。10.高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。11.在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测。12.因高支架直接支撑在顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除顶板的模板支撑，待高支撑架拆除完毕后方可拆除高支撑区一层的模板支撑；高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时，方可拆架。（二）高支撑模板支架搭设时监测措施1.安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地下室（一层）顶板和楼面上。2.支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。3.顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。4.满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。5.搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。6.立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。7.模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。（三）高支撑模板支架使用时监测措施1.脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。2.水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。3.模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。4.穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。5.浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。6.支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。7.模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。8.恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。（四）高支撑模板支架拆除时监测措施在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。混凝土在浇筑完成一些构件或结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。51 拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板；一种是混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么，这种构件的模板不是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模板，拆除要求：现浇结构的模板及其支架，要拆除时，其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，应符合下列的规定：（1）侧模板　如梁、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。通常在常温时期（气温平均在10-250C），混凝土浇筑后24h即可拆模。（2）梁、板等底模　梁、板等底模则要求混凝土强度符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）要求，模板才可以拆除。（3）悬挑模板拆除　拆除楼板及梁底等横向结构模板时，应先将支架下降200-300㎜。然后逐块拆除，严禁大片撬松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆模。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全措施。（4）拆模操作安全　拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。（5）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。（6）预留孔洞封闭　平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。（7）操作者站立处规定模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊。（8）用电和输送电路安全　在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v的低压电源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。（9）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。（10）拆卸吊运安全装拆模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。十一、高支撑模板支架应执行的强制性条文本高支撑架施工和使用期间应执行的强制性条文如下：1.钢管上严禁打孔。2.主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。51 3.脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4.立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。5.严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。6.剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7.拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；8.各构配件严禁抛掷至地面；9.旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；10.作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。十二、成品保护1.吊装钢筋上楼时，应轻起轻放，不得冲撞，同时不能堆放过重，每平方米不能超过300㎏,防止模板下沉或变形。2.放材料到强度达1.2MPa以上混凝土楼面时，应轻放在梁位置上。3.搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。4.与砼接触的模板表面应认真涂刷脱模剂，不得漏涂，涂刷后如被雨淋，应补刷。5.拆模时应禁锤打或撬棍猛撬，以免损坏模板。拆除下的模板应及时清理干净，涂刷脱模剂，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。十三、高支模安全应急预案本高支模支撑系统作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。（1）危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电、机械伤害，物体打击和火灾。（2）可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。(一)机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、及时求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理孙书平任组长，负责事故现场指挥，统筹安排全面工作。具体安全管理机构如下图：51 组长孙书平技术员尚立国安全员宋春春施工员孙民成施工员蔡江涛副组长詹景喜副组长赵宝军质检员邓兴波资料员胡皖婷组长：孙书平联系电话：13381168910副组长：詹景喜（项目副经理）联系电话：13654036631赵宝军（技术负责人）联系电话：18629006270组员：尚立国（技术员）宋春春（安全员）孙民成蔡江涛（施工员）邓兴波（质检员）胡皖婷（资料员）紧急求援电话:120(二)人员职责表职务姓名职责组长孙书平负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长詹景喜负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。副组长赵宝军负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场总指挥组提供真实可靠的情况。组员尚立国主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。组员孙民成迅速调配抢救运输车辆至事故发生点。组员宋春春蔡江涛提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组员邓兴波负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。组员胡皖婷负责配合轻伤人员的包扎及资料收集工作。当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告分公司及公司甚至当地部门，取得政府及相关部门的帮助。51 (三)应急救援工作程序1.报告（1）报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人→现场值班人员→安全部→现场指挥组→区人民医院急诊科→公司经理。（2）报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。2.联络（1）医疗救护组与区人民医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。（2）抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。3.疏散（1）疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。（2）疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。（3）疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。（4）指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。(四)救援方法高空坠落应急救援方法：现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。模板、坍塌应急救援方法：地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；51 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。⑴止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。⑵对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。⑶对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。⑷如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。⑸预备应急救援工具如下页表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包3个用于抢救伤员5手电筒8个用于停电时照明求援6应急灯8个用于停电时照明求援7爬梯5樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援十四、模板体系设计计算书(一)梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于8米，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段:WKLa10（500×1500）。51 梁板模板支撑体系示意图一）参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.50；梁截面高度D(m):1.50；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：9.20；梁两侧立杆间距(m):0.80；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；51 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：400mm，400mm，300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度40mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二）梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。51 次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；M--面板的最大弯距(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×24×0.9=12.96kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=12.960+1.260=14.220kN/m；计算跨度(内楞间距):l=276mm；面板的最大弯距M=0.1×14.22×2762=1.08×105N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.08×105/1.88×104=5.777N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=5.777N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=24×0.5=12N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=276mm；E--面板材质的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×12×2764/(100×9500×1.41×105)=0.353mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=276/250=1.104mm；面板的最大挠度计算值ν=0.353mm小于面板的最大容许挠度值[ν51 ]=1.104mm，满足要求！四）梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×82×2/6=85.33cm3；I=4×83×2/12=341.33cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞的最大弯距(N·mm)；W--内楞的净截面抵抗矩；[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×24×0.9+1.4×2×0.9)×0.276=7.85kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×7.85×500.002=1.96×105N·mm；最大支座力:R=1.1×7.849×0.5=4.317kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.96×105/8.53×104=2.3N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=2.3N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；51 q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=24.00×0.28=6.62N/mm；E--内楞的弹性模量：10000N/mm2；I--内楞的截面惯性矩：I=3.41×106mm4；内楞的最大挠度计算值:ν=0.677×6.62×5004/(100×10000×3.41×106)=0.082mm；内楞的最大容许挠度值:[ν]=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ν=0.082mm小于内楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.317kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24.38cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN·m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)51 M--外楞的最大弯距(N·mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.389kN·m外楞最大计算跨度:l=400mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=3.89×105/1.02×104=38.243N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=38.243N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.16mm外楞的最大容许挠度值:[ν]=400/400=1mm；外楞的最大挠度计算值ν=0.16mm小于外楞的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！五）穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×24+1.4×2)×0.5×0.4=6.32kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.32kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！六）梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=500×15×15/6=1.88×104mm3；I=500×15×15×15/12=1.41×105mm4；51 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN·m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=166.67mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.50×1.50×0.90=20.66kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.50×0.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×0.50×0.90=1.26kN/m；q=q1+q2+q3=20.66+0.19+1.26=22.10kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×22.104×0.1672=0.061kN·m；σ=0.061×106/1.88×104=3.275N/mm2；梁底模面板计算应力σ=3.275N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×1.500+0.35）×0.50=19.30KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=166.67mm；E--面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=166.67/250=0.667mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×19.3×166.74/(100×9500×1.41×105)=0.075mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.075mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=166.7/25051 =0.667mm，满足要求！七）梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.5×0.167=6.375kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.167×(2×1.5+0.5)/0.5=0.408kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.167=0.75kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×6.375+1.2×0.408=8.14kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.75=1.05kN/m；方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6=42.67cm3；I=4×8×8×8/12=170.67cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=8.14+1.05=9.19kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×9.19×0.5×0.5=0.23kN.m；最大应力σ=M/W=0.23×106/42666.7=5.385N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值5.385N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×9.19×0.5=2.757kN；51 方木受剪应力计算值τ=3×2757/(2×40×80)=1.292N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.6N/mm2；方木的受剪应力计算值1.292N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.6N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=6.375+0.408=6.783kN/m；方木最大挠度计算值ν=0.677×6.783×5004/(100×10000×170.667×104)=0.168mm；方木的最大允许挠度[ν]=0.500×1000/250=2.000mm；方木的最大挠度计算值ν=0.168mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.500=38.250kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(38.250+0.350)+1.4×4.500=52.620kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：51 计算简图(kN)变形图(mm)弯矩图(kN·m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=1.429kN，中间支座最大反力Rmax=10.927；最大弯矩Mmax=0.421kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.092mm；最大应力σ=0.421×106/5080=82.829N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值82.829N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!八）立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：51 水平钢管的最大支座反力：N1=1.429kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×9.2=1.425kN；N=1.429+1.425=2.854kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=2854.068/(0.207×489)=28.196N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=28.196N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=10.927kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(9.2-1.5)=1.425kN；N=10.927+1.425=12.12kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uhk1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：51 立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=12120.277/(0.207×489)=119.738N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=119.738N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》（二）B区板模板(扣件钢管高架)计算书一）参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.60；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；51 托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3.5；5.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):130.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二）模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。51 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.13×1+0.35×1=3.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.6+1.4×2.5=7.82kN/m最大弯矩M=0.1×7.82×0.252=0.049kN·m；面板最大应力计算值σ=48875/54000=0.905N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.905N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=3.6kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×3.6×2504/(100×9500×48.6×104)=0.021mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.021mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!三）模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；51 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.13=0.812kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=2.5×0.25=0.625kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.812+0.088)+1.4×0.625=1.955kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.955×12=0.196kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.196×106/83333.33=2.346N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为2.346N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.955×1=1.173kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.173×103/(2×50×100)=0.352N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.352N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=0.9kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×0.9×10004/(100×9500×4166666.667)=0.154mm；最大允许挠度[V]=1000/250=4mm；51 方木的最大挠度计算值0.154mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!四）托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3.5；W=10.16cm3；I=24.38cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.15kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.807kN·m；最大变形Vmax=1.132mm；最大支座力Qmax=9.409kN；最大应力σ=806566.517/10160=79.386N/mm2；51 托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值79.386N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为1.132mm小于1000/150与10mm,满足要求!五）模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×10.6=1.467kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.13×1×1=3.25kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.067kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=12.38kN；六）立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=12.38kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；51 由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12380.448/（0.53×489）=47.77N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=47.77N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.023；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.023×(1.5+0.1×2)=2.061m；Lo/i=2060.834/15.8=130；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.396；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12380.448/（0.396×489）=63.934N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=63.934N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。（三）板模板(扣件钢管高架)计算书一）参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):12.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；51 立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3.5；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二）模板面板计算:51 面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.252=0.047kN·m；面板最大应力计算值σ=47000/37500=1.253N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.253N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=3.35kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×3.35×2504/(100×9500×28.125×104)=0.033mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.033mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!三）模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×8×8/6=42.67cm3；I=4×8×8×8/12=170.67cm4；51 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.12=0.75kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.087kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1=2.5×0.25=0.625kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)+1.4×p1=1.2×(0.75+0.087)+1.4×0.625=1.88kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.88×12=0.188kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.188×106/42666.67=4.406N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为4.406N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.88×1=1.128kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.128×103/(2×40×80)=0.529N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.529N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=0.838kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×0.838×10004/(100×9500×1706666.667)=0.35mm；最大允许挠度[V]=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值0.35mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!51 四）托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3.5；W=10.16cm3；I=24.38cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.068kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.776kN·m；最大变形Vmax=1.089mm；最大支座力Qmax=9.048kN；最大应力σ=775624.068/10160=76.341N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值76.341N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为1.089mm小于1000/150与10mm,满足要求!五）模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。51 1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×12=1.661kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.12×1×1=3kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.011kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=12.313kN；六）立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=12.313kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12312.96/（0.53×489）=47.509N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=47.509N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算51 l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.028；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.028×(1.5+0.1×2)=2.071m；Lo/i=2070.906/15.8=131；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.391；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12312.96/（0.391×489）=64.399N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=64.399N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。七）立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=120×0.5=60kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=12.313/0.25=49.252kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=12.313kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=49.252≤fg=60kpa。地基承载力满足要求！表A.5高大模板支架安全要点检查表51 工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资料检查有专项施工方案□不少于5人的专家组论证专项施工方案并出具论证意见□论证后经修改的方案经施工企业技术负责人批准□有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明）□经总监理工程师批准□有技术交底记录□现场检查保证支架内容稳固的措施设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪力撑□外连装置设置梁底位置、每楼层（或沿柱高每≤4m）设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置□沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆□设置纵横两向封顶杆，封顶杆位置有水平剪力撑□每楼层设连板装置□竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每≤4m设一道剪力撑剪力撑倾角45°~60°,跨越5~7条杆,宽度≥6m□连墙装置在水平剪力撑位置上设置（禁止在砌体上设置）□竖直方向沿横向全高全长从两端开始每≤4m设一道剪力撑□在无墙无板处设连梁装置□水平方向沿全平面每≤4.5m高设一道剪力撑，架顶部位加密水平剪力撑□在无法采用以上4种方法处设辅助装置□立杆支承支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定□建筑物悬挑部分的模板支架立杆支在混凝土地面上，支承面的处理符合规定□支于楼面时加支顶，需支顶层数由验算定，但不少于1层□从楼面（悬臂结构除外）挑出型钢梁作上层作业平台的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比≥2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与结构有可靠锚固。保证立杆不滑移的限位装置。型钢梁平面外约束□伸出长度：可调底座不大于300mm：可调顶托不大于200mm。□禁止事项支承梁的立杆应对接，禁止搭接□水平杆在禁止区域内，禁止对接□禁止用钢管从楼层挑出作为立杆支座□禁止从外脚手架中伸出钢管斜支悬挑的模板□禁止使用叠层搭设的木材支撑体系□禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接□禁止用木杆接长作立杆□禁止输送混凝土的泵管与支架连结□禁止不同形式的钢管支架、钢材木材支架混用□其它立杆间距、水平杆步高符合要求□截面高度1m及以上的梁的支承情况□扣件螺栓拧紧符合规定□格构框架体系设置□检查结论□1通过□2整改□3停止搭设整改或停止范围如下：检查单位：施工□监理□检查人：年月日注：高大模板是指达到或超过以下指标的作业平台：高度8m，或结构跨度18m，或经荷载组合后的施工面荷载15Kn/㎡,或经荷载组合后的施工线荷载20Kn/m。51 表A.6高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表类别：高大模板支架□高大作业平台支架□验收日期：工程名称：验收部位：验收内容实测项实测值1234567891011立杆间距横距纵距水平杆步高每道纵向竖直剪刀撑间距每道横向竖直剪刀撑间距每道水平剪力撑间距危险区域加强措施加密抱柱：加密顶部水平剪力撑：辅助装置：外连装置设置情况抱柱：连板：连墙：支承面为地面的处理情况支承面为楼面的支顶情况扫地杆缺失情况扫地杆位置的水平剪力撑水平杆缺失情况封顶杆缺失情况封顶杆位置的水平剪力撑扣件螺栓拧紧情况截面高度1m及以上的梁的支承情况格构框架体系设置情况禁止对接区内，水平杆搭接情况负责人验收意见架子班长签名：意见：合格（）不合格（）安全员签名：意见：合格（）不合格（）质检员签名：意见：合格（）不合格（）项目部技术负责人签名：意见：合格（）不合格（）公司技术部门人员签名：意见：合格（）不合格（）监理工程师签名：意见：合格（）不合格（）方案编审人员意见方案编制人签名：意见：合格（）不合格（）方案审查人签名：意见：合格（）不合格（）验收结论项目经理签名：意见：合格（）不合格（）项目总监理工程师签名：意见：合格（）不合格（）51 高大模板安全专项表A.7扣件拧紧抽样检查表检查日期年月日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（个）规定抽检数量（个）允许不合格数（个）实抽数（个）不合格数（个）所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格□不合格□截面高度≥1m并<1.2m的梁，承托梁底模的水平杆与立杆扣接的扣件（注5）不限全数0合格□不合格□其余部位在Ho范围内抽80%，Ho范围外抽20%51~9050合格□不合格□91~15081合格□不合格□151~280131合格□不合格□281~500202合格□不合格□501~1200323合格□不合格□1201~3200505合格□不合格□>3200nn/10合格□不合格□检查结论处理意见检查人注：1、使用力距板手检查，拧紧力矩为40N·m～65N·m。2、“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。3、扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。4、对检查不合格的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。5、截面高度≥1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。56 高大模板安全专项C区二层梁板模板支撑系统钢管平面布置图及剪刀撑平面布置图56 高大模板安全专项B区梁板模板支撑系统钢管平面布置图及剪刀撑平面布置图56 高大模板安全专项C区一层梁板模板支撑系统钢管平面布置图及剪刀撑平面布置图56 高大模板安全专项模板支撑系统钢管立面布置图56'