景区提升改造建筑工程项目高支模专项施工设计书

'景区提升改造建筑工程项目高支模专项施工设计书1、编制依据及目标要求1.1编制依据（1）（2）现行有关工程施工规范、规程和标准：（3）《中华人民共和国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》（4）《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300－2013）（5）《建设工程项目管理规范》（GB/T5032－2014）（6）《工程测量规范》（GB50206-2012）（7）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2015）（8）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）（9）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JG130-2011）（10）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2014）1.2目标要求2 （1）质量目标（质量标准）：符合设计要求，达到国家相应规范标准并一次性验收合格。（2）安全要求（安全生产）：无任何安全生产事故。（3）文明施工要求（创标准化工地情况要求）：按照标准化工地进行文明施工。2、工程概况我司承建的花博园主馆项目，结构类型为框架结构，屋顶为坡屋2 面。地上三层。+0.00m相对于黄海标高为24.95m，抗震设防烈度为6度，屋面均布活荷载为5KN/㎡，按照住建部的建质[2009]254号文，《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》的通知中说明：高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。结合本工程实际情况，本高支模分布情况为以下几点：（1）主馆B-C/2-5轴线，坡屋面屋脊最高标高处为15.9米，板厚0.120米，起坡点高度12.036米，坡度为19.33度，平均支模高度为13.968米。（2）主馆A-C/10-13轴线，坡屋面屋脊最高标高处为15.9米，板厚0.120米，起坡点高度12.036米，坡度为19.33度，平均支模高度为13.968米。（3）主馆C-D/18-21轴线，坡屋面屋脊最高标高处为15.9米，板厚0.120米，起坡点高度12.036米，坡度为19.33度，平均支模高度为13.968米。（4）A-C/10-13轴梁截面尺寸主要有400*1500、400*1600等施工总荷载大于15KN/㎡。3、高支模施工方法及支撑构造要求3.1高支模的位置本工程高支模的位置分布如下：（1）B-C/2-5轴线，0.00m至坡屋面平均支模高度13.968米；（2）A-C/10-13轴线，0.00m至坡屋面平均支模高度13.968米；（3）C-D/18-21轴线，0.00m至坡屋面平均支模高度13.968米；3 （4）建设工程危险性较大的分部分项工程清单危险性较大分部分项工程名称分部分项工程具体情况预计施工时间模板工程及支撑体系超过一定规模搭设高度8米及以上，跨度18米及以上，施工总荷载15KN/㎡及以上，集中线荷载20KN/㎡及以上。搭设高度大于8米：1、B-C/2-5轴线坡屋面平均支模高度13.968米。2、A-C/10-13轴线坡屋面平均支模高度13.968米。3、C-D/18-21轴线坡屋面平均支模高度13.968米。4、A-C/10-13轴线400*1600屋面梁施工总荷载大于15KN/㎡。2016年1月5日3.2高支模材料要求本工程高支模施工部分全部采用钢管脚手架（扣件式）搭设支撑体系，选用钢管和50×100方木作为背楞方木，15厚胶合板作为模板。钢管规格全部为标准件Ф48×3.0mm。立杆顶端高度调节用可调支托。（1）钢管（外径48mm，壁厚3.0mm）及扣件，严禁使用有弯曲、锈蚀、压扁、裂缝的钢管；严禁使用有脆裂、变形、滑形的扣件。扣件表面须作防锈处理，保证扣件的活动部分能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。（2）顶托必须逐个检查，对存在螺栓滑丝等现象的一律不得使用，方木开裂破损的一律不得使用。（3）对高支模中使用的胶合板、方木、钢管等材料，使用过一定周期不能确保符合原有力学性能的情况下，要选样做破坏性力学试验，确定能够满足使用承载要求。（4）高支模位置及其它尺寸一览表高支模各位置梁、板、柱等最大截面尺寸及高支模高度对应表见下表：部位板厚度（mm）高支模楼层3 梁最大截面尺寸（mm）柱最大截面尺寸（mm）高支模最大高度（m）B-C/2-5轴、C-D/18-21300*850120A600等多种15.9、12.00m～屋面A-C/10-13、400*1600120900*90011.780m～屋面3.3高支模施工方法序号梁截面支模高度立杆间距步距模板方木剪刀撑1240*70013.0m纵向：0.8m横向：0.4+0.4m1.5m15mm胶合板50*100mm梁底立杆两侧均布置剪刀撑2240*80011.2m纵向：0.8m横向：0.4+0.4m1.5m15mm胶合板50*100mm梁底立杆两侧均布置剪刀撑3300*85015.05m纵向：0.8m横向：0.4+0.4m1.5m15mm胶合板50*100mm梁底立杆两侧均布置剪刀撑4400*160010.4m纵向：0.8m横向：0.417+0.167+0.417m1.5m15mm胶合板50*100mm梁底立杆两侧均布置剪刀撑512~15.9m楼板13.9m纵向：0.8m横向：0.8m1.5m15mm胶合板50*100mm剪刀撑间距为2.4m本工程采用满堂红支撑系统底部采用100mm厚C30砼找平，立杆底部采用28a工字钢作为垫板进行支撑。屋面梁板高支模支撑一览表（1）楼板支模架系统采用φ3 48*3.0钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。支架系统垂直立杆纵横向间距800mm，立杆的步距为1.5m，剪刀撑间距为2.4m，按照纵向布置，面板厚度为15mm，木方采用50*100mm，间距为300mm。（2）屋面梁（300*850、400*1500、400*1600mm）底模采用15㎜厚胶木板；梁侧模、楼板底模均采用15mm厚夹板，支撑系统采用50×100mm的木枋、顶托，间距为200mm、梁底支撑体系采用ф48*3.0钢管。内龙骨按照每300mm一道布置采用50*100mm木方，外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48*3.0mm，对拉螺栓直径14在断面内水平间距为300mm，断面跨度方向间距为500mm。（3）折梁（截面240*700等）支撑系统采用ф48*3.0钢管沿梁横向＠800㎜、纵向＠800㎜,梁底增加2道承重立杆。支托纵向采用50×100木枋必须均匀布置，间距为200mm，支托两边的空隙位置用相应木楔固定，使叠木枋保证均匀承重。屋面板模板支撑体系采用ф48*3.0钢管＠800㎜。（4）满堂架设ф48*3.0钢管纵向、横向扫地杆一道（高出地面200㎜内）。同时纵向、横向设置ф48*3.0水平连结钢管＠800mm；保证整体稳定。（5）支撑系统纵横设置剪刀撑：240*700、300*800、300*850、400*1500、400*1600㎜等框粱底两边均设置剪刀撑。以上高支模施工方法及支撑布置详见计算书及图示说明。（6）高支模施工过程检查严格按照规范执行，具体如下：A、专项施工方案计算书是否结合实际情况；B、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求；C、水平柱、剪刀撑设置是否符合规范要求；D、作业环境是否满足规范要求；E、支架使用的各种周转材材质是否满足施工规范要求；3 3.4支撑的构造要求框架梁高支模要求下部支撑结构要求：（1）立杆间距及设置要求A、高度小于等于800mm且宽度小于600mm的梁，梁底钢管支撑纵横向间距不大于1000mm。B、高度大于800mm不大于2000mm（含梁高不大于800mm宽度大于600mm的梁），除梁两侧立管沿梁跨度方向按间距不大于1000mm搭设外，梁底部增加一道纵向顶撑，纵向间距按如下要求设置：a、梁高度小于等于900mm，沿跨度方向间距不大于1000mm。b、梁高度小于等于1200mm，沿跨度方向间距不大于800mm。c、梁高度小于等于2000mm，沿跨度方向间距不大于500mm。C、对本工程梁（240*700mm、300×800mm等多种，现浇最大跨度大于6米），梁底中间采用纵向支撑，立杆纵横间距均按不大于1000mm设置。D、梁底所有支撑采用顶托，顶托上必须放置两根平直钢管，钢管上为50×100mm方木，木枋顶铺梁底模板。E、梁两侧沿梁向水平钢管作为承载钢管时，水平钢管与立杆钢管的连接必须采用双扣件。(2)其它构造要求A、脚手架支撑体系水平横杆步距1500mm，同时在离地200mm范围内设置扫地杆。B、横、纵方向剪刀撑每隔3排立杆必须全立面设置剪刀撑，且剪刀撑度数为45℃～60℃，剪刀撑应与立杆用扣件可靠连接。3 C、水平剪刀撑应从顶层开始向下每隔2步设置一道并且满搭，且剪刀撑度数为45℃～60℃，剪刀撑应与立杆用扣件可靠连接。D、对梁，剪刀撑沿梁横截面方向设置，横向间距不超过3米，同时在架体两侧外围设置纵向剪刀撑进行封闭。E、立管底部垫方木或28a工字钢，以利于荷载传递。上部支撑结构要求：(3)支撑设置梁高度小于等于800mm的情况下，横向方木（50×100mm，平行于梁截面）间距不大于250mm，方木搁置在下部撑体系的纵向水平钢管上。(4)其它构造要求A、在安装模板时，梁底模端部必须在支撑立杆的内侧，不得有悬挑情况出现。B、梁底模的搁置要利用木枋的窄边并把水平拼缝搁置在木枋上。C、竖向的梁侧模的拼缝也要用木枋的窄边压住。模边要压在柱的竖向模板上。在主梁梁端与次梁交接部位，要求次梁的底模、侧模压住主梁的侧模，以保证接缝严密及刚度要求。D、根据图纸要求，对于跨度L≥4m的梁，支模时应按规范要求起拱L/1000～3L/1000。支撑示意图：3 板高支模要求(1)一般要求：A、立杆间距纵横均按不大于1000mm设置。B、立杆顶托内必须搁置两根平直钢管并列承载。C、板厚150～200mm，木枋搁置间距不大于200mm（本工程屋面板厚为120mm厚）；板厚120mm，木枋搁置间距不大于250mm。D、脚手架支撑体系水平横杆步距1500mm，同时在离地200mm范围内设置扫地杆。E、横、纵方向剪刀撑每隔3排立杆必须全立面设置剪刀撑，且剪刀撑度数为45℃～60℃，剪刀撑应与立杆用扣件可靠连接。F、水平剪刀撑应每隔3排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道并且满搭（横、纵方向），且剪刀撑度数为45℃～60℃，剪刀撑应与立杆用扣件可靠连接。(2)、其他构造要求：A、在安装模板时，底模其边端部离支撑立杆的悬挑长度不得大于100mm。3 B、平台模底模的搁置要利用木枋的窄边，并把水平拼缝搁置在木枋上。C、对于跨度L≥4m的板要求支模时跨中起拱L/400。屋面板支模示意图参见梁支模示意图及下图柱高支模要求柱支模高度同梁底板高，柱根部到梁底。(1)柱加固：柱模板的施工工艺为：A、根据柱子截面配置柱模板，模板上涂刷脱模隔离剂。B、立柱面模板钉竖向楞木方（间距100mm）。C、水平方向布置1～3根Ф3 12对拉螺杆（间距300mm），螺杆竖向间距400mm，首排距地200mm。D、用Ф48×3.0短钢管两根并排形成抱箍加固。E、四周用外穿螺杆加固。对拉螺杆的根数、直径及间距以及背楞方木间距等均不得小于方案给定参数，避免出现安全事故。(2)柱水平加固：柱水平加固必须采用钢管形成撑拉体系对柱形成独立的水平加固系统（应与梁板满堂支撑体系隔离）。柱水平加固及竖向支撑如下图：4、高支模计算设计书梁模板高支撑可以根据设计荷载采用双立杆；立杆间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向中足够的设计刚度；梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距。4.1地基处理3 为了确保回填土的承载力和压实度达到要求，对地基进行以下处理；(1)首先对地基回填土分层进行夯实，压实系数≥0.93；(2)最后夯实的碎石表面浇筑一层10cm厚C30砼；(3)地基承载力验算见计算书。备注：大梁400x1600(包括1500高梁)梁底梁在夯实的地基回填土铺一层20cm厚碎石压实后再浇筑面层C30砼；4.2立杆步距的设计(1)当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；(2)当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置；4.3整体性构造层设计(1)单水平加强层可以每4米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，并须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格数的1/3；(2)双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔5米设置，四周和中部每5米设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；(3)在任何情况下，高支撑的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层；(4)支撑必须与周边的已浇注砼柱连接。4.4剪刀撑设计竖向剪刀撑：沿支架四周外立面应满设剪刀撑，支架中部按要求每隔3跨设置剪刀撑。3 水平剪刀撑：梁底、扫地杆设置一道水平剪刀撑，中间按水平剪刀撑层高不大于6.0m均分。4.5顶部支撑点的设计支撑横杆与立杆的连接扣件进行抗滑验算，满足不了要求时用双扣件。4.6支撑架搭设的要求(1)支模架底部采用C30混凝土100mm厚进行硬化，脚手架底部采用工字钢作垫板进行支撑。(2)严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层设置；(3)确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2014）要求；(4)确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的；每个扣件的拧紧矩都要控制在45-60N.M,钢管不能够选用已经长期使用发生变形或生锈的。4.7施工使用的要求(1)确保模板支架施工过程中均衡受载,采用由中部向两边扩展的浇注方法；(2)严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,钢筋等材料不能在支架上方堆放；(3)浇注过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。4.9安全技术措施(1)在搭设支撑时必须搭设操作平台；3 (2)搭设阶段必须加强检查监督，发现问题及安全隐患立即进行整改或技术校正；(3)搭设阶段严格控制使用荷载，不得超载；(4)加强检查、验收，加强监督。4.8计算书见后附件5、质量保证措施模板工程质量控制5.1轴线偏位的预防措施（1）精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。（2）成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。（3）下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。（4）柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。5.2垂直偏差的预防措施（1）立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。3 （2）合理设置模板和支撑系统。单根柱高度不超过4m时，宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢靠的支点上，其底部水平角不宜大于45°。高度超过4m，应采用ø10～12工具式拉筋，用花篮螺栓收紧，邻近柱模板之间可用水平连杆、剪力撑、或交叉拉筋相连。边柱要求3面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。（3）采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。（4）梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60°，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。5.3标高不正确的预防措施正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。5.4柱、梁模板胀模的预防措施（1）柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密（间距不得大于40cm），同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。（2）木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。3 （3）扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。（4）浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。5.5梁模下垂、失稳倒塌的预防措施（1）立柱必须置于平整的坚实土上，并有足够的支承面积或铺设垫板。（2）钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计要求起拱。5.6漏浆的预防措施（1）木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。（2）边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象。（3）梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。（4）板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。5.7拆模时出现缺陷的预防措施3 （1）混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于1Mpa；门窗洞口模板拆模时，混凝土强度不小于4Mpa，承重模板应按规范要求决定拆模时间。（2）大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。（3）模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。5.8模板支撑系统质量保证措施与控制程序(1)原材料采购之前要做好市场调查，从中选择生产管理好、质量可靠的厂家作为采购对象，建立供货关系，并做好记录。(2)工程施工中的每道工序，每个部位、分项、分部工程及单位工程的标识用质量检查证和质量记录来阐明。(3)施工过程中严格执行各项标准，并根据本工程的施工合同要求，补充完善内部质量保证体系，保证工程质量合格率达100％，确保工程保质保量完成。(4)在施工管理中严格执行各项标准，推行全面质量管理，提高管理人员的质量意识，用全员工作质量来保证工程质量。(5)细化验收程序，分多层段验收，发现质量问题及时整改，并落实整改责任人，严格执行整改复检制度，真正做到一次验收合格率在90％以上。(6)建立质量评比和奖罚制度，施工时勤交底、多检验、创优质。(7)过程控制程序：3 检查脚手架、脚手板材质证明、取样复验制定与审核模板装配大样中间抽查自检、互检、专检执行验评标准按不同型号挂牌不合格项处理办理模板验收签证手续清理现场、文明施工熟悉图纸和技术资料学习操作规程和质量标准准备工作技术交底书面交底操作人员参加现场模板安装质量评定资料整理模板加工成型钢筋、模板工序交接检查自检记录质量评定记录施工记录材料合格证3 5.9混凝土浇捣方法（1）模板安装完成后，先浇捣柱、屋面天沟及斜屋面板1米处混凝土。（2）斜屋面梁板混凝土浇捣（高支模部分），斜屋面砼浇筑采用对称浇筑方法，从上至下对称浇筑。拟采用汽车天泵由中空对角相交之中点开始浇捣，逐步向外均匀浇捣，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣高支模楼面砼过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣计术交底和安全交底。在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，并用水准仪每30分钟观测一次，包括首层钢支撑的沉降观测，大梁沉降值按千分之二L控制，并且小于30㎜），发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木枋挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。（3）浇捣混凝土时，安排6人在高支模区域内作业，以免增加不必要施工荷载。6、高支模满堂红顶架搭拆施工安全技术措施（1）摸板安装按施工设计进行，严禁随意变动，支顶必须设垫块；（2）上层和下层支柱在同一垂直线上，模板及支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施；（3）支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平平撑和垂直剪刀撑；3 （4）支柱高度小于5米时，水平撑应设上下两道，两道水平支撑之间，在纵、横架设剪刀撑；支柱高度大于五米时按方案图施工。（5）拆除时严格遵守安全规定，高处、复杂结构的模板拆除时派专人指挥，严禁非作业人员进入作业区；（6）拆除的模板，柱杆、支撑要及时运走，妥善堆放；（7）拆除板，梁、柱墙模板，在4米以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作；（8）安装和拆除柱、墙、梁、板的操作层。从首层以上各层应安装安全平网。进行拆除作业时，设置警示标牌；（9）验收合格方可进行作业，未经验收或验收不合格不得作下一道工序作业；（10）认真执行安全技术操作规程有关章程及规定，是确保本工程安全生产的关键。本项目实行三级检查验收制度，拟由项目施工部与监理单位专员实施工程质量安全整体监控，力争把安全事故消灭在萌芽状态中，因此必须认真加强工人安全思想教育力度，使每个工人思想上树立施工讲文明，生产讲安全的好风气，对每个班组工人上班前做好安全技术交底，并由受交底人签名。（11）满堂架搭设必须积极配合施工进度，每搭设完成一层或一段都要做好“三检”工作，即：班组自检，质安专检，棚队联检，并做好检查记录及验收签证工作。合格才能交付使用，在施工使用过程中不得随意损坏、变更、拆除脚手架，如确需修改必须征得棚队同意才能修改。3 （12）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板、支撑、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。（13）坚决杜绝盲目指挥操作，根据架子工有关技术及规范进行施工搭设，经常检查所搭设顶架是否符合安全规范，发现隐患应及时处理，所有材料应放在不易坠落的位置，发现有易坠落的物料应及时转移到楼面或地面。（14）进入施工现场施工的工作人员应遵守工地现场有关规章制度，坚决杜绝盲目指挥操作，必须戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤脚，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，不得乱掉烟头火种，悬空搭设必须系安全带。（15）在满堂红顶架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙拉杆、顶墙杆、吊杆。（16）不得在满堂红顶架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。（17）在满堂红顶架上进行电、气焊接作业时，必须有防火措施、准备灭火器和派专人看守。(18)搭、拆满堂红顶架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。7、高支模文明施工措施与管理（1）施工管理人员和特种工作业人员要佩戴工作卡。（2）建筑材料、构件、料具和建筑垃圾要按施工总平面图指定的区域堆放，堆放要整齐，挂定型化的标牌进行标识。（3）项目部要建立消防领导小组，制定安全消防措施，配备充足的灭火器和消防人员。（4）施工现场要设置吸烟室，禁止随地吸烟，3 （5）食堂必须有卫生许可证，建立卫生责任制度，食堂内高度不低于2.8米，设透气窗，墙面刷白，地面抹水泥砂浆，灶台镶贴瓷砖，食堂必须设在距厕所、垃圾场地及其它产生有害物质的场所30米以上。（6）办公室内悬挂项目部管理制度及管理人员岗位责任制.（7）楼层清理施工垃圾，使用封闭的专用垃圾道或采用容器吊运，严禁随意凌空抛撒造成扬尘。施工垃圾要及时清运，清运时，适量洒水减少扬尘。（8）施工现场在施工前做好施工道路的规划和设置，如采用临时施工道路，基层要夯实，路面铺垫细石，并随时洒水，减少道路扬尘。（9）施工现场制定洒水降尘制度，配备专用洒水设备及指定专人负责，在易产生扬尘的季节，施工场地采取洒水降尘。（10）施工现场提倡文明施工，建立健全控制人为噪声的管理制度。尽量减少人为的大声喧哗，增强全体施工人员防噪声扰民的自觉意识。（11）施工现场要天天打扫，保持整洁卫生，场地平整，道路畅通，作到无积水，有排水措施。（12）施工现场严禁大小便，发现有随地大小便现象要对责任区负责人进行处罚。施工区、生活区有明确划分，设置标志牌，标牌上注明姓名和管理范围。8、高支模监测项目部准备在现场进行施工过程监测。（1）监测项目：支架沉降和位移。3 （2）测点布设：折梁240*700mm均设一个监测剖面（梁中位置），每个监测剖面布设一个支架水平位移监测点、两个支架沉降观测点。（3）监测频率：浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次。（4）变形控制值：240*700梁（跨中）、板底（钢管立杆）沉降为30mm，梁水平位移为10mm。（5）变形监测报警值：梁、板底（钢管立杆）沉降为20mm，梁水平位移为8mm。9、安全应急救援预案9.1安全事故应急救援架构组长：刘昆亮电话：15211193833副组长：袁进学向军军电话：1863732593618073112393组员：耿李胡航姚鑫章钢亮高智唐力易海珊李平山付维新董宝宏黄文辉谭毅急救中心：1209.2发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。3 （2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。（5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。①一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。②加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。③3 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25~40分钟放松一次，每次放松0.5－1分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。9.3发生支模坍塌应急救援(1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)现场急救处理：①尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。②伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。③伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。④伤肢不应抬高、按摩或热敷。⑤如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。⑥迅速转往医院。3 (6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。9.4触电事故应急救援措施（1）当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源的基本方法有：①将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。②用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。③必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。④救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。⑤如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。⑥如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8～10米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8～10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。（2）在使触电者脱离电源时应注意的事项：①未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。3 ②严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。③在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。④当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。⑤夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。（3）立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。（4）按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。（5)触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。（6）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。（7）对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：①3 通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。②口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。③胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60—80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。9.5建立应急指挥体系和应急物资（1)施工负责人：向军军总负责人：刘昆亮技术负责人：耿李质量负责人：章钢亮安全负责人：姚鑫3 施工现场总指挥：邓九贵现场负责人：谭毅顶架沉降、变形监测负责人：潘江华顶架加固负责人：邹绍西模板加固负责人：陶金荣混凝土浇捣负责人：涂文平机电负责人：涂相元现场安全监督员：谢书林（2）应急物资预备：ф48*3.0钢管6米长50根，ф48*3.0钢管3－4米长30根扣件100个；50×100×2000木枋30条，散板若干，顶托40个，高支模部位设置足够的照明。（3）高支模部位浇捣混凝土全程应在白天进行，以方便施工安全监测，严禁其他时间施工。（4）备发电机一台，以防止因停电而造成安全和质量事故发生。（5）如发生不利于安全情况，必须做到一切行动听指挥，由各专业施工班组及时进入，对该部位进行加固，确保安全。3 附件：计算书一、240X700mm梁模板计算（300X700mm同此方法施工）240X700mm梁高支模计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2014)。计算参数:模板支架搭设高度为13.0m，梁截面B×D=240mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.80m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取0.90。3 图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.7+0.50)+1.40×2.50=25.52kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.7+0.7×1.40×2.50=26.548kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。1、模板面板计算3 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.7×0.24=4.284kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.900×(2×0.70+0.300)/0.300=2.550kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.500)×0.300×0.900=0.750kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×4.284+1.35×2.550)=6.116kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.540=0.662kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.60×1.60/6=38.40cm3；I=90.00×1.60×1.60×1.60/12=30.72cm4；1001001000.662kN6.116kN/mAB计算简图3 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.806kNN2=2.588kNN3=2.588kNN4=0.806kN3 最大弯矩M=0.024kN.m最大变形V=0.006mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.024×1000×1000/38400=0.625N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1298.0/(2×900.000×16.000)=0.135N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.006mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!2、梁底支撑木方的计算（1）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.588/1.00=2.588kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.88×1×1=0.288kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×2.876=1.553kN最大支座力N=1.1×0.900×2.876=2.847kN木方的截面力学参数为3 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×9.00/12=416.66cm4；1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.233×100000/83330=2.796N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1553/(2×50×100)=0.466N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.117kN/m最大变形v=0.677×2.117×900.04/(100×9000.00×4166666.0)=0.340mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!3、梁底支撑钢管计算(1)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。3 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)3 经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.292kN.m最大变形vmax=0.057mm最大支座力Qmax=8.628kN抗弯计算强度f=0.292×106/4248.0=68.72N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(2)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取7.20kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.63kN采用双扣件满足要求!5、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.628kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.113×13.000=1.785kNN=8.628+1.785=10.413kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；3 A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.60m；l0——计算长度，取1.600+2×0.300=2.200m；——由长细比，为2200/16.0=137<150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.363；经计算得到=10413/(0.363×397)=72.257N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.8×0.8×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.250×1.250×0.872=0.272kN/m2h——立杆的步距，1.60m；la——立杆迎风面的间距，0.80m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.8×0.8×1.4×0.272×0.800×1.500×1.500/10=0.0439kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；3 Nw=8.628+0.9×1.2×1.017+0.8×0.8×1.4×0.044/0.900=9.684kN经计算得到=9684/(0.363×397)+63000/4248=82.028N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!二、240X800mm梁模板计算240X800mm梁侧模板计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。1、计算参数计算断面宽度240mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm模板支架搭设高度为11.2m.模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置3道，内龙骨采用50×100mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+30mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。3 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=23.040kN/m23 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×23.040=20.736kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.28m。荷载计算值q=1.2×20.736×0.280+1.40×3.600×0.280=8.378kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=28.00×1.60×1.60/6=11.95cm3；I=28.00×1.60×1.60×1.60/12=9.56cm4；计算简图弯矩图(kN.m)3 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.938kNN2=2.581kNN3=2.581kNN4=0.938kN最大弯矩M=0.065kN.m最大变形V=0.422mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.065×1000×3 1000/11947=5.441N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1407.0/(2×280.000×16.000)=0.471N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.422mm面板的最大挠度小于280.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.28×20.74+1.4×0.28×3.60=8.378kN/m挠度计算荷载标准值q=0.28×20.74=5.806kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=4.189/1.0=4.189kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.189×1.0×1.0=0.419kN.m最大剪力Q=0.6×1×4.189=2.514kN最大支座力N=1.1×1×4.189=4.608kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3 W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.66cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.419×100000/83330=5.028N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2514/(2×50×100)=0.754N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×5.806×500.04/(100×9000.00×4166666.0)=0.052mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图3 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.290kN.m最大变形vmax=0.585mm最大支座力Qmax=12.698kN抗弯计算强度f=1.290×100000/8496.0=151.84N/mm23 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=12.698对拉螺栓强度验算满足要求!二、300X850mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为15.05m，梁截面B×D=300mm×850mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm23 ，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.8m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取0.90。图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.85+0.50)+1.40×2.50=30.11kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.85+0.7×1.40×2.50=31.711kN/m23 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.85×0.300=6.503kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.900×(2×0.85+0.300)/0.300=3.0kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.500)×0.500×0.900=1.125kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×6.503+1.35×3)=11.546kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.900=0.794kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.60×1.60/6=38.40cm3；I=90.00×1.60×1.60×1.60/12=30.72cm4；3 10010010010010011.55kN/mAB0.79kN计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)3 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.224kNN2=3.371kNN3=3.456kNN4=3.456kNN5=3.371kNN6=1.224kN最大弯矩M=0.030kN.m最大变形V=0.009mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.030×1000×1000/38400=0.781N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×1927.0/(2×900.000×16.000)=0.201N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.009mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!2、梁底支撑木方的计算2.1梁底木方计算3 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=3.456/1.00=3.456kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.84×1.0×1.0=0.384kN.m最大剪力Q=0.6×1.00×3.841=2.305kN最大支座力N=1.1×1.00×3.841=4.225kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.66cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.384×100000/83330=4.61N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2305/(2×50×100)=0.692N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.168kN/m3 最大变形v=0.677×3.168×900.04/(100×9000.00×4166666.0)=0.51mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!3、梁底支撑钢管计算(1)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：3 支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.702kN.m最大变形vmax=0.225mm最大支座力Qmax=16.277kN抗弯计算强度f=0.702×100000/4248.0=165.18N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(2)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取7.20kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=16.28kN3 采用顶托式钢管支撑可满足要求!5、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=16.277kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.122×15.050=2.231kNN=16.277+2.231=18.508kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.60m；l0——计算长度，取1.600+2×0.300=2.200m；——由长细比，为2200/16.0=137<150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.363；经计算得到=18508/(0.363×397)=128.429N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.8×0.8×1.4Wklah2/103 其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.250×1.250×0.872=0.272kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.8m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.8×0.8×1.4×0.272×1.000×1.500×1.500/10=0.055kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=16.277+0.9×1.2×1.100+0.8×0.8×1.4×0.055/0.800=17.527kN经计算得到=17527/(0.363*397)+55000/4248=134.57N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!三、400X1600mm梁模板计算（梁高为1500的均按此方法施工）1、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1600mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用50×100mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+450+450mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。3 模板组装示意图2、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=23.040kN/m23 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×23.040=20.736kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.40m。荷载计算值q=1.2×20.736×0.4+1.40×3.600×0.4=11.969kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40×1.60×1.60/6=17.067cm3；I=40×1.60×1.60×1.60/12=13.653cm4；400.78140040040011.969kN/mAB计算简图弯矩图(kN.m)3 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：4004004004006.95kN/mAB变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.319kNN2=3.838kNN3=3.118kNN4=3.838kNN5=1.319kN最大弯矩M=0.120kN.m最大变形V=0.809mm(1)抗弯强度计算3 经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.120×1000×1000/14293=8.396N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×2038.0/(2×400.000×16.000)=0.478N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.809mm面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!4、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.4×20.74+1.4×0.4×3.60=11.568kN/m挠度计算荷载标准值q=0.4×20.74=8.296kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=5.012/0.500=10.024kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.024×0.50×0.50=0.251kN.m最大剪力Q=0.6×0.500×10.024=3.007kN最大支座力N=1.1×0.500×10.024=5.513kN截面力学参数为3 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.66cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.251×100000/83330=3.012N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3007/(2×50×100)=0.902N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677×8.296×500.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.128mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!5、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图3 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.543kN.m最大变形vmax=0.699mm最大支座力Qmax=14.948kN抗弯计算强度f=1.543×100000/8496.0=181.62N/mm23 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!6、对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积(mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=14.948对拉螺栓强度验算满足要求!四、400X1600mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2014)。计算参数:模板支架搭设高度为10.4m，梁截面B×D=400mm×1600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm23 ，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.00m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取0.90。图1梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.60+0.50)+1.40×2.50=53.06kN/m23 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.60+0.7×1.40×2.50=57.53kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.600×0.400=16.32kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.500×0.900×(2×1.600+0.500)/0.500=3.33kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0.000+2.500)×0.400×1.600=1.6kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×16.32+1.35×3.33)=23.875kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×1.6=1.411kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.60×1.60/6=38.40cm3；3 I=90.00×1.60×1.60×1.60/12=30.72cm4；1001001001001001.411kN23.875kN/mAB计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10010010010010018.58kN/mAB变形计算受力图3 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.818kNN2=5.072kNN3=4.920kNN4=4.920kNN5=5.072kNN6=1.818kN最大弯矩M=0.046kN.m最大变形V=0.013mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.046×1000×1000/38400=1.198N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×2747.0/(2×900.000×16.000)=0.286N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.013mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!2、梁底支撑木方的计算3 （1）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=5.072/1.00=5.072kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.072×1.0×1.0=0.507kN.m最大剪力Q=0.6×1.00×5.072=3.043kN最大支座力N=1.1×1.00×5.072=5.579kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.66cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.456×100000/83330=5.472N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3043/(2×50×100)=0.913N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算3 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.724kN/m最大变形v=0.677×4.724×900.04/(100×9000.00×4166666.0)=0.760mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!3、梁底支撑钢管计算(1)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：3 支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.383kN.m最大变形vmax=0.170mm最大支座力Qmax=11.974kN抗弯计算强度f=0.383×100000/4248.0=90.17N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于416.7/150与10mm,满足要求!(2)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取7.20kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；3 计算中R取最大支座反力，R=11.97kN采用双扣件可以满足要求!5、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=11.974kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.122×10.400=1.542kNN=11.974+1.542=13.516kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.60m；l0——计算长度，取1.600+2×0.300=2.200m；——由长细比，为2200/16.0=137<150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.363；经计算得到=13516/(0.363×397)=93.789N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：3 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.8×0.8×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.250×1.250×0.872=0.272kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.8m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.8×0.8×1.4×0.272×1.000×1.500×1.500/10=0.055kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=11.974+0.9×1.2×1.100+0.8×0.8×1.4×0.055/0.900=13.217kN经计算得到=13217/(0.363×397)+55000/4248=110.311N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!五、12~15.9米高楼板模板计算扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2014)。计算参数:模板支架搭设平均高度为13.9m，立杆的纵距b=0.80m，立杆的横距l=0.80m，立杆的步距h=1.50m。剪刀撑间距为2.4m，按照纵向布置。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。3 木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取0.90。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.12+0.30)+1.40×2.50=7.512kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.12+0.7×1.403 ×2.50=6.581kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48×3.0。1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.500×0.120×0.900+0.300×0.900)=2.712kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(2.000+2.500)×0.900=3.645kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.60×1.60/6=38.40cm3；I=90.00×1.60×1.60×1.60/12=30.72cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.712+1.40×3.645)×0.300×3 0.300=0.075kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.075×1000×1000/38400=1.951N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.712+1.4×3.645)×0.300=1.498kN截面抗剪强度计算值T=3×1498.0/(2×900.000×16.000)=0.156N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.712×3004/(100×6000×307200)=0.080mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为900.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.500×0.120×0.900+0.300×0.900)=2.712kN/m面板的计算跨度l=300.000mm3 经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×2.712×0.300×0.300=0.212kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.212×1000×1000/38400=5.525N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!2、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.500×0.120×0.300=0.918kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×0.918+1.20×0.090)=1.089kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×1.350=1.701kN/m计算单元内的木方集中力为(1.701+1.073)×0.900=2.497kN木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:3 均布荷载q=2.497/1.00=2.497kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.497×1.0×1.0=0.248kN.m最大剪力Q=0.6×1.00×2.497=1.498kN最大支座力N=1.1×0.900×2.497=2.746kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.66cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.225×100000/83330=2.7N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1498/(2×50×100)=0.449N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.894kN/m最大变形v=0.677×0.894×900.04/(100×9000.00×4166666.0)=0.14mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算3 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×0.900+0.080×1.073×1.00×1.00=0.653kN.m抗弯计算强度f=0.653×100000/83330=7.836N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!3、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)3 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.659kN.m最大变形vmax=0.588mm最大支座力Qmax=8.971kN抗弯计算强度f=0.659×100000/4248.0=155.16N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取7.20kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.97kN3 采用双扣件可以满足要求!5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：1）脚手架的自重(kN)：NG1=0.119×9.800=1.162kN2）模板的自重(kN)：NG2=0.300×0.900×0.900=0.243kN3）钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.500×0.120×0.900×0.900=2.479kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=3.884kN。（2）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+2.000)×0.900×0.900=3.280kN（3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ6、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.75kNi——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；3 [f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.300=2.100m；——由长细比，为2100/16.0=131<150满足要求!——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.363；经计算得到=8745/(0.363×397)=60.696N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.8×0.8×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.250×1.140×0.872=0.249kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.80m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.8×0.8×1.4×0.249×0.900×1.500×1.500/10=0.045kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×3.460+0.9×1.4×3.280+0.8×0.8×1.4×0.045/0.900=8.33kN3 经计算得到=8330/(0.363×397)+45000/4248=68.396N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算<[f],满足要求计算书地基承载力验算立杆地基承载力计算地基承载力计算示意图：P=N/A≦mfakP：立杆基础底面的平均压力标准值；N：上部结构立杆传至基础顶面的轴向力标准值；取13.52KN（400x1600大梁下立杆轴向力）；A:基础底面积；3 Fak：地基承载力标准值:M:地基承载力特征值折减系数。。夯实地基回填土地基承载力特征值为120KPA—150KPA，满足要求。3 附图一3 附图二3 附图三3'