厂内设备基础焦碳塔框架工程施工设计方案

'编制依据本方案依据以下资料和文件编制1、施工合同：根据合同工期要求本方案考虑了冬期施工措施。2、施工场地情况，施工场地窄小，处于焦碳装置区内，对安全防火要求高，增加施工难度。3、现行国家有关技术规范规程。GB50204—2002—混凝土结构工程施工质量验收规范JGJ104—97—建筑工程冬期施工规范00G101—混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图。JGJ55—2000普通混凝土配合比设计规范。4、施工图：01124A—土—1—2~01124A—土—1—125、地质勘察报告。6、建筑施工安全检查标准（JGJ59—99）-50- 一、工程概況焦碳塔框架工程主体为两层钢筋混凝土框架结构基础为800mm直径钻孔灌注桩，共84棵，桩上部为筏板式承台，南北长34.05m，东西宽14.35m厚2.5m,筏板底标高为-4.2m，顶标高为-1.7m筏板下为混凝土垫层。柱距除④轴两侧为2.45m以外，其余均为2.4m，南北方向为14排，东西方向为6排，见01142A-土-1-2图。一层结构标高为10.5m,梁高1.5m,宽0.8m。二层结构标高为17.37m，梁高2m，宽2.0m，框架结构梁、板、柱混凝土设计强度均为C30。桩基工程由辽宁有色勘察研究院施工，以于2002年9月22日开工，预计于2002年10月22日完工，移交下道工序施工。设计要求筏板大体积混凝土必须一次连续浇筑，不许留施工缝。设计±0.000标高为绝对标高32.707m，室外标高为-0.2m。二、施工场地条件根据施工现场情况，施工场地布置在构筑物东侧到厂内专用铁路线西2m，南北长45m，东西宽约20m，面积约为900m2场内有钢筋混凝土设备基础高出地面约300~500mm，影响施工，需在钢筋木工进场作业之前凿除。场内地表有桩基施工单位钻孔时排出的泥浆和岩渣,影响土方工程施工。场地孔内泥浆深3.3m，地表泥浆厚0.5m左右，并有4个钻孔施工时的泥浆坑，土方施工前应将所有泥浆清除，以保证土方开挖质量和工期。施工用水为厂内生产用水，施工用电由建设单位指定地点接出。场内无可利用暂设房,需现场搭设临时办公室、休息室、小型材料仓库。三、自然条件-50- 基本风压0.55KN/m2基本雪压0.3KN/m2最大冻结深度为113cm锦州地区日平均气温低于5℃的时间为2002年11月5日-2003年3月31日。本工程为冬期施工，各分项工程均采取冬施措施。三、施工部署根据延迟焦化装置改造工程项目对焦碳塔框架的工期安排和施工季节等具体情况对该工程做如下的部署：1、工程总部署该工程计划于2002年10月23日开工,到2002年12月24日竣工，日历工期为63天。其中施工准备及放线2天、土方工程8天、桩基检验3天、垫层1天、筏板9天、一层柱6天、10.5米结构10天、二层柱4天，17.37m结构16天，结构安全越冬措施4天。设备基础、短柱、电梯井、剪力墙、J-5等零星工程穿插施工。2、分项工程部署①施工准备施工准备从10月23日开始到10月24日结束，主要工作为搭设临时办公室、小型材料库等暂设房和定位测量，平整施工场地等工作。②、土方工程土方工程于10月25日开始到11-50- 月1日结束，日历工期8天，主要内容包括清理现场泥浆，外运岩渣，机械开槽和外运土方，人工清槽和破桩头等项工作，其中清泥浆1天，机械开槽3天，人工清槽和破桩头同时进行，需4天时间，其中包括验槽时间。③、桩基检测3天。④、筏板垫层浇筑于11月5日进行，混凝土浇筑量为49m3⑤、筏板基础筏板基础于11月6日开始施工，到11月14日结束，工期为9天。其中筏板下层钢筋绑扎1天，筏板上层钢筋支撑、短柱钢筋支撑制作安装2天，上层钢筋安装2天，埋件、柱箍筋安装2天，混凝土浇筑3天，共计9天。其中模板工程与钢筋工程同时进行。⑥、一层柱施工从11月15日开始到11月20日结束其中J-1一天，A轴：3.7m以下柱2天，4.7m梁1天，4.7m~9.0m柱2天；B轴：钢筋绑扎1天，模板3天，浇筑2天。⑦、10.5m结构从11月21日开始到11月30日结束工期10天，其中梁底模板2天，梁钢筋绑扎3天，梁侧模1天，平板模板1天，板钢筋1天，浇筑混凝土2天。⑧、二层柱从12月1日开始到12月4日结束，工期4天。其中接柱钢筋绑扎箍筋1天，支模板2天，浇筑1天。⑨、17.37m结构施工，从12月5日开始到12月20日结束工期16天。其中，支撑架设4天，铺底模3天，绑扎钢筋3天，安装侧模2天，安埋件1天，浇筑3天。、模板拆除视同条件养护试块抗压强度而定在12月30日到次年1月10日之前拆除。1、施工机械部署-50- 施工机械部署见下表施工机械设备一览表主要施工机械设备配备表序号机械设备名称型号规格数量产地功率进出时间场1卷扬机2吨2庄河1311月5日-12月20日2自立架24m111月5日-12月20日3搅拌机JZC-3502海城711月5日-12月20日4钢筋切断机1洛阳310月25日-12月10日5电焊机GJ5-404洛阳1210月25日-12月16日6振捣器AX-32010洛阳1.111月3日-12月16日7钢筋弯曲机401洛阳11月25日-12月10日8挖掘机10月25日-10月30日9蛙式打夯机HW-201洛阳2.211月15日-12月15日10电锯1山东2.210月31日-12月25日11电刨子12.210月31日-12月25日12双轮推车3010月25日-12月16日13单轮推车1511月3日-12月16日施工机械布置见施工平面布置图。五、施工准备该工程工期紧，技术难度大，是焦碳塔的关键工程，大体积混凝土，又处于冬期施工，更增加了施工难度，做好施工准备工作是工程的关键，在施工准备阶段，应完成以下几个方面的工作。1、组织准备成立焦碳塔框架工程项目部，下设技术、安全、质量小组，进行详细分工。2、机械设备准备-50- 本工程结构构件简单，所用机械设备单一，机械配备并不困难，只要按施工进度计划安排，按时间调度，就能保证正常施工。3、技术准备本工程技术难度大，主要问题有以下几点。①、大体积混凝土裂缝控制措施②、一次浇注1220m3混凝土的施工组织。③、模板支撑体系。④、冬期施工技术措施。在施工的准备阶段主要完成上述几个单工程施工方案的编制，材料调查，混凝土配比的试配，降低水化热的措施，及地上结构的冬期保温措施。4、材料准备按图纸工程材料用量和各种技术措施要求，在施工前提出准确的材料用量提前准备。根据施工季节情况进入11月中旬以后，各采砂厂将停止采砂。所以，在此之前必须做好施工用砂的准备工作。提前在适当场所堆放沙子，由于河砂含水率较大，冬期冻结后将造成装车倒运困难。本工程筏板采用商品混凝土后，还需要中砂350m3，计划于11月5日前将所有砂子储存在太和二建生产基地院内（天元3#院南侧），用铲车翻动三次，以降低含水率，解决倒运困难问题。按历年经验，在进入冬期后，各采石场也将停工，所以碎石应提前定货以免影响施工。地上结构需16-31.6级碎石约720m3-50- ，在11月5日前与温滴楼采石场定货，储存于采石场，随用随运，在11月15日前应验证碎石数量和质量，以保证到时正常供料。筏板体积大，材料用量大，在筏板浇筑前要将所有材料准备充分，保证混凝土浇筑的连续性，以防因材料供应不上而中途停工，出现质量事故。此项工作由商品混凝土供应商负责，在合同中作具体规定，并提前进行考察认证。在混凝土浇筑前各方进行联合检查验收，项目无遗漏，质量符合要求，进行隐蔽工后，方可进行浇筑。3、施工用水本工程施工用水量最大的时间为17.37m结构梁板混凝土浇筑时，大约2昼夜，采用2台JZC350搅拌机施工，每班搅拌30m3q1=K1ΣQ1N1K28×3600施工用水量K1—施工用水系数取K1=1.15Q1—计划工作量（混凝土量）N1—用水定额取N1=1700L/m3q1=1.15×30×2×1700×1.58×3600=5.31L/SK2—用水不均衡系数取K2=1.5消防用水q5施工场地面积小于25haq5=10L/S-50- 因施工场地面积<5haq130%fcuk再取1500*1500柱计算（用20厚苯板保温）普通硅酸盐水泥32.5用量430公斤砼初温9.6度室外温度负15度（用斯氏法计算）。M=4/1.5=2.67Tm=9.6/(1.03+0.181*2.67+0.06*9.6)=4.59K=0.043+0.02/0.04+0.02/0.17=0.66X={2510*9.6+430*270/[2.67*(4.59+15)]}*0.62/(1.3*3.6)=14.830*40（20*40）木方@20030厚苯板(20厚苯板)10厚竹胶合板120厚组合模板（梁柱组合模板）30*40(20*40)木方@200平面布置取10天f1=42%fcuk>30%fcuk满足要求。同理2000mm厚板和底层梁做法相同均满足要求为确保混凝土在整个养护期间均不受冻，以保证混凝土强度的正常增长，在顶板混凝土浇筑完毕后，利用建筑物外侧脚手架搭设暖棚，并采用蒸气加热，暖棚的布设方案如图所示，整体稳定计算及暖棚加温所需蒸气量计算如下：暖棚耗热量计算：-50- 暖棚内温度——Tb取10℃暖棚外温度——Ta取-15℃暖棚结构的平均导热系数I21=3.6/（0.043+∑di/λi）草垫子λ=0.06厚0.03mdi/λi=0.03/0.06=0.5五色布两层λ=0.07厚0.001mdi/λi=0.001/0.07=0.014K=3.6/（0.043+0.5+0.014）=6.46表面系数M=22.9/（17×27×20）=0.2412Q=MK（Tb—Ta）av=0.241×6.46×[10-(-15)]×1.5×9180=535949蒸汽用量：W=Q/IHI——蒸汽的含热量Pi=0.4MpaI=2738H——蒸汽利用系数取H=0.4W=535949/2738.14=491kg/h管道计算：4ωμ/3600πνd=√d——管道内径ω——蒸汽流量kg/h491kg/h——蒸汽的比容m3/kgμ=0.4719-50- ν——蒸汽的速度ν=30d=√4×491.5×0.4709/3600π×30=0.052M选用DN70管道满足要求.5、模板施工方案该工程为两层框架，首层净高为10.7米，二层净高为4.82米，一、二层为井字楼盖，考虑施工季节为冬季施工及各种埋件特别多，所以该工程板.梁模板采用竹压板为确保模板的强度、刚度及稳定性，采用钢管支撑。根据本工程大体积混凝土自身的特点及要求—不允许掺早强型外加剂，且工期较紧。施工时顶层自身荷载及施工荷载都由支撑传到底层，首层结构只起到传递荷载作用，梁板不能承担上部荷载。由于该工程混凝土构件尺寸较大，其中最大梁为2200×2000、最大的柱为1500×1500且工艺要求较高。支撑体系采用钢管脚手架支撑：梁模板采用竹胶合板作为面板，底模纵向小龙骨采用10根60*90木方，横向大龙骨采用2Ø48*3.0焊接钢管，支撑系统采用扣件式脚手架，用丝杠作为顶部支撑。扣件式脚手架立杆间距为400mm，排距为400mm，大横杆间距为1200mm；侧模板纵向小龙骨采用60*90mm木方，间距为250mm，外侧垂直小龙骨方向采用2Ø48*3.0焊接钢管，间距为400，支撑系统利用梁外侧脚手架配合使用丝杠作为水平方向支撑，支撑垂直间距为400mm，模板及支撑系统的具体布置详见支撑布置及节点构造图。梁模板与支撑设计-50- 1、荷载计算混凝土自重：88.8KN/m钢筋自重：5.55KN/m模板自重：0.22KN/m施工荷载：4.63KN/m振动荷载：3.70KN/m倾倒荷载：2.00KN/m2新浇混凝土侧压力：48KN/m22、梁底模计算纵向小龙骨计算400mm400mm400mm纵向小龙骨按三跨连续梁计算，计算简图如下：折算线荷载设计值：q=130KN/mE=9*103N/mm2Wx=6.48*105mm3Ix=2.92*107mm3A=43200mm2查表得：Km=0.101,Kv=0.617,Kw=0.677强度计算：Mmax=Kmql2=2.10KNmVmax=Kvql=32.0KNσ=Mmax/Wx=3.24N/mm2<[σ]=17N/mm2-50- τ=Vmax/A=0.74N/mm2<[τ]=1.6N/mm2刚度计算：Wmax=Kwql4/100EI=0.17mm<[w]=L/400=1.5mm小龙骨强度及刚度均满足设计要求。横向大龙骨计算横向大龙骨按五跨连续梁计算，计算简图如下：400mm400mm400mm400mm400mm折算线荷载设计值：q=28.11KN/mE=2.1*105N/mm2Wx=4.5*103mm3Ix=1.08*105mm3A=424mm2查表得：Km=0.121,Kv1=0.62,Kv2=-0.603,Kw=0.967强度计算：Mmax=Kmql2=0.55KNm支座左V1=Kv1ql=6.97KN支座右V2=Kv2ql=-6.78KN支座反力R=|V1|+|V2|=13.75KNσ=Mmax/Wx=61.1N/mm2<[σ]=215N/mm2τ=Vmax/A=8.22N/mm2<[τ]=125N/mm2刚度计算：Wmax=Kwql4/100EI=0.56mm<[w]=L/400=1.0mm-50- 大龙骨强度及刚度均满足设计要求。1、梁底支撑计算梁支撑采用扣件式脚手架形式，主要计算立杆的稳定性，按两端铰接轴心受压构件计算f=N/ØA≤[f]大龙骨支座反力即为该扣件脚手架的立杆轴向压力N=13.75KN,立杆计算高度取脚手架的步距L=1200mm回转半径i=15.8长细比λ=L/i=75.95查表得Ø=0.744f=N/ØA=43.59N/mm2≤[f]=215N/mm2钢管立杆的强度满足稳定性要求。2、梁侧模计算折算侧模板承受压力设计值：F=60.4KN/mm2纵向小龙骨计算纵向小龙骨按三跨连续梁计算，计算简图如下：400mm400mm400mm折算线荷载设计值：q=15.1KN/mE=9*103N/mm2Wx=8.1*104mm3Ix=3.65*106mm3-50- A=5400mm2查表得：Km=0.101,Kv=0.617,Kw=0.677强度计算：Mmax=Kmql2=0.24KNmVmax=Kvql=3.73KNσ=Mmax/Wx=2.96N/mm2<[σ]=17N/mm2τ=Vmax/A=0.69N/mm2<[τ]=1.6N/mm2刚度计算：Wmax=Kwql4/100EI=0.08mm<[w]=L/400=1.5mm小龙骨强度及刚度均满足设计要求。横向大龙骨计算400mm400mm400mm400mm400mm横向大龙骨按五跨连续梁计算，计算简图如下：折算线荷载设计值：q=24.16KN/mE=2.1*105N/mm2Wx=4.5*103mm3Ix=1.08*105mm3A=424mm2查表得：Km=0.121,Kv1=0.62,Kv2=-0.603,Kw=0.967强度计算：Mmax=Kmql2=0.47KNm支座左V1=Kv1ql=5.99KN-50- 支座右V2=Kv2ql=-5.83KN支座反力R=|V1|+|V2|=11.82KNσ=Mmax/Wx=52.22N/mm2<[σ]=215N/mm2τ=Vmax/A=7.06N/mm2<[τ]=125N/mm2刚度计算：Wmax=Kwql4/100EI=0.26mm<[w]=L/400=1.0mm大龙骨强度及刚度均满足设计要求。5、梁侧向水平支撑计算侧向水平支撑按简支梁计算,跨度为3000mm折算线荷载q=24.16KN/mMmax=ql2/8=27.18KNmE=2.1*105N/mm2Wx=10.18*106mm3Ix=12.21*108mm3σ=Mmax/Wx=2.67N/mm2<[σ]=215N/mm2刚度计算：Wmax=ql4/384EI=0.02mm<[w]=L/400=1.0mm简支梁支座反力R=ql/2=36KN直角扣件抗滑移承载力设计值为6KN，因此水平支撑于梁底位置设双排水平拉杆，并设斜撑，确保该节点处受力扣件不少于8个，详细作法见节点图。侧向支撑强度及刚度均满足设计要求。-50- 柱侧模板计算：柱截面尺寸1500×1500mm砼设计强度采用C30砼柱高度9.7m，总体积21.8m2,基中钢筋直径Φ28，钢筋净距115mm浇筑速度v=2m/h,入模温度10℃k0=0.85kω=1.2作用模板的最大的侧压力Pm=4+{1500/（T+30）}k0kwV1/3Pm=25H代入10+30Pm=4+1500×0.85×1.2×21/3=4+37.5×0.85×1.2×1.532=51.8Pm=25×9.7=242.5取较小值Pm=51.8KN/m2则侧压力=51.8KN/m2有效压头高度=Pm/25=51.8/25=2m2模板对拉螺栓计算对拉螺栓的纵向间距取300mm，横向间距取500mmF=Pm.A=51.8×0.3×0.5=7.77KN采用M16螺栓F=24500>7770满足要求300mm300mm300mm3、外钢楞计算按三跨以上连续架计算-50- 采用热轧普通槽钢[10作为龙骨内钢楞竖向布置，间距a取300mm每根柱截面布置四根[10槽钢两根槽钢之间加60×100木方强度计算不进入计算公式已知IX=198.3W=39.7103E=2.1×105MPaf=215Mpa按抗弯强度计算允许跨度bb=[10fW/(pma)]1/2=[10×215×39.7×103/（51.8×10-3×500）]1/2=1368.7按挠度计算跨度b钢楞的允许挠度[ω]=a/500=0.851.8×0.001×500b=150×0.8×2.1×100000×198.3×100001/4=662mm所以外刚楞间距均取300mm，竖向内楞可用60×90木方间距200mm。首层板模板采用竹胶合板配合大龙骨采用钢绗架支模，小龙骨采用60×90木方支撑借用承重脚手架，基础模板采用钢模板，由于采用分层浇注模板的压力不大。模板加固采用绗架间距800mm，外侧采用48钢管支撑间距1000mm在四周土壁上，钢管下采用60×120木方垫起。首层板模板采用竹胶合板配合大龙骨采用钢绗架支模，小龙骨采用60×90木方支撑借用承重脚手架，基础模板采用钢模板，由于采用分层浇注模板的压力不大。模板加固采用绗架间距800mm，外侧采用48钢管支撑间距1000mm在四周土壁上，钢管下采用60×120木方垫起。-50- 圆形预留洞口侧模采用竹胶合板煨圆，并用60*90木方作龙骨，Ø48*3.5钢管支撑。为确保预留洞及预埋螺栓的位置准确，埋件螺栓应用胎具预制，并与模板及结构件上稳定的钢筋焊接。6、脚手架工程地上部分脚手架与模板支撑架统一考虑，搭设见模板支撑部分。地下部分脚手架利用支撑上层钢筋的铁马蹬，直接铺设跳板，部署上层钢筋支架用钢筋：Ф25：10*23*2.7*2*3.85=9564KgФ16连接筋：23*14*1.58=1018KgФ20连接筋：10*40*2.47=1976Kg合计钢筋用量：12558Kg7、钢筋工程本工程钢筋制作和绑扎除采用常规框架结构作法外，对基础筏板和顶层梁的钢筋绑扎作为重点控制对象，详细作法如下所述：常规框架结构钢筋工程施工准备：材料及主要机具：钢筋：应有出厂合格证、按规定作力学性能复试合格。当加工过程中发生脆断等特殊情况，应及时向现场技术负责人反映。钢筋应无老锈及油污。成型钢筋：必须符合配料单的规格、尺寸、形状、数量。铁丝：可采用20～22号铁丝（火烧丝）或镀锌铁丝（铅丝）。铁丝切断长度要满足使用要求。-50- 垫块：用水泥砂浆制成，50mm见方，厚度同保护层，块内预埋20～22号火烧丝。主要机具：钢筋钩子、撬棍、扳子、绑扎架、钢丝刷子、手推车、石笔、尺子等。作业条件：钢筋进场后应检查是否有出厂证明、复试报告，并按施工平面图中指定的位置，按规格、使用部位、编号分别加垫木堆放。钢筋绑扎前，应检查有无锈蚀，除锈之后再运至绑扎部位。熟悉图纸、按设计要求检查已加工好的钢筋规格、形状、数量是否正确。做好抄平放线工作，弹好水平标高线，柱、墙外皮尺寸线。根据弹好的外皮尺寸线，检查下层预留搭接钢筋的位置、数量、长度，如不符合要求时，应进行处理。绑扎前先整理调直下层伸出的搭接筋，并将锈蚀、水泥砂浆等污垢清除干净。根据标高检查下层伸出搭接筋处的混凝土表面标高（柱顶、墙顶）是否符合图纸要求，如有松散不实之处，要剔除并清理干净。模板安装完并办理预检，将模板内杂物清理干净。按要求搭好脚手架。根据设计图纸及工艺标准要求，向班组进行技术交底。施工工艺：绑柱子钢筋：工艺流程：主筋绑扎接长：套柱箍筋→搭接绑扎竖向受力筋→画箍筋间距线→-50- 绑箍筋主筋电渣压力焊接长：焊接竖向受力筋→套柱箍筋→画箍筋间距线→绑箍筋套柱箍筋：按图纸要求间距，计算好每根柱箍筋数量，箍筋的弯钩叠合处应沿柱子竖筋交错布置，如主筋绑扎接长时，先将箍筋套在下层伸出的搭接筋上，然后绑扎受力主筋，在搭接长度内，绑扣不少于3个，绑扣要向柱中心。如果柱子主筋采用光圆钢筋搭接时，角部弯钩应与模板成45°，中间钢筋的弯钩应与模板成90°角；如主筋采用电渣压力焊接长时，应先清除焊渣并检查接头质量，合格后方可套箍筋。柱受力筋接长搭接绑扎竖向受力筋：柱子主筋立起之后，绑扎接头的搭接长度应符合设计要求，如设计无要求时，应按表2-1采用。受拉钢筋绑扎接头的搭接长度表4-1项次钢筋级别混凝土强度等级C20C25C301Ⅰ级钢筋35d30d25d2Ⅱ级钢筋(月牙45d40d35d3Ⅲ级钢筋(月牙55d50d45d注：1.当Ⅰ、Ⅱ级钢筋d>25mm时，其搭接长度应按表中数值增加5d。2.当螺纹钢筋直径≤25mm时，其受拉钢筋的搭接长度按表中数值减少5d采用。3.任何情况下搭接长度均不小于300mm。绑扎接头的位置应相互错开。从任一绑扎接头中心到搭接长度的1.3倍区段范围内，有绑扎接头的受力钢筋截面积占受力钢筋总截面面积百分率：受拉区不得超过25%；受压区不得超过50%。当采用焊接接头时，从任一焊接接头中心至长度为钢筋直径35倍且不小于500mm的区段内，有接头钢筋面积占钢筋总面积百分率：受拉区不宜超过50%；受压区不限制。电渣压力焊焊接竖向受力主筋见电渣压力焊作业指导书。-50- 画箍筋间距线：在立好的柱子竖向钢筋上，按图纸要求用石笔划箍筋间距线。柱箍筋绑扎按已划好的箍筋位置线，将已套好的箍筋往上移动，由上往下绑扎，宜采用缠扣绑扎。箍筋与主筋要垂直，箍筋转角处与主筋交点均要绑扎，主筋与箍筋非转角部分的相交点成梅花交错绑扎。箍筋的弯钩叠合处应沿柱子竖筋交错布置，并绑扎牢固。有抗震要求的地区，柱箍筋端头应弯成135°，平直部分长度不小于10d（d为箍筋直径）。如箍筋采用90°搭接，搭接处应焊接，焊缝长度单面焊缝不小于10d。柱上下两端箍筋应加密，加密区长度及加密区内箍筋间距应符合设计图纸要求。如设计要求箍筋设拉筋时，拉筋应钩住主筋。柱筋保护层厚度应符合规范要求，主筋外皮为25mm，垫块应绑在柱竖筋外皮上，间距一般1000mm，以保证主筋保护层厚度准确。当柱截面尺寸有变化时，柱应在梁内弯折，弯后的尺寸要符合设计要求。梁钢筋绑扎：工艺流程：模内绑扎：画主次梁箍筋间距→放主梁次梁箍筋→穿主梁底层纵筋及弯起筋→穿次梁底层纵筋并与箍筋固定→穿主梁上层纵向架立筋→按箍筋间距绑扎→穿次梁上层纵向钢筋→按箍筋间距绑扎-50- 模外绑扎（先在梁模板上口绑扎成型后再入模内）：画箍盘间距→在主次梁模板上口铺横杆数根→在横杆上面放箍筋→穿主梁下层纵筋→穿次梁下层钢筋→穿主梁上层钢筋→按箍筋间距绑扎→穿次梁上层纵筋→按箍筋间距绑扎在梁侧模板或底模板上画出箍筋间距，摆放箍筋。先穿主梁的下部纵向受力钢筋及弯起钢筋，将箍筋按已画好的间距逐个分开；穿次梁的下部纵向受力钢筋及弯起钢筋，并套好箍筋；放主次梁的架立筋；隔一定间距将架立筋与箍筋绑扎牢固；调整箍筋间距使间距符合设计要求，绑架立筋，再绑主筋，主次梁同时配合进行。框架梁上部纵向钢筋应贯穿中间节点，梁下部纵向钢筋伸入中间节点锚固长度及伸过中心线的长度要符合设计要求。框架梁纵向钢筋在端节点内的锚固长度也要符合设计要求。绑梁上部纵向筋的箍筋，宜用套扣法绑扎。箍筋的弯钩叠合处，在梁中应交错绑扎，箍筋弯钩为135°，平直部分长度为10d，如做成封闭箍时，单面焊缝长度为10d。梁端第一个箍筋应设置在距离柱节点边缘50mm处。梁端与柱交接处箍筋应加密，其间距与加密区长度均要符合设计要求。在主、次梁受力筋下均应垫垫块，保证保护层的厚度。受力筋为双排时，可用短钢筋垫在两层钢筋之间，钢筋排距应符合设计要求。梁筋的搭接：梁的受力钢筋直径等于或大于22mm时，宜采用焊接接头，小于22mm-50- 时，可采用绑扎接头，搭接长度要符合规范的规定。搭接长度末端与钢筋弯折处的距离，不得小于钢筋直径的10倍。接头不宜位于构件最大弯矩处，受拉区域内Ⅰ级钢筋绑扎接头的末端应做弯钩（Ⅱ级钢筋可不做弯钩），搭接处应在中心和两端扎牢。接头位置应相互错开，当采用绑扎搭接接头时，在规定搭接长度的任一区段内有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积百分率，受拉区不大于25%。板钢筋绑扎：工艺流程：清理模板→模板上画线→绑板下受力筋→绑负弯短钢筋清理模板上面的杂物，用石笔在模板上划好主筋，分布筋间距。按划好的间距，先摆放受力主筋、后放分布筋。预埋件、电线管、预留孔等及时配合安装。在现浇板中有板带梁时，应先绑板带梁钢筋，再摆放板钢筋。绑扎板筋时一般用顺扣或八字扣，除外围两根筋的相交点应全部绑扎外，其余各点可交错绑扎（双向板相交点须全部绑扎）。如板为双层钢筋，两层筋之间须加钢筋马凳，以确保上部钢筋的位置。负弯矩钢筋每个相交点均要绑扎。在钢筋的下面垫好砂浆垫块，间距1.5m。垫块的厚度等于保护层厚度，应满足设计要求，如设计无要求时，板的保护层厚度应为15mm，钢筋搭接长度与搭接位置的要求与前面所述梁相同。质量标准：保证项目：钢筋的品种和质量必须符合设计要求和有关标准的规定。-50- 钢筋的表面必须清洁。带有颗粒状或片状老锈，经除锈后仍留有麻点的钢筋，严禁按原规格使用。钢筋表面应保持清洁。钢筋规格、形状、尺寸、数量、锚固长度、接头位置，必须符合设计要求和施工规范的规定。钢筋对焊接头的机械性能结果，必须符合钢筋焊接及验收的专门规定。基本项目：缺扣、松扣的数量不超过绑扣数的10%，且不应集中。弯钩的朝向应正确，绑扎接头应符合施工规范的规定，搭接长度不小于规定值。箍筋的间距数量应符合设计要求，有抗震要求时，弯钩角度为135°，弯钩平直长度为10d。钢筋对焊接头，Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ级钢筋无烧伤和横向裂纹，焊包均匀。对焊接头处弯折不大于4°，对焊接头处钢筋轴线的偏移不大于0.1d，且不大于2rnm。允许偏差项目见表下页表。成品保护：柱子钢筋绑扎后，不准踩踏。楼板的弯起钢筋、负弯矩钢筋绑好后，不准在上面踩踏行走。浇筑混凝土时派钢筋工专门负责修理，保证负弯矩筋位置的正确性。绑扎钢筋时禁止碰动预埋件及洞口模板。钢模板内面涂隔离剂时不要污染钢筋。安装电线管、暖卫管线或其他设施时，不得任意切断和移动钢筋。-50- 现浇框架钢筋绑扎允许偏差表项次(mm)项目允许偏差检验方法1网的长度、宽度±10尺量检查2网眼尺寸±20尺量连续三档，取其最大值3骨架的宽度、高度±54骨架的长度±105受力筋间距±106受力筋排距±57绑扎箍筋、构造筋间距±208钢筋弯起点位移20尺量检查9中心线位移510水平高差+3-011梁、柱±512墙、板±3注意事项：浇筑混凝土前检查钢筋位置是否正确，振捣混凝土时防止碰动钢筋，浇完混凝土后立即修整甩筋的位置，防止柱筋、墙筋位移。梁钢筋骨架尺寸小于设计尺寸：配制箍筋时应按内皮尺寸计算。梁、柱核心区箍筋应加密，熟悉图纸按要求施工。箍筋末端应弯成135°，平直部分长度为10d。梁主筋进支座长度要符合设计要求，弯起钢筋位置应准确。板的弯起钢筋和负弯矩钢筋位置应准确，施工时不应踩到下面。绑板的钢筋时用尺杆划线，绑扎时随时找正调直，防止板筋不顺直，位置不准。绑竖向受力筋时要吊正，搭接部位绑3个扣，绑扣不能用同一方向的顺扣。层高超过4m-50- 时，搭架子进行绑扎，并采取措施固定钢筋，防止柱、墙钢筋骨架不垂直。在钢筋配料加工时要注意，端头有对焊接头时，要避开搭接范围，防止绑扎接头内混入对焊接头。安全技术措施：操作人员必须熟悉机械性能和安全技术操作规程并切实用好防护用品。钢筋加工现场应按规格、品种、半成品、成品分类堆放，不准超高或接近、接触带电体。用机械冷拉调直钢筋时，必须将钢筋卡紧，应防止断折或脱扣，机械开动后，人员应在机械两侧各1.5M以外不准靠近钢筋行走，以防伤人。使用切断机时料最短不得小于1M；一次切断的根数必须符合机械性能，严禁超量，切断机外侧应设防护罩，防止短钢筋头飞出伤人。钢筋制作场地应平坦，无其它电气线路，机电设备以防触电。垂直吊运钢筋时必须用钢筋扣将钢筋勒紧，超过3M以上要合理选择吊具，勒紧、捆牢，保持平稳。搬送钢筋时应注意周围机电设备防止触电绑扎钢筋时，角柱、悬挑部分必须搭设脚手操作平台挂好安全带禁止攀登模板支撑、或站在钢筋和墙上作业。加工钢筋工作应在牢固的操作台进行，铁沫和铁锈应随时清扫。J-2、J-3的钢筋及埋件固定措施该基础筋按设计要求其主筋为16Ф20，主筋锚入筏板基础内700mm，因柱顶标高为1.5m-50- 且设有预埋螺栓，为确保其标高和位置的准确拟采用如下措施：1、柱四角筋延长至筏板底，并与筏板底层筋固定，自筏板底标高至原柱筋底标高范围内四面焊Ф20剪刀形垂直支撑以增加其稳定性。2、J-2、J-3在筏板上层钢筋处增设的箍筋与筏板上层钢筋焊接，焊接前应核对其位置和标高。3、基础顶部预埋螺栓采用胎具预制，经核对无误后，与基础主筋焊接，焊接时应注意不得伤及主筋。七、安全生产、文明卫生施工、减少扰民、降低环境污染和噪声措施1.1安全生产措施1.1.1.贯彻安全生产文件和规章制度要点：向职工宣传市、公司下达的各种规章制度：“施工现场安全制度”、“岗位工人生产职责”、“施工现场四必须、六不准”及各种机具操作规程与安全技术交底。1.1.2.场地上措施要点合理运用场地，保持道路畅通，在三口及危险处挂安全牌，原材料、成品、半成品的堆放必须牢固、稳定、整齐，要有排水措施,设排水沟及排水井。施工围墙设安全标语。1.1.3.高空工程自立架要设防雷接地，一层主体完后，要挂安全平网，北侧和东侧设硬防护，自立架两侧要挂围网，正面做硬性防护，高空安装系好安全带，井架揽风绳牢固可靠。1.1.4.防护设施-50- 进入现场工人必须戴好安全帽，必须挂好安全网，高空作业必须系好安全带。三口四临边设防护栏杆。1.1.5.脚手架设架设材料必须符合规程要求，脚手架使用钢管脚手架，严禁钢木混用，使用跳板时荷载不得操过规定要求，跳板必须稳定、牢固，不准有探头跳，确保架设质量。1.1.6.吊安装井架要设限位器，安装电铃，吊盘内不许乘人和有杂物，机械定期维修和维护，卷扬机挂安全操作规程牌。1.1.7.防止触电临时用电采用ＴＮ－Ｓ系统，确保一机一闸一漏电，开关箱应上锁，设专人保管，非机械手不得动用设备，临时用电线路由电工定期检查，发现漏电，及时处理。施工用电应编制专门的施工组织设计。1.1.8.防止绞碾卷扬机机械手必须持证上岗，工作服穿戴整齐，懂得操作规程，操作熟练，非机械手严禁动用各种设备。卷扬机钢丝绳通路顺畅，不许有杂物，设置拖辊，不许拖地。1.1.9.机构及分工由项目经理负责总管，工长、技术员、专职安全员各负其责，随时检查各班组长的安全责任，安全责任落实到个人。1.1.10.单项措施项目-50- 随时检查各班组长的安全责任，班组长随时检查工人的安全责任。各分项工程、各工种均按各单项安全措施施工。1.1.12.电气各种机具设备要一机一闸一漏电，临时线路要做好绝缘措施，夜间施工要有足够的照明，并设红灯警示。严格按国家用电规范操作。1.2.防火措施1.2.1.防火措施要点向职工宣传“施工现场安全防火制度”及有关防火文件。宿舍、库房设防火负责人，宿舍禁止使用电炉及长明灯。1.2.2.消防用水源及消火栓防火用水源设置防火水箱、砂箱。1.2.3.机构及分工项目经理负总责，专职安全员、工长、技术员协同负责，检查班组长及工人的防火职责，班组长及时检查各班组的防火情况。1.2.4.消防工具设置设专门的防火工具、砂箱及铁锹等工具。1.2.5.易燃易滚措施易燃物品如氧气瓶、乙炔瓶及汽油、机油等，按规定堆放，库房设明显的防火标。志，离火源要有足够的安全距离，按时检查。1.2.6.计划火源位置伙房搭设应独立，远离仓库及其他易燃品，设专门防火负责人2、文明卫生施工2.1.提高认识，注意环境保护，遵守文明施工守则。-50- 2.2.施工现场围墙、暂设按规定设置。宿舍、火房、办公室设卫生负责人，负责打扫卫生责任岗定到人。2.3.所有施工用材料、机具按施工平面图的要求堆放整齐，不许乱堆乱放，保证现场整洁。2.4.场区道路保持畅通，设专人负责清扫，大门前铺设水泥砖，进出车辆不超载，材料不洒在道路上以防污染。3、减少扰民3.1.夜间停止施工，以保证居民休息。3.2.将容易产生噪音污染的分项如混凝土施工尽量安排在白天施工，避免混凝土罐车和振动棒扰民。4、降低环境污染和噪声措施4.1防尘措施和防止运输遗洒4.1.1土方铲、运、卸等环节设置专人淋水降尘。现场一般情况下不堆放土方，如特殊情况需在现场堆放时，应采取覆盖、表面临时固化、及时淋水降尘等措施。开挖、回填施工时，指派专人将运土车大箱上两侧土方拍实，并用苫布盖好，避免途中遗洒和运输过程中造成扬尘。在出大门口外马路上铺设草垫，用于扫清运土车轮胎上外带土块。4.1.2施工现专场地面要进行洒水防尘，木工操作面要及时清理木屑、锯末，并要求木工棚和作业面保持清洁；钢筋棚内，加工成型的钢筋要码放整齐，钢筋头放在指定地点，钢筋屑当天清理。4.1.3施工建筑物外围立面采用密目安全网封闭，降低楼层内风的流速，阻挡灰尘影响建筑物周围的社区环境。-50- 4.2噪声控制4.2.1调整施工噪声分布时间。根据环保噪声标准日夜要求的不同，合理协调安排施工时间。4.2.2施工现场的木工棚应作封闭处理，并能有效降低噪声-50-'