某安全平网施工设计书

'某安全平网施工设计书第三章施工布署第一节材料准备和要求1、钢管应采用外径48mm，壁厚3.0mm钢管。钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求。并应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。2、扣件扣件式钢管脚手架采用可锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活。3、模板胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合国家现行标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观及尺寸合格。4、安全平网安全平网应采用锦纶、维纶、涤纶或其他的耐候性不低于上述品种(耐候性)的材料制成；平网宽度不得小于3m；菱形或方形网目的安全网，其网目边长不大于8cm；边绳与网体连接必须牢固，平网边绳断裂强力不得小于7KN；筋绳分布应合理，平网上两根相邻筋绳的距离不小于30cm，筋绳断裂强力不大于3KN；安全网所有节点必须固定；按规定的方法进行试验，安全平网的冲击性能应符合：“10m164 冲击高度下，网绳、边绳、系绳不断裂”。阻燃安全平网必须具有阻燃性，其续燃、阴燃时间均不得大于4s。5、木材模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。第二节劳动力需求计划各施工阶段模板支设及拆除的劳动力见下表：劳动力计划表序号施工阶段木工（人）备注1基础施工阶段302主体施工阶段50第三节主要周转材料需求计划主要周转材料计划表序号名称规格数量单位备注1木胶板15200㎡12㎜厚2木方60*80541m33钢管6m7500根φ48mm×3.0mm44m3500根52m8600根6扣件直角10600个7旋转11700个8对接16900个9顶托13000个第四节测量定位主体结构整体效果是通过施工的各道工序来保证的，测量放线作为先导工序贯穿于各施工环节。本工程放线时凡为保证精度需要提供的基准线、轴线、墙柱定位尺寸线都及时给出，凡有关工序需要配合的检测都及时予以满足。此外，为保证测量放线自身的精度，施工现场测量人员须经挑选并经过培训，在放线工作中正确合理使用仪器和钢尺，按规定检验仪器，检定钢尺，从而保证测量放线工作顺利进行。164 1、投点放线用经纬仪引测建筑物的墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各条轴线,然后根据施工图墨线弹出模板的内边线和中心线，以便于模板的安装和校正。2、标高测量根据模板实际的要求用水准仪把建筑物水平标高直接引测到模板安装位置。在无法直接引测时，可采取间接引测的方法，即用水准仪将水平标高先引测到过渡引测点（即架杆上抄测50线），作为上层结构构件模板的基准点，用来测量和复核其标高位置。第四章施工方法第一节、柱模板施工柱模采用12厚木胶合板外钉50×70方木，柱箍采用圆钢管48×3.0加固。柱模安装工艺流程：弹柱位置线→安装柱模板→安柱箍→加斜撑→校正→预检。为保证柱模板的位置准确且不扭曲，要求在支设柱模板的同时搭设剪刀撑，剪刀撑同满堂脚手架连为一个整体。主体施工时，钢筋砼柱的四角容易产生漏浆，出现砂楞角的质量通病，在柱头与主、次梁的交接处部位容易产生连接不顺直、漏浆、边角不规则的质量通病，施工中采用如下模板配制措施，来解决此类质量问题，木胶板裁割边应刷涂树酯保护层，防止此处易浸水湿胀而毛化损坏。如果木胶板有毛边的现象，要求将毛边打磨掉，同时涂好两度树酯保护层继续施工。梁柱交接处采取梁模顶柱头模板，次梁模顶主梁模的方法。第二节、楼梯模板施工164 支设楼梯模板时，先支设上下休息平台及平台梁，然后按图纸尺寸支设斜板，待楼梯钢筋绑扎完毕后，再吊踏步模，楼梯踏步采用侧模固定牢固，无侧模的采用钢筋固定好，以防位移。为确保楼梯模的刚度，避免踏步面呈弧形，踏步模板在楼梯宽度方向加设两道锯齿木方，楼梯模板示意见下图。第三节、梁、板模板施工梁模板：A、梁底和板顶标高应严格控制，支模前将梁底标高依50线引测到独立柱顶部并弹墨线，板顶标高依50线引测到柱、独立柱主筋上。在施工过程中，随时对梁底、板底、板顶标高进行复测、校正。B、严格控制梁的中心线，边线和截面尺寸。C、严格控制梁柱接头模板，按柱角尺寸裁好竹胶板，钉好60*80mm木方背楞。柱头模板用钢管箍加固牢固，并与柱身垂直，与梁侧模连接严密牢固。D、严格控制梁板起拱，起拱高度是跨度1-3/1000，起拱时应由班组长、放线员、专业工长严格控制。E、严格控制顶板模的平整度，两块木胶板的高低差不大于1mm。主楞48*3.0钢管，次楞50*70木方应平直，过刨使其薄厚尺寸一致。用U型托调整高度。当木胶板铺于木楞上接茬处高低超过1mm时，应在木楞上加海棉条垫平。梁板模板加固图见下图164 板模板：1、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。2、模板支架立柱在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。（支撑高度小于8m）164 3.支架立柱高度超过了5m，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点。4、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5、顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。6、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。第四节、筏板上翻梁模板施工164 梁板式筏板的上返梁采用12厚木胶板背60×80木方间距200mm，底部固定后采用钢管进行水平支撑，中间处采用钢管斜向支撑，上部采用脚手钢管满堂设置，纵横拉结为整体，梁内侧采用Φ14钢筋做内撑头，限位梁内截面尺寸的准确度，间距600mm。第五节剪力墙模板施工为确保地下室防水剪力墙模板具有可靠的强度和刚度，以及防水混凝土的有关规范要求，本工程剪力墙模板拟采用12mm厚木胶合板组拼成大模板，外用60×80双面刨光木方作竖向肋，用Φ48钢管作横向肋，采用Φ14带止水板对拉螺栓进行拉结。在墙体内、外两侧用钢管顶杆支撑，利用顶杆的伸缩调正墙模板的垂直度。剪力墙模板剖面大样示图：说明1、木胶合板（12厚）用止水螺栓与60×80木方联为整体，应预先根据剪力墙设计尺寸制作大模板。2、相邻两块胶合板缝隙用50宽粘带纸粘结，以防漏浆。3、墙模板底部在浇筑混凝土前将杂物清净后合模固定。4、对拉螺栓间距根据设计剪力墙（柱）的模板所受实际侧压力进行计算。164 第五章构造与安装措施1、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。2、模板支架立柱在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。3、现浇钢筋混凝土板，当跨度大于4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000～3/1000。4、本工程中安装上层模板及其支架时下层楼板应具有承受上层施工荷载的承载能力，否则应加设支撑支架。上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板；5、施工时，在已安装好的摸板上的实际荷载不得超过设计值。已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动。6、吊运模板时，必须符合下列规定：A、作业前应检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。B、吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于2个吊点，水平吊运不应少于4个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。C、吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。D、严禁起重机在架空输电线路下面工作。E、遇5级及以上大风时，应停止一切吊运作业。164 第六章质量要求及标准1、模板安装偏差应符合现行规范《混凝土结构施工工程施工质量验收规范》相关规定及本工程创优方案。模板安装允许偏差：项目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺寸基础±10柱、梁＋4-5层高垂直68相邻两板表面高度2表面平整（2m长度上）52、砼浇筑前要认真检查模板位置，复核模板垂直度和平整度及梁板标高，检查预留孔洞预埋件位置是否准确，偏差应符合国家现行的相关规范及规定的允许偏差。检查模板支撑是否牢固，接缝是否严密。3、模板安装应采用拼缝处用胶带纸粘贴等有效措施以防止漏浆、跑浆等影响施工质量的现象发生，所有模板使用前应涂脱模剂，以免粘模。4、砼施工期间安排木工查看模板，出现问题及时处理。5、砼施工前应将模板内部的垃圾杂物等清理干净，并保持清洁。6、模板及支架必须经质检员验收合格后，报监理公司审批后方可浇砼。7、严格三级自检制度，做到样板开路，并做好工序交接程序。8、未尽事项，参照相关规定、规范。第七章模板拆除措施164 1、模板的拆除措施应经技术主管部门或负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关规定执行。2、当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。3、拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。4、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。5、拆摸的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。6、多人同时操作时，应明确分工，统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。7、高处拆除摸板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。8、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。9、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。10、遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。本工程施工期间经过一个雨季，所以雨后应先清扫施工现场，方可进行工作。11、拆除有洞口模板时，应采取防止择作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的有关规定及时进行防护。12、拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。13、粱、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。164 14、待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将摸板、支架，零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。第八章安全管理措施1、从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。2、安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。3、模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件(立柱、楞梁、吊环、扣件等)进行认真检查，不符合要求者不得使用。4、模板工程应编制施工设计和安全技术措施，并应严格按施工设计与安全技术措施的规定进行施工。在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。5、施工过程中的检查项目应符合下列要求：A.一层立柱底部基土应回填夯实。B.垫木应满足设计要求。C.底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。D.立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。E.扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。F.安全网和各种安全设施应符合要求。6、在高处安装和拆除摸板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。7、有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准《施工现场临临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定。施工用的临时照明和动力线应采用绝缘线和绝缘电缆线，且不得直接固定在钢模板上。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。164 8、模板安装高度在2m及以上时，应符合国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的有关规定。9、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。10、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆摸中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。11、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。12、在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施。13、使用后的木模板应拔除帙钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨篷布。第九章文明施工与环保措施1、生活用水，垃圾等要倒入指定地点。2、出场车辆一律用水冲洗干净轮胎，做到轮下不粘泥。3、砼搅拌机等大型施工机具应搭设防噪音棚，以免影响周边居民。4、施工现场的照明灯具根据施工需要进行设置，避免对周围的影响。5、砼搅拌及运输、浇筑应采取有效防尘措施。第十章模板计算书第一节.编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）164 4、《建筑施工手册》第四版（缩印本）5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-20056、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版8、《混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008》9、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018-2002)10、《木结构设计规范》（GB50005-2003）第二节．柱子模板计算书一．负一层0.7×0.7m柱子模板计算书工程参数柱模板参数柱截面宽度0.7m截面高度0.7m柱高度5.7m面板15mm厚木胶合板次楞竖楞采用方木，宽度:70mm，高度:50mm，柱宽度B方向设置5个竖楞，柱高度H方向设置5个竖楞柱箍双钢管φ48×3.0，间距700mm对拉螺栓直径14mm，柱宽度B方向设置1个对拉螺栓，柱高度H方向设置1个对拉螺栓荷载参数振捣砼对侧模板压力4kN/m2倾倒砼对侧模板压力4kN/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γct0β1β2V=0.22×24×2×1×1.2×2.65=33.581kN/m2F=γcH=24×5.7=136.800kN/m2其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0--新浇混凝土的初凝时间，取2小时；V--混凝土的浇筑速度，取7m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.7m；β1--外加剂影响修正系数，取1；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值33.581kN/m2。164 柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.18m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=33.581kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×33.581+1.4×4]×1=41.307KN/mq1=0.9×[1.35×33.581+1.4×0.7×4]×1=44.329KN/m根据以上两者比较应取q1=44.329KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1×44.329×0.182=0.14KN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ=Mmax=0.14×106=3.73N/mm2N=3.67kN。满足要求!二.负一层0.5m内墙模板计算书164 工程参数墙体模板参数墙体厚度0.5m墙体砼浇筑高度5.7m面板15mm厚木胶合板次楞70×50mm方木，间距200mm主楞两根单钢管φ48×3.0，间距400mm对拉螺栓对拉螺栓直径14mm，间距：400mm×400mm荷载参数振捣砼对侧模板压力4kN/m2倾倒砼对侧模板压力4kN/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γct0β1β2V=0.22×24×2×1×1.2×1.22=15.460kN/m2F=γcH=24×5.7=136.800kN/m2其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0--新浇混凝土的初凝时间，取2小时；V--混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.7m；β1--外加剂影响修正系数，取1；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值15.460kN/m2。墙侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按简支板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.460kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×15.460+1.4×4]×1=21.737KN/mq1=0.9×[1.35×15.460+1.4×0.7×4]×1=22.312KN/m根据以上两者比较应取q1=22.312KN/m作为设计依据。3、强度验算164 施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.125×22.312×0.202=0.11KN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ=Mmax=0.11×106=2.93N/mm2N=3.67kN。满足要求!三.二至五层内墙模板计算书工程参数墙体模板参数墙体厚度0.4m墙体砼浇筑高度5.5m面板15mm厚木胶合板次楞70×50mm方木，间距200mm主楞两根单钢管φ48×3.0，间距400mm对拉螺栓对拉螺栓直径14mm，间距：400mm×400mm荷载参数振捣砼对侧模板压力4kN/m2倾倒砼对侧模板压力4kN/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γct0β1β2V=0.22×24×2×1×1.2×1.22=15.460kN/m2F=γcH=24×5.5=132.000kN/m2其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0--新浇混凝土的初凝时间，取2小时；V--混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.5m；β1--外加剂影响修正系数，取1；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值15.460kN/m2。墙侧模板面板验算164 面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按简支板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.460kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×15.460+1.4×4]×1=21.737KN/mq1=0.9×[1.35×15.460+1.4×0.7×4]×1=22.312KN/m根据以上两者比较应取q1=22.312KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.125×22.312×0.202=0.11KN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ=Mmax=0.11×106=2.93N/mm2N=3.67kN。满足要求!四.标准层内墙模板计算书工程参数墙体模板参数墙体厚度0.35m墙体砼浇筑高度3.4m面板15mm厚木胶合板次楞70×50mm方木，间距200mm主楞双钢管φ48×3.0，间距400mm对拉螺栓对拉螺栓直径14mm，间距：400mm×400mm荷载参数振捣砼对侧模板压力4kN/m2倾倒砼对侧模板压力4kN/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γct0β1β2V=0.22×24×2×1×1.2×1.22=15.460kN/m2F=γcH=24×3.4=81.600kN/m2其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0--新浇混凝土的初凝时间，取2小时；V--混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；164 H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.4m；β1--外加剂影响修正系数，取1；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值15.460kN/m2。墙侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按简支板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=15.460kN/m2，倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×15.460+1.4×4]×1=21.737KN/mq1=0.9×[1.35×15.460+1.4×0.7×4]×1=22.312KN/m根据以上两者比较应取q1=22.312KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.125×22.312×0.202=0.11KN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ=Mmax=0.11×106=2.93N/mm2N=3.67kN。满足要求!第四节.楼板模板计算书一.负三层0.2m顶板模板计算书工程参数楼板与支架参数砼楼板厚度0.2m支架高度3.6m立杆纵距1.2m立杆横距0.7m水平杆步距1.63m伸出长度a0.15m钢管类型φ48×3.0m面板木胶合板厚度：15mm次楞方木70mm×50mm，间距0.2m主楞单钢管φ48×3.0荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.108kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN1.5kN/m21kN/m2振捣砼荷载2kN/m2模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，取单位宽度1m的面板作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4；164 （一）强度验算1、面板按简支梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.2+1.1×0.2+0.3)+1.4×2.5]×1=8.896KN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.2+1.1×0.2+0.3)+1.4×0.7×2.5]×1=8.669KN/m根据以上两者比较应取q1=8.896N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×1×0.3=0.324KN/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5=3.150KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.125×8.896×0.22=0.044KN·m施工荷载为集中荷载：M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×0.324×0.22+0.25×3.150×0.2=0.159KN·m取Mmax=0.159KN·m验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ=Mmax=0.159×106=4.24N/mm2N=8.88kN。满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。取梁底横向水平杆间距0.9m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=90.0×1.5×1.5/6=33.750cm3；截面惯性矩I=90.0×1.5×1.5×1.5/12=25.313cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.167m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.95+1.5×0.95+0.3)+1.4×2]×0.9=26.11kN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.95+1.5×0.95+0.3)+1.4×0.7×2]×0.9=28.41kN/m根据以上两者比较应取q1=28.41kN/m作为设计依据。计算简图(kN)164 弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.898kN;N2=5.219kN;N3=5.219kN;N4=1.898kN;最大弯矩Mmax=0.079kN.m梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.079×106=2.341N/mm2<12.5N/mm2W33.750×103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.9×（24×0.95＋1.5×0.95＋0.3）=22.07kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量:E=4500N/mm2；经计算，最大变形Vmax=0.102mm梁底模板的最大容许挠度值:167/250=0.7mm；最大变形Vmax=0.102mm<0.7mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度70mm，高度50mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=7.0×5.0×5.0/6=29.167cm3；I=7.0×5.0×5.0×5.0/12=72.917cm4；（一）强度验算164 最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，L=0.9m。次楞计算简图l=0.9m荷载设计值q=5.219/0.9=5.799kN/m；最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×5.799×0.92=0.470kN.m；次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；σ=Mmax=0.470×106=16.114N/mm2<17N/mm2W29.167×103满足要求!（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×5.799×0.9=3.131KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×3.131×103=1.34N/mm2Rc，满足要求!立杆稳定性验算（一）立杆轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：12.894kN；立杆承受支架自重：1.2×2.65×0.115=0.366kN立杆轴心压力设计值N：12.894+0.366=13.260kN；（二）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ=N≤fφAN----轴心压力设计值(kN)：N=13.260kN；φ----轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表得到；L0---立杆计算长度（m），L0=h+2a，h:顶步步距，取0.7m;a:模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.35m，L0=1.40m。i----立杆的截面回转半径(cm),i=1.6cm；A----立杆截面面积(cm2),A=4.11cm2；f----钢材抗压强度设计值N/mm2,f=205N/mm2；立杆长细比计算：λ=Lo/i=140/1.6=88按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.635；σg=N=13.260×103=50.808N/mm2N=7.34kN。满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。取梁底横向水平杆间距0.8m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=80.0×1.5×1.5/6=30.000cm3；截面惯性矩I=80.0×1.5×1.5×1.5/12=22.500cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.183m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×1.1+1.5×1.1+0.3)+1.4×2]×0.8=26.51kN/mq1=0.9×[1.35×(24×1.1+1.5×1.1+0.3)+1.4×0.7×2]×0.8=28.97kN/m根据以上两者比较应取q1=28.97kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=2.121kN;N2=5.832kN;N3=5.832kN;N4=2.121kN;最大弯矩Mmax=0.097kN.m梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.097×106=3.233N/mm2<12.5N/mm2164 W30.000×103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.8×（24×1.1＋1.5×1.1＋0.3）=22.68kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量:E=4500N/mm2；经计算，最大变形Vmax=0.170mm梁底模板的最大容许挠度值:183/250=0.7mm；最大变形Vmax=0.170mm<0.7mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度70mm，高度50mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=7.0×5.0×5.0/6=29.167cm3；I=7.0×5.0×5.0×5.0/12=72.917cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，L=0.8m。次楞计算简图l=0.8m荷载设计值q=5.832/0.8=7.290kN/m；最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×7.290×0.82=0.467kN.m；次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；σ=Mmax=0.467×106=16.011N/mm2<17N/mm2W29.167×103满足要求!（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×7.290×0.8=3.499KN164 木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×3.499×103=1.50N/mm2Rc，满足要求立杆稳定性验算（一）立杆轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：14.120kN；立杆承受支架自重：1.2×3.8×0.09=0.410kN立杆轴心压力设计值N：14.120+0.410=14.530kN；（二）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ=N≤fφA164 N----轴心压力设计值(kN)：N=14.530kN；φ----轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表得到；L0---立杆计算长度（m），L0=h+2a，h:顶步步距，取1.7m;a:模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m，L0=2.1m。i----立杆的截面回转半径(cm),i=1.59cm；A----立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；f----钢材抗压强度设计值N/mm2,f=205N/mm2；立杆长细比计算：λ=Lo/i=210/1.59=132按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.378；σg=N=14.530×103=90.658N/mm2N=9.18kN。满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。取梁底横向水平杆间距0.8m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=80.0×1.5×1.5/6=30.000cm3；截面惯性矩I=80.0×1.5×1.5×1.5/12=22.500cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×2]×0.8=19.90kN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×0.7×2]×0.8=21.53kN/m根据以上两者比较应取q1=21.53kN/m作为设计依据。164 计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.615kN;N2=5.382kN;N3=1.615kN;最大弯矩Mmax=0.108kN.m梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.108×106=3.600N/mm2<12.5N/mm2W30.000×103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.8×（24×0.8＋1.5×0.8＋0.3）=16.56kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量:E=4500N/mm2；经计算，最大变形Vmax=0.136mm梁底模板的最大容许挠度值:200/250=0.8mm；最大变形Vmax=0.136mm<0.8mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度70mm，高度50mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=7.0×5.0×5.0/6=29.167cm3；I=7.0×5.0×5.0×5.0/12=72.917cm4；（一）强度验算164 最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，L=0.8m。次楞计算简图l=0.8m荷载设计值q=5.382/0.8=6.728kN/m；最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×6.728×0.82=0.431kN.m；次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；σ=Mmax=0.431×106=14.777N/mm2<17N/mm2W29.167×103满足要求!（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×6.728×0.8=3.229KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×3.229×103=1.38N/mm2N=8.70kN。满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=100×1.5×1.5/6=37.500cm3；截面惯性矩I=100×1.5×1.5×1.5/12=28.125cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.133m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×2]×1=24.88kN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×0.7×2]×1=26.91kN/m根据以上两者比较应取q1=26.91kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.432kN;N2=3.937kN;N3=3.937kN;N4=1.432kN;最大弯矩Mmax=0.048kN.m梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.048×106=1.280N/mm2<12.5N/mm2164 W37.500×103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=1×（24×0.8＋1.5×0.8＋0.3）=20.70kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量:E=4500N/mm2；经计算，最大变形Vmax=0.035mm梁底模板的最大容许挠度值:133/250=0.5mm；最大变形Vmax=0.035mm<0.5mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度70mm，高度50mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=7.0×5.0×5.0/6=29.167cm3；I=7.0×5.0×5.0×5.0/12=72.917cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，L=1m。次楞计算简图l=1m荷载设计值q=3.937/1=3.937kN/m；最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×3.937×12=0.394kN.m；次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；σ=Mmax=0.394×106=13.508N/mm2<17N/mm2W29.167×103满足要求!（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×3.937×1=2.362KN164 木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×2.362×103=1.01N/mm2Rc，满足要求!立杆稳定性验算（一）立杆轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：9.941kN；立杆承受支架自重：1.2×2.6×0.121=0.378kN立杆轴心压力设计值N：9.941+0.378=10.319kN；（二）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式:σ=N≤fφA164 N----轴心压力设计值(kN)：N=10.319kN；φ----轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表得到；L0---立杆计算长度（m），L0=h+2a，h:顶步步距，取0.78m;a:模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.4m，L0=1.58m。i----立杆的截面回转半径(cm),i=1.59cm；A----立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；f----钢材抗压强度设计值N/mm2,f=205N/mm2；立杆长细比计算：λ=Lo/i=158/1.59=99按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.561；σg=N=10.319×103=43.382N/mm2N=8.71kN。满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=100×1.5×1.5/6=37.500cm3；截面惯性矩I=100×1.5×1.5×1.5/12=28.125cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.133m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×2]×1=24.88kN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×0.7×2]×1=26.91kN/m根据以上两者比较应取q1=26.91kN/m作为设计依据。164 计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.432kN;N2=3.937kN;N3=3.937kN;N4=1.432kN;最大弯矩Mmax=0.048kN.m梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.048×106=1.280N/mm2<12.5N/mm2W37.500×103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=1×（24×0.8＋1.5×0.8＋0.3）=20.70kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量:E=4500N/mm2；经计算，最大变形Vmax=0.035mm梁底模板的最大容许挠度值:133/250=0.5mm；最大变形Vmax=0.035mm<0.5mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度70mm，高度50mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=7.0×5.0×5.0/6=29.167cm3；I=7.0×5.0×5.0×5.0/12=72.917cm4；（一）强度验算164 最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，L=1m。次楞计算简图l=1m荷载设计值q=3.937/1=3.937kN/m；最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×3.937×12=0.394kN.m；次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；σ=Mmax=0.394×106=13.508N/mm2<17N/mm2W29.167×103满足要求!（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×3.937×1=2.362KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×2.362×103=1.01N/mm2N=14.68kN。满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。取梁底横向水平杆间距0.8m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=80.0×1.5×1.5/6=30.000cm3；截面惯性矩I=80.0×1.5×1.5×1.5/12=22.500cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.175m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×2]×0.8=19.90kN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.8+1.5×0.8+0.3)+1.4×0.7×2]×0.8=21.53kN/m根据以上两者比较应取q1=21.53kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.413kN;N2=4.710kN;N3=1.413kN;最大弯矩Mmax=0.082kN.m梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2；164 梁底模板的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.082×106=2.733N/mm2<12.5N/mm2W30.000×103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.8×（24×0.8＋1.5×0.8＋0.3）=16.56kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量:E=4500N/mm2；经计算，最大变形Vmax=0.080mm梁底模板的最大容许挠度值:175/250=0.7mm；最大变形Vmax=0.080mm<0.7mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度70mm，高度50mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=7.0×5.0×5.0/6=29.167cm3；I=7.0×5.0×5.0×5.0/12=72.917cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，L=0.8m。次楞计算简图l=0.8m荷载设计值q=4.710/0.8=5.888kN/m；最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×5.888×0.82=0.377kN.m；次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；σ=Mmax=0.377×106=12.926N/mm2<17N/mm2W29.167×103满足要求!164 （二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×5.888×0.8=2.826KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×2.826×103=1.21N/mm2N=13.91kN。满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。取梁底横向水平杆间距0.8m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=80.0×1.5×1.5/6=30.000cm3；截面惯性矩I=80.0×1.5×1.5×1.5/12=22.500cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.125m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.6+1.5×0.6+0.3)+1.4×2]×0.8=15.49kN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.6+1.5×0.6+0.3)+1.4×0.7×2]×0.8=16.57kN/m根据以上两者比较应取q1=16.57kN/m作为设计依据。计算简图(kN)164 弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.777kN;N2=2.589kN;N3=0.777kN;最大弯矩Mmax=0.032kN.m梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.032×106=1.067N/mm2<12.5N/mm2W30.000×103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.8×（24×0.6＋1.5×0.6＋0.3）=12.48kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量:E=4500N/mm2；经计算，最大变形Vmax=0.016mm梁底模板的最大容许挠度值:125/250=0.5mm；最大变形Vmax=0.016mm<0.5mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度70mm，高度50mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=7.0×5.0×5.0/6=29.167cm3；I=7.0×5.0×5.0×5.0/12=72.917cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，164 按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，L=0.8m。次楞计算简图l=0.8m荷载设计值q=2.589/0.8=3.236kN/m；最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×3.236×0.82=0.207kN.m；次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；σ=Mmax=0.207×106=7.097N/mm2<17N/mm2W29.167×103满足要求!（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×3.236×0.8=1.553KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×1.553×103=0.67N/mm2N=13.91kN。满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。取梁底横向水平杆间距0.8m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W=80.0×1.5×1.5/6=30.000cm3；164 截面惯性矩I=80.0×1.5×1.5×1.5/12=22.500cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.125m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(24×0.6+1.5×0.6+0.3)+1.4×2]×0.8=15.49kN/mq1=0.9×[1.35×(24×0.6+1.5×0.6+0.3)+1.4×0.7×2]×0.8=16.57kN/m根据以上两者比较应取q1=16.57kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.777kN;N2=2.589kN;N3=0.777kN;最大弯矩Mmax=0.032kN.m梁底模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)=12.5N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：σ=Mmax=0.032×106=1.067N/mm2<12.5N/mm2W30.000×103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q=0.8×（24×0.6＋1.5×0.6＋0.3）=12.48kN/m；计算简图(kN)164 面板弹性模量:E=4500N/mm2；经计算，最大变形Vmax=0.016mm梁底模板的最大容许挠度值:125/250=0.5mm；最大变形Vmax=0.016mm<0.5mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度70mm，高度50mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=7.0×5.0×5.0/6=29.167cm3；I=7.0×5.0×5.0×5.0/12=72.917cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，L=0.8m。次楞计算简图l=0.8m荷载设计值q=2.589/0.8=3.236kN/m；最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×3.236×0.82=0.207kN.m；次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；σ=Mmax=0.207×106=7.097N/mm2<17N/mm2W29.167×103满足要求!（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.6×3.236×0.8=1.553KN木材抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×1.553×103=0.67N/mm2