实验楼高支撑模板专项施工设计方案

'实验楼高支撑模板专项施工设计方案第一节编制依据1.1《地基与基础工程施工规范》GBJ202—20021.2GB2001《脚手架施工规范》1.3简明施工计算手册1.4《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）1.5《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）1.6《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2008）1.7《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）1.8《钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程》（沪DG/TJ08-16-2011）1.9《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008、J814-2008)1.10《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）1.11《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）1.12《钢结构设计规范》（GB50017-2003）1.13《建筑施工高处作业安全技术规程》（JGJ80-91）1.14本工程《施工组织设计》1.15大金空调（上海）有限公司试验楼扩建工程施工图第二节工程概况说明：本工程最具有代表性的梁截面为300*700mm，500*700mm，950*900mm，900*1000mm，1100*900mm；柱截面500*500mm，1200*1200mm；结构层板最厚120mm(房中房板厚130mm)。目前桩基工程已施工完毕，准备土方开挖，施工至底层毛地面完成后开始首层的排架搭设及首层的结构施工，首层结构面标高为9.90m，底层混凝土毛地面标高为-0.10m，故本次高支模计算高度为10.000m，本工程首层存在房中房，房中房结构面标高为8.70m，按照10.00m高度支撑施工，房中房的结构施工在首层结构施工完成混凝土达到设计要求后再做施工，不同时进行。结构柱采用分段施工每次浇筑不超过3.50m（1200柱）、3m（500柱）-156- 第三节方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下3种模板及其支架方案：计算混凝土结构汇总表构件名1板厚（mm）横距纵距现浇板120130(房中房)@≤800@≤800构件名2截面尺寸计算高度（m）B方向H方向柱1200*1200500*5003.50以内3.00以内3道拉杆1道拉杆3道拉杆1道拉杆构件名3截面尺寸（mm）沿梁跨方向梁侧立杆间距及其它梁300*700@≤800450（梁底下1根中立杆）500*700@≤800450（梁底下1根中立杆）950*900@≤800600（梁底下2根中立杆）900*1000@≤400750（梁底下1根中立杆）1100*900@≤800600（梁底下2根中立杆）-156- 梁模板(扣件钢管架)，柱模板，板模板(扣件钢管高架)。7、混凝土的浇筑方案7.1．精心设计混凝土的浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用从中部向两边扩展的浇筑方式；结构砼浇捣施工采用二次进行，第一次先完成单体结构柱，且浇到梁底；待砼达到一定强度和板梁钢筋绑扎完成后，第二次再完成梁板排架的水平杆要与已完成的砼柱连接，以加强其整体稳定。泵管出料口严禁堆料施工。7.2．严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架堆放；7.3．浇筑过程派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7.4．浇筑方法1）梁板：浇筑时注意悬挑构件的砼浇筑（确保负弯矩筋保护层）；采用平板振动器振捣；严格控制砼标高；先浇筑中间部位梁板后浇筑外侧，且滞后墙柱砼不应超过2小时；平台砼控制堆得太高；注意模内杂物清理和模板湿润。7.5．砼浇筑平面与立面布置：所有结构：3层以下采用超过36米的自由泵进行浇筑，3层以上采用固定泵浇筑，砼浇筑按后浇带划分分多次浇筑完成。7.6．砼浇筑指挥体系：组建砼浇筑指挥体系，由项目副经理担任现场总指挥，其他人员配备齐全。7.7砼的振捣：砼浇筑严格按规范操作，避免漏振过振现象，砼浇筑前应准备好详细的作业指导书,并进行详细技术交底，现场振捣应有专职人员监督实施和指导，振捣人员须有多年的振捣实践经验担当。第四节材料选择按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。-156- 梁模板(扣件钢管架)面板采用15mm胶合面板50×100木方（内楞）现场拼制，圆钢管48×3.0（外楞）支撑，采用可回收m14对拉螺栓进行加固。梁底采用50×100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.0钢管。柱模板采用15mm厚木胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用50×100木方，柱箍圆钢管48×3.0围檩加固，采用可回收m12对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用φ48×3.0钢管斜向加固（尽量取45°）板模板(扣件钢管高架)采用15mm胶合面板，板底采用50mm×100mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.0钢管。第五节模板安装1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝≤12、相邻模板之间高低差≤13、模板平整度≤24、模板平面尺寸偏差±32、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。4、±0．000以下模板安装要求（1）底板模板安装顺序及技术要点垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙，高度二底板厚+450mm-156- ，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1：3水泥砂浆，上面450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆。积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。（2）梁模板安装顺序及技术要点（3）楼板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序②技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。（4）柱模板安装顺序及技术要点5、±0.000以上模板安装要求（1）梁、板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模②技术要点安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。根据施工组织设计的要求，待钢筋绑扎校正完毕，且隐蔽工程验收完毕后，再支设梁的侧模或板的周边模板。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查，保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模，不漏浆。（2）梁模板安装顺序及技术要点（3）楼板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序②技术要点楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。（4）柱模板安装顺序及技术要点6、模板构造梁模板(扣件钢管架)1、梁侧模板采用木方间距按梁高度而定，详见计算书。梁模板采用15mm-156- 胶合面板作为面板，梁底支撑间距300mm。支承为φ48×3.0钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向0.45m，梁两侧立杆间距根据不同梁宽度设定，详见计算书，步距1.8m。2、梁模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）柱模板分段一（Z1）采用15mm木胶合板，模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用50×100木方，柱箍采用2根Ф48×3.0钢管，柱截面B方向间距220mm，柱截面H方向间距220mm用可回收的m14普通穿墙螺栓加固，柱截面B方向间距水平间距400mm，竖向间距同柱箍间距400mm，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。板模板(扣件钢管高架)1、楼板模板采用2根50mm×100mm木方做板底支撑，中心间距300，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距0.8m，跨距0.8m，步距1.8m。2、楼板模板施工时注意以下几点：（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6的起拱15mm；（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（6）从墙根起步300mm立第一根立杆以后按900mm和1200mm-156- 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。第六节模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m的洞口拆模后要加设临时支撑。（2）楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七节模板技术措施1、进场模板质量标准模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）-156- 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。（1）主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2）一般项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；-156- 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。-156- （5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3）门窗洞口处对称下混凝土；4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10）跨度小于4m不考虑，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。（11）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。（6-156- ）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第八节安全、环保文明施工措施（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。（9-156- ）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。（10）环保与文明施工夜间22:00～6:00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。-156- 第九节计算书梁段：L-3模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图-156- 一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一)构造参数梁截面宽度B：0.3m；梁截面高度D：0.7m；楼层高度H：10m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：0.8m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.8m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二)支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二)主楞参数材料：2根Ф48×3.0钢管；-156- 间距(mm)：150,250；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三)次楞参数材料：2根50×100矩形木楞；间距(mm)：300；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四)加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：150,250；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横扣件承重；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二)第一层支撑梁参数材料：2根50×100矩形木楞；根数：3；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；二、梁侧模板面板的计算-156- 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.580m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=580×153/12=1.631×105mm4；W=580×152/6=2.175×104mm3；1.荷载计算及组合(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.700m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F1=12.933kN/m2F2=16.800kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；(二)振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/m2；(三)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：-156- q=12.933×0.58=7.501kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=11.160kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.58=11.024kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.58=11.160kN/m；2.面板抗弯强度计算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=2.175×104mm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=1.256×105N·mm；计算弯矩采用基本组合:q=11.160kN/m；面板计算跨度:l=300.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.256×105/2.175×104=5.772N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=5.772N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=7.501kN/m；l-面板计算跨度:l=300.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=1.631×105mm4；容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×7.501×300.0004/(384×11500×1.631×105)=0.422mm；实际最大挠度计算值:ν=0.422mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.200mm-156- ，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用2根50×100矩形木楞为一组，间距300mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×416.67×104=8.333×106mm4；W=2×83.33×103=1.667×105mm3；E=10000N/mm2；(一)荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=12.933×0.300=3.880kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=5.772kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×4)×0.300=5.702kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×4)×0.300=5.772kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.9×1.35×12.933×0.300=4.714kN/m；顶部荷载：q=0.9×1.4×0.7×4×0.300=1.058kN/m；(二)内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：-156- 弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)-156- 变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.057kN·m最大剪力：V=0.771kN最大变形：ν=0.007mm最大支座反力：F=1.409kN(三)次楞计算(1)次楞抗弯强度计算σ=M/W=0.057×106/1.667×105=0.345N/mm2实际弯曲应力计算值σ=0.345N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2-156- ，满足要求！(2)次楞抗剪强度计算τ=VS0/Ib=0.385×1000×125000/(8.333×106×50)=0.116N/mm2；实际剪应力计算值0.116N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)次楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根Ф48×3.0钢管为一组，共2组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×10.78×104=2.156×105mm4；W=2×4.49×103=8.980×103mm3；E=206000N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.409kN，计算挠度时取次楞的最大支座力0.992kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：-156- 弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)-156- 变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.122kN·m最大剪力：V=1.409kN最大变形：ν=0.025mm最大支座反力：F=2.498kN(1)主楞抗弯强度计算σ=M/W=0.122×106/8.980×103=13.557N/mm2实际弯曲应力计算值σ=13.557N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！-156- (2)主楞抗剪强度计算τ=VS0/Itw=0.705×1000×6084/(2.156×105×3)=6.627N/mm2；实际剪应力计算值6.627N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)主楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.025mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.025mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.850kN；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=2.498kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.498kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m。-156- 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=800×153/12=2.250×105mm4；W=800×152/6=3.000×104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.5×0.800=0.400kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.800×0.7=13.440kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.5×0.800×0.7=0.840kN/m；永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=14.680kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.800=1.600kN/m；(1)计算挠度采用标准组合：q=14.680kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=19.247kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×14.680+1.4×1.600)=17.870kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×14.680+1.4×0.7×1.600)=19.247kN/m；2.面板抗弯强度验算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=3.000×104mm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=5.413×104N·mm；计算弯矩采用基本组合:q=19.247kN/m；面板计算跨度:l=300/(3-1)=150.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=5.413×104/3.000×104=1.804N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=1.804N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=30N/mm2，满足要求！-156- 3.面板挠度验算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=14.680kN/m；l-面板计算跨度:l=150.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；I--截面惯性矩:I=2.250×105mm4；[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=0.600mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×14.680×150.0004/(384×11500×2.250×105)=0.037mm；实际最大挠度计算值:ν=0.037mm小于最大允许挠度值:[ν]=0.600mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用2根50×100矩形木楞，共3组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×416.67×104=8.333×106mm4；W=2×83.33×103=1.667×105mm3；E=10000N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1)计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q=19.247×150.000/800.000+0.081=3.690kN/m；(2)计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q=14.680×150.000/800.000+0.060=2.813kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.690×0.82=0.236kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×3.690×0.8=1.771kN最大支座力N=1.1ql=1.1×3.690×0.8=3.247kN-156- 最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×2.813×8004/(100×10000.000×8.333×106)=0.094mm(一)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.236×106/1.667×105=1.417N/mm2实际弯曲应力计算值σ=1.417N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(二)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Ib=0.886×1000×125000/(8.333×106×50)=0.266N/mm2；实际剪应力计算值0.266N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(三)支撑梁挠度计算最大挠度：ν=0.094mm；[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=3.200mm；实际最大挠度计算值:ν=0.094mm小于最大允许挠度值:[ν]=3.200mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根Ф48×3钢管，间距800mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.78×104=1.078×105mm4；W=4.49×103=4.490×103mm3；E=206000N/mm2；(一)荷载计算及组合：(1)第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力3.247kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力1.968kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力2.475kN；-156- 计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力1.493kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2)第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.045kN/m；计算挠度时取0.033kN/m。(二)支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)-156- 剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：-156- N1=0.299kNN2=6.625kNN3=0.299kN计算得到：最大弯矩：M=0.165kN.m最大剪力：V=1.689kN最大变形：ν=0.038mm最大支座反力：F=6.625kN(1)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.165×106/4.490×103=36.780N/mm2实际弯曲应力计算值σ=36.780N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Itw=1.689×1000×3042/(1.078×105×3)=15.889N/mm2；实际剪应力计算值15.889N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.038mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.038mm，容许挠度为1.800mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2008），双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.0kN。(一)梁底扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范-156- 5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取6.625kN；R≤12.0kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(二)梁侧扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.299kN；R≤12.0kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=6.625kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9×1.2×0.116×(10-0.7)=1.166kN；N=N1+N2=6.625+1.166=7.792kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到φ=0.474；立杆计算长度lo=1.8m；计算立杆的截面回转半径i=1.590cm；A--立杆净截面面积：A=4.240cm2；-156- [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208钢管立杆长细比λ=113.208小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：σ=7.792×103/(0.474×4.240×102)=38.771N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=38.771N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=0.299kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9×1.2×0.116×(10-0.12)=1.239kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值：N3=F=max（F1，F2）=2.875kN；可变荷载效应控制F1=0.9×(1.2×1.960+1.4×0.560)=2.822kN；永久荷载效应控制F2=0.9×(1.35×1.960+1.4×0.7×0.560)=2.875kN；永久荷载标准值Gkb=(25×0.12+0.5)×(0.3+0.8/2)×0.8=1.960kN；活荷载标准值Qkb=1.0×(0.3+0.8/2)×0.8=0.560kN；N=N1+N2+N3=0.299+1.239+2.875=4.413kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范-156- JGJ162-2008》附录D得到φ=0.474；立杆计算长度lo=1.8m；计算立杆的截面回转半径i=1.590cm；A--立杆净截面面积：A=4.240cm2；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208钢管立杆长细比λ=113.208小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：σ=4.413×103/(0.474×4.240×102)=21.961N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=21.961N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=144.000kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=180kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc=0.8；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=31.166kPa；立杆的轴心压力设计值：N=7.792kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=31.166kPa＜fg=144.000kPa。地基承载力满足要求！-156- 梁段：L-1模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图-156- 一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一)构造参数梁截面宽度B：0.5m；梁截面高度D：0.7m；楼层高度H：10m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：0.8m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.8m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二)支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二)主楞参数材料：2根Ф48×3.0钢管；-156- 间距(mm)：150,250；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三)次楞参数材料：2根50×100矩形木楞；间距(mm)：300；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四)加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：150,250；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横扣件承重；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二)第一层支撑梁参数材料：2根50×100矩形木楞；根数：3；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；二、梁侧模板面板的计算-156- 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.580m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=580×153/12=1.631×105mm4；W=580×152/6=2.175×104mm3；1.荷载计算及组合(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.700m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F1=12.933kN/m2F2=16.800kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；(二)倾倒砼时产生的荷载标准值Q3kQ3k=2kN/m2；(三)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：-156- q=12.933×0.58=7.501kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=10.137kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.58=9.563kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.58=10.137kN/m；2.面板抗弯强度计算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=2.175×104mm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=1.140×105N·mm；计算弯矩采用基本组合:q=10.137kN/m；面板计算跨度:l=300.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.140×105/2.175×104=5.243N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=5.243N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=7.501kN/m；l-面板计算跨度:l=300.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=1.631×105mm4；容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×7.501×300.0004/(384×11500×1.631×105)=0.422mm；实际最大挠度计算值:ν=0.422mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.200mm-156- ，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用2根50×100矩形木楞为一组，间距300mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×416.67×104=8.333×106mm4；W=2×83.33×103=1.667×105mm3；E=10000N/mm2；(一)荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=12.933×0.300=3.880kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=5.243kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.300=4.946kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.300=5.243kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.9×1.35×12.933×0.300=4.714kN/m；顶部荷载：q=0.9×1.4×0.7×2×0.300=0.529kN/m；(二)内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：-156- 弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)-156- 变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.054kN·m最大剪力：V=0.713kN最大变形：ν=0.007mm最大支座反力：F=1.307kN(三)次楞计算(1)次楞抗弯强度计算σ=M/W=0.054×106/1.667×105=0.326N/mm2实际弯曲应力计算值σ=0.326N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2-156- ，满足要求！(2)次楞抗剪强度计算τ=VS0/Ib=0.356×1000×125000/(8.333×106×50)=0.107N/mm2；实际剪应力计算值0.107N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)次楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根Ф48×3.0钢管为一组，共2组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×10.78×104=2.156×105mm4；W=2×4.49×103=8.980×103mm3；E=206000N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.307kN，计算挠度时取次楞的最大支座力0.992kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：-156- 弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)-156- 变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.113kN·m最大剪力：V=1.307kN最大变形：ν=0.025mm最大支座反力：F=2.317kN(1)主楞抗弯强度计算σ=M/W=0.113×106/8.980×103=12.575N/mm2实际弯曲应力计算值σ=12.575N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！-156- (2)主楞抗剪强度计算τ=VS0/Itw=0.653×1000×6084/(2.156×105×3)=6.147N/mm2；实际剪应力计算值6.147N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)主楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.025mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.025mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.850kN；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=2.317kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.317kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m。-156- 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=800×153/12=2.250×105mm4；W=800×152/6=3.000×104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.5×0.800=0.400kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.800×0.7=13.440kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.5×0.800×0.7=0.840kN/m；永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=14.680kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.800=1.600kN/m；(1)计算挠度采用标准组合：q=14.680kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=19.247kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×14.680+1.4×1.600)=17.870kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×14.680+1.4×0.7×1.600)=19.247kN/m；2.面板抗弯强度验算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=3.000×104mm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=1.504×105N·mm；计算弯矩采用基本组合:q=19.247kN/m；面板计算跨度:l=500/(3-1)=250.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.504×105/3.000×104=5.012N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=5.012N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=30N/mm2，满足要求！-156- 3.面板挠度验算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=14.680kN/m；l-面板计算跨度:l=250.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；I--截面惯性矩:I=2.250×105mm4；[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×14.680×250.0004/(384×11500×2.250×105)=0.289mm；实际最大挠度计算值:ν=0.289mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.000mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用2根50×100矩形木楞，共3组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×416.67×104=8.333×106mm4；W=2×83.33×103=1.667×105mm3；E=10000N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1)计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q=19.247×250.000/800.000+0.081=6.096kN/m；(2)计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q=14.680×250.000/800.000+0.060=4.648kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.096×0.82=0.390kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×6.096×0.8=2.926kN最大支座力N=1.1ql=1.1×6.096×0.8=5.364kN-156- 最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×4.648×8004/(100×10000.000×8.333×106)=0.155mm(一)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.390×106/1.667×105=2.341N/mm2实际弯曲应力计算值σ=2.341N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(二)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Ib=1.463×1000×125000/(8.333×106×50)=0.439N/mm2；实际剪应力计算值0.439N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(三)支撑梁挠度计算最大挠度：ν=0.155mm；[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=3.200mm；实际最大挠度计算值:ν=0.155mm小于最大允许挠度值:[ν]=3.200mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根Ф48×3钢管，间距800mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.78×104=1.078×105mm4；W=4.49×103=4.490×103mm3；E=206000N/mm2；(一)荷载计算及组合：(1)第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力5.364kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.027kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.090kN；-156- 计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.300kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2)第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.045kN/m；计算挠度时取0.033kN/m。(二)支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)-156- 剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：-156- N1=0.805kNN2=9.857kNN3=0.805kN计算得到：最大弯矩：M=0.321kN.m最大剪力：V=2.246kN最大变形：ν=0.151mm最大支座反力：F=9.857kN(1)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.321×106/4.490×103=71.409N/mm2实际弯曲应力计算值σ=71.409N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Itw=2.246×1000×3042/(1.078×105×3)=21.129N/mm2；实际剪应力计算值21.129N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.150mm，容许挠度为2.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.151mm，容许挠度为2.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2008），双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.0kN。(一)梁底扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范-156- 5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取9.857kN；R≤12.0kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(二)梁侧扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.805kN；R≤12.0kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=9.857kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9×1.2×0.116×(10-0.7)=1.166kN；N=N1+N2=9.857+1.166=11.023kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到φ=0.474；立杆计算长度lo=1.8m；计算立杆的截面回转半径i=1.590cm；A--立杆净截面面积：A=4.240cm2；-156- [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208钢管立杆长细比λ=113.208小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：σ=11.023×103/(0.474×4.240×102)=54.851N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=54.851N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=0.805kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9×1.2×0.116×(10-0.12)=1.239kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值：N3=F=max（F1，F2）=2.875kN；可变荷载效应控制F1=0.9×(1.2×1.960+1.4×0.560)=2.822kN；永久荷载效应控制F2=0.9×(1.35×1.960+1.4×0.7×0.560)=2.875kN；永久荷载标准值Gkb=(25×0.12+0.5)×(0.3+0.8/2)×0.8=1.960kN；活荷载标准值Qkb=1.0×(0.3+0.8/2)×0.8=0.560kN；N=N1+N2+N3=0.805+1.239+2.875=4.919kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范-156- JGJ162-2008》附录D得到φ=0.474；立杆计算长度lo=1.8m；计算立杆的截面回转半径i=1.590cm；A--立杆净截面面积：A=4.240cm2；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208钢管立杆长细比λ=113.208小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：σ=4.919×103/(0.474×4.240×102)=24.479N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=24.479N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=144.000kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=180kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc=0.8；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=44.092kPa；立杆的轴心压力设计值：N=11.023kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=44.092kPa＜fg=144.000kPa。地基承载力满足要求！-156- 梁段：KL-10模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图一、参数信息-156- 1.模板构造及支撑参数(一)构造参数梁截面宽度B：0.95m；梁截面高度D：0.9m；楼层高度H：10m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：0.8m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.4m；立杆步距h：1.8m；梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.35m；梁底承重立杆间距(mm)依次是：350；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二)支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二)主楞参数材料：2根Ф48×3.0钢管；-156- 间距(mm)：100,250*2；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三)次楞参数材料：2根50×100矩形木楞；间距(mm)：300；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四)加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,250*2；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横扣件承重；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二)第一层支撑梁参数材料：2根50×100矩形木楞；根数：4；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；二、梁侧模板面板的计算-156- 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.780m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=780×153/12=2.194×105mm4；W=780×152/6=2.925×104mm3；1.荷载计算及组合(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.900m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F1=12.933kN/m2F2=21.600kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；(二)倾倒砼时产生的荷载标准值Q3kQ3k=2kN/m2；(三)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：-156- q=12.933×0.78=10.088kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=13.633kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.78=12.860kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.78=13.633kN/m；2.面板抗弯强度计算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=2.925×104mm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=1.534×105N·mm；计算弯矩采用基本组合:q=13.633kN/m；面板计算跨度:l=300.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.534×105/2.925×104=5.243N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=5.243N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=10.088kN/m；l-面板计算跨度:l=300.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=2.194×105mm4；容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×10.088×300.0004/(384×11500×2.194×105)=0.422mm；实际最大挠度计算值:ν=0.422mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.200mm-156- ，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用2根50×100矩形木楞为一组，间距300mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×416.67×104=8.333×106mm4；W=2×83.33×103=1.667×105mm3；E=10000N/mm2；(一)荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=12.933×0.300=3.880kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=5.243kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.300=4.946kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.300=5.243kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.9×1.35×12.933×0.300=4.714kN/m；顶部荷载：q=0.9×1.4×0.7×2×0.300=0.529kN/m；(二)内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：-156- 弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)-156- 变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.024kN·m最大剪力：V=0.603kN最大变形：ν=0.001mm最大支座反力：F=1.075kN(三)次楞计算(1)次楞抗弯强度计算σ=M/W=0.024×106/1.667×105=0.141N/mm2实际弯曲应力计算值σ=0.141N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2-156- ，满足要求！(2)次楞抗剪强度计算τ=VS0/Ib=0.302×1000×125000/(8.333×106×50)=0.090N/mm2；实际剪应力计算值0.090N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)次楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为0.720mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根Ф48×3.0钢管为一组，共3组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×10.78×104=2.156×105mm4；W=2×4.49×103=8.980×103mm3；E=206000N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.075kN，计算挠度时取次楞的最大支座力0.877kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：-156- 弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)-156- 变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.093kN·m最大剪力：V=1.075kN最大变形：ν=0.022mm最大支座反力：F=1.905kN(1)主楞抗弯强度计算σ=M/W=0.093×106/8.980×103=10.340N/mm2实际弯曲应力计算值σ=10.340N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！-156- (2)主楞抗剪强度计算τ=VS0/Itw=0.537×1000×6084/(2.156×105×3)=5.054N/mm2；实际剪应力计算值5.054N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)主楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.022mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.850kN；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.905kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.905kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.400m。-156- 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=400×153/12=1.125×105mm4；W=400×152/6=1.500×104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.5×0.400=0.200kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.400×0.9=8.640kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.5×0.400×0.9=0.540kN/m；永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=9.380kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.400=0.800kN/m；(1)计算挠度采用标准组合：q=9.380kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=12.102kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×9.380+1.4×0.800)=11.138kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×9.380+1.4×0.7×0.800)=12.102kN/m；2.面板抗弯强度验算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=1.500×104mm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=1.517×105N·mm；计算弯矩采用基本组合:q=12.102kN/m；面板计算跨度:l=950/(4-1)=316.667mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.517×105/1.500×104=10.113N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=10.113N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=30N/mm2，满足要求！-156- 3.面板挠度验算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=9.380kN/m；l-面板计算跨度:l=316.667mm；E--面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；I--截面惯性矩:I=1.125×105mm4；[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.267mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×9.380×316.6674/(384×11500×1.125×105)=0.949mm；实际最大挠度计算值:ν=0.949mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.267mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用2根50×100矩形木楞，共4组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×416.67×104=8.333×106mm4；W=2×83.33×103=1.667×105mm3；E=10000N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1)计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q=12.102×316.667/400.000+0.081=9.662kN/m；(2)计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q=9.380×316.667/400.000+0.060=7.486kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×9.662×0.42=0.155kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×9.662×0.4=2.319kN最大支座力N=1.1ql=1.1×9.662×0.4=4.251kN-156- 最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×7.486×4004/(100×10000.000×8.333×106)=0.016mm(一)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.155×106/1.667×105=0.928N/mm2实际弯曲应力计算值σ=0.928N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(二)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Ib=1.159×1000×125000/(8.333×106×50)=0.348N/mm2；实际剪应力计算值0.348N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(三)支撑梁挠度计算最大挠度：ν=0.016mm；[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.600mm；实际最大挠度计算值:ν=0.016mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.600mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根Ф48×3钢管，间距400mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.78×104=1.078×105mm4；W=4.49×103=4.490×103mm3；E=206000N/mm2；(一)荷载计算及组合：(1)第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.251kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.357kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力3.294kN；-156- 计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力1.818kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2)第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.045kN/m；计算挠度时取0.033kN/m。(二)支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)-156- 剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：-156- N1=0.902kNN2=5.742kNN3=5.742kNN4=0.902kN计算得到：最大弯矩：M=0.268kN.m最大剪力：V=4.259kN最大变形：ν=0.236mm最大支座反力：F=5.742kN(1)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.268×106/4.490×103=59.794N/mm2实际弯曲应力计算值σ=59.794N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Itw=4.259×1000×3042/(1.078×105×3)=40.063N/mm2；实际剪应力计算值40.063N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.236mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.055mm，容许挠度为1.400mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.235mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2008），双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.0kN。-156- (一)梁底扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取5.742kN；R≤12.0kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(二)梁侧扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.902kN；R≤12.0kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=5.742kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9×1.2×0.116×(10-0.9)=1.141kN；N=N1+N2=5.742+1.141=6.883kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到φ=0.474；立杆计算长度lo=1.8m；-156- 计算立杆的截面回转半径i=1.590cm；A--立杆净截面面积：A=4.240cm2；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208钢管立杆长细比λ=113.208小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：σ=6.883×103/(0.474×4.240×102)=34.249N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=34.249N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=0.902kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9×1.2×0.116×(10-0.12)=1.239kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值：N3=F=max（F1，F2）=1.438kN；可变荷载效应控制F1=0.9×(1.2×0.980+1.4×0.280)=1.411kN；永久荷载效应控制F2=0.9×(1.35×0.980+1.4×0.7×0.280)=1.438kN；永久荷载标准值Gkb=(25×0.12+0.5)×(0.3+0.8/2)×0.4=0.980kN；活荷载标准值Qkb=1.0×(0.3+0.8/2)×0.4=0.280kN；-156- N=N1+N2+N3=0.902+1.239+1.438=3.578kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到φ=0.474；立杆计算长度lo=1.8m；计算立杆的截面回转半径i=1.590cm；A--立杆净截面面积：A=4.240cm2；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208钢管立杆长细比λ=113.208小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：σ=3.578×103/(0.474×4.240×102)=17.805N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=17.805N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=144.000kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=180kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc=0.8；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=27.531kPa；立杆的轴心压力设计值：N=6.883kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=27.531kPa＜fg=144.000kPa。地基承载力满足要求！-156- 梁段：L1-1模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图-156- 一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一)构造参数梁截面宽度B：0.9m；梁截面高度D：1m；楼层高度H：10m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：0.8m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.4m；立杆步距h：1.8m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二)支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二)主楞参数材料：2根Ф48×3.0钢管；-156- 间距(mm)：150,250*2；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三)次楞参数材料：2根50×100矩形木楞；间距(mm)：300；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四)加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：150,250*2；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横扣件承重；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二)第一层支撑梁参数材料：2根50×100矩形木楞；根数：4；木材品种：北美落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：12N/mm2；抗弯强度设计值fm：13N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.5N/mm2；二、梁侧模板面板的计算-156- 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.880m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=880×153/12=2.475×105mm4；W=880×152/6=3.300×104mm3；1.荷载计算及组合(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F1=12.933kN/m2F2=24.000kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；(二)倾倒砼时产生的荷载标准值Q3kQ3k=2kN/m2；(三)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：-156- q=12.933×0.88=11.381kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=15.380kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.88=14.509kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.88=15.380kN/m；2.面板抗弯强度计算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=3.300×104mm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=1.730×105N·mm；计算弯矩采用基本组合:q=15.380kN/m；面板计算跨度:l=300.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.730×105/3.300×104=5.243N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=5.243N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=11.381kN/m；l-面板计算跨度:l=300.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=2.475×105mm4；容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×11.381×300.0004/(384×11500×2.475×105)=0.422mm；实际最大挠度计算值:ν=0.422mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.200mm-156- ，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用2根50×100矩形木楞为一组，间距300mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×416.67×104=8.333×106mm4；W=2×83.33×103=1.667×105mm3；E=10000N/mm2；(一)荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=12.933×0.300=3.880kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=5.243kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.300=4.946kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.300=5.243kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.9×1.35×12.933×0.300=4.714kN/m；顶部荷载：q=0.9×1.4×0.7×2×0.300=0.529kN/m；(二)内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：-156- 弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)-156- 变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.053kN·m最大剪力：V=0.756kN最大变形：ν=0.006mm最大支座反力：F=1.463kN(三)次楞计算(1)次楞抗弯强度计算σ=M/W=0.053×106/1.667×105=0.318N/mm2实际弯曲应力计算值σ=0.318N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2-156- ，满足要求！(2)次楞抗剪强度计算τ=VS0/Ib=0.378×1000×125000/(8.333×106×50)=0.113N/mm2；实际剪应力计算值0.113N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)次楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.000mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.920mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根Ф48×3.0钢管为一组，共3组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×10.78×104=2.156×105mm4；W=2×4.49×103=8.980×103mm3；E=206000N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.463kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.198kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：-156- 弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)-156- 变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.126kN·m最大剪力：V=1.463kN最大变形：ν=0.030mm最大支座反力：F=2.594kN(1)主楞抗弯强度计算σ=M/W=0.126×106/8.980×103=14.078N/mm2实际弯曲应力计算值σ=14.078N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！-156- (2)主楞抗剪强度计算τ=VS0/Itw=0.732×1000×6084/(2.156×105×3)=6.882N/mm2；实际剪应力计算值6.882N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)主楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.850kN；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=2.594kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.594kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.400m。-156- 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=400×153/12=1.125×105mm4；W=400×152/6=1.500×104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.5×0.400=0.200kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.400×1=9.600kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.5×0.400×1=0.600kN/m；永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=10.400kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.400=0.800kN/m；(1)计算挠度采用标准组合：q=10.400kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=13.342kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×10.400+1.4×0.800)=12.240kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×10.400+1.4×0.7×0.800)=13.342kN/m；2.面板抗弯强度验算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=1.500×104mm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=1.501×105N·mm；计算弯矩采用基本组合:q=13.342kN/m；面板计算跨度:l=900/(4-1)=300.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.501×105/1.500×104=10.006N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=10.006N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=30N/mm2，满足要求！-156- 3.面板挠度验算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=10.400kN/m；l-面板计算跨度:l=300.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；I--截面惯性矩:I=1.125×105mm4；[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×10.400×300.0004/(384×11500×1.125×105)=0.848mm；实际最大挠度计算值:ν=0.848mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.200mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用2根50×100矩形木楞，共4组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×416.67×104=8.333×106mm4；W=2×83.33×103=1.667×105mm3；E=10000N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1)计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q=13.342×300.000/400.000+0.081=10.087kN/m；(2)计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q=10.400×300.000/400.000+0.060=7.860kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.087×0.42=0.161kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×10.087×0.4=2.421kN最大支座力N=1.1ql=1.1×10.087×0.4=4.438kN-156- 最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×7.860×4004/(100×10000.000×8.333×106)=0.016mm(一)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.161×106/1.667×105=0.968N/mm2实际弯曲应力计算值σ=0.968N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！(二)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Ib=1.210×1000×125000/(8.333×106×50)=0.363N/mm2；实际剪应力计算值0.363N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！(三)支撑梁挠度计算最大挠度：ν=0.016mm；[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.600mm；实际最大挠度计算值:ν=0.016mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.600mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根Ф48×3钢管，间距400mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.78×104=1.078×105mm4；W=4.49×103=4.490×103mm3；E=206000N/mm2；(一)荷载计算及组合：(1)第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.438kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.481kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力3.458kN；-156- 计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力1.923kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2)第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.045kN/m；计算挠度时取0.033kN/m。(二)支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)-156- 剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：-156- N1=1.333kNN2=11.240kNN3=1.333kN计算得到：最大弯矩：M=0.795kN.m最大剪力：V=5.620kN最大变形：ν=0.537mm最大支座反力：F=11.240kN(1)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.795×106/4.490×103=177.072N/mm2实际弯曲应力计算值σ=177.072N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Itw=5.620×1000×3042/(1.078×105×3)=52.862N/mm2；实际剪应力计算值52.862N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.537mm，容许挠度为3.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.537mm，容许挠度为3.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2008），双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.0kN。(一)梁底扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范-156- 5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取11.240kN；R≤12.0kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(二)梁侧扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取1.333kN；R≤12.0kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=11.240kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9×1.2×0.116×(10-1)=1.128kN；N=N1+N2=11.240+1.128=12.368kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到φ=0.474；立杆计算长度lo=1.8m；计算立杆的截面回转半径i=1.590cm；A--立杆净截面面积：A=4.240cm2；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；-156- 钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208钢管立杆长细比λ=113.208小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：σ=12.368×103/(0.474×4.240×102)=61.545N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=61.545N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=1.333kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9×1.2×0.116×(10-0.12)=1.239kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值：N3=F=max（F1，F2）=1.438kN；可变荷载效应控制F1=0.9×(1.2×0.980+1.4×0.280)=1.411kN；永久荷载效应控制F2=0.9×(1.35×0.980+1.4×0.7×0.280)=1.438kN；永久荷载标准值Gkb=(25×0.12+0.5)×(0.3+0.8/2)×0.4=0.980kN；活荷载标准值Qkb=1.0×(0.3+0.8/2)×0.4=0.280kN；N=N1+N2+N3=1.333+1.239+1.438=4.009kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到φ=0.474；-156- 立杆计算长度lo=1.8m；计算立杆的截面回转半径i=1.590cm；A--立杆净截面面积：A=4.240cm2；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208钢管立杆长细比λ=113.208小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：σ=4.009×103/(0.474×4.240×102)=19.951N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=19.951N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=600.000kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=750kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc=0.8；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=49.473kPa；立杆的轴心压力设计值：N=12.368kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=49.473kPa＜fg=600.000kPa。地基承载力满足要求！-156- 梁段：KL-9模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图一、参数信息-156- 1.模板构造及支撑参数(一)构造参数梁截面宽度B：1.1m；梁截面高度D：0.9m；楼层高度H：10m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.3m；板底承重立杆横向间距lb：0.8m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.4m；立杆步距h：1.8m；梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.5m；梁底承重立杆间距(mm)依次是：500；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二)支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二)主楞参数材料：2根Ф48×3.0钢管；-156- 间距(mm)：150,250*2；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三)次楞参数材料：2根50×100矩形木楞；间距(mm)：300；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四)加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：150,250*2；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横扣件承重；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二)第一层支撑梁参数材料：2根50×100矩形木楞；根数：5；木材品种：北美落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：12N/mm2；抗弯强度设计值fm：13N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.5N/mm2；二、梁侧模板面板的计算-156- 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.780m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=780×153/12=2.194×105mm4；W=780×152/6=2.925×104mm3；1.荷载计算及组合(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.900m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F1=12.933kN/m2F2=21.600kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m；(二)倾倒砼时产生的荷载标准值Q3kQ3k=2kN/m2；(三)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：-156- q=12.933×0.78=10.088kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=13.633kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.78=12.860kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.78=13.633kN/m；2.面板抗弯强度计算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=2.925×104mm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=1.534×105N·mm；计算弯矩采用基本组合:q=13.633kN/m；面板计算跨度:l=300.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.534×105/2.925×104=5.243N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=5.243N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=30N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=10.088kN/m；l-面板计算跨度:l=300.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=2.194×105mm4；容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×10.088×300.0004/(384×11500×2.194×105)=0.422mm；实际最大挠度计算值:ν=0.422mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.200mm-156- ，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用2根50×100矩形木楞为一组，间距300mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×416.67×104=8.333×106mm4；W=2×83.33×103=1.667×105mm3；E=10000N/mm2；(一)荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=12.933×0.300=3.880kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=5.243kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×0.300=4.946kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×0.300=5.243kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.9×1.35×12.933×0.300=4.714kN/m；顶部荷载：q=0.9×1.4×0.7×2×0.300=0.529kN/m；(二)内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：-156- 弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)-156- 变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.053kN·m最大剪力：V=0.748kN最大变形：ν=0.006mm最大支座反力：F=1.455kN(三)次楞计算(1)次楞抗弯强度计算σ=M/W=0.053×106/1.667×105=0.318N/mm2实际弯曲应力计算值σ=0.318N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2-156- ，满足要求！(2)次楞抗剪强度计算τ=VS0/Ib=0.374×1000×125000/(8.333×106×50)=0.112N/mm2；实际剪应力计算值0.112N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)次楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.000mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.520mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根Ф48×3.0钢管为一组，共3组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×10.78×104=2.156×105mm4；W=2×4.49×103=8.980×103mm3；E=206000N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力1.455kN，计算挠度时取次楞的最大支座力1.184kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：-156- 弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)-156- 变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.126kN·m最大剪力：V=1.455kN最大变形：ν=0.030mm最大支座反力：F=2.580kN(1)主楞抗弯强度计算σ=M/W=0.126×106/8.980×103=14.001N/mm2实际弯曲应力计算值σ=14.001N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！-156- (2)主楞抗剪强度计算τ=VS0/Itw=0.728×1000×6084/(2.156×105×3)=6.844N/mm2；实际剪应力计算值6.844N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)主楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55mm；穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.850kN；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=2.580kN。穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.580kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.400m。-156- 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=400×153/12=1.125×105mm4；W=400×152/6=1.500×104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.5×0.400=0.200kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.400×0.9=8.640kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.5×0.400×0.9=0.540kN/m；永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=9.380kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×0.400=0.800kN/m；(1)计算挠度采用标准组合：q=9.380kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=12.102kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×9.380+1.4×0.800)=11.138kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×9.380+1.4×0.7×0.800)=12.102kN/m；2.面板抗弯强度验算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=1.500×104mm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)M=0.125ql2=1.144×105N·mm；计算弯矩采用基本组合:q=12.102kN/m；面板计算跨度:l=1100/(5-1)=275.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.144×105/1.500×104=7.627N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=7.627N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=30N/mm2，满足要求！-156- 3.面板挠度验算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=9.380kN/m；l-面板计算跨度:l=275.000mm；E--面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；I--截面惯性矩:I=1.125×105mm4；[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.100mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×9.380×275.0004/(384×11500×1.125×105)=0.540mm；实际最大挠度计算值:ν=0.540mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.100mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用2根50×100矩形木楞，共5组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×416.67×104=8.333×106mm4；W=2×83.33×103=1.667×105mm3；E=10000N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1)计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q=12.102×275.000/400.000+0.081=8.401kN/m；(2)计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q=9.380×275.000/400.000+0.060=6.509kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.401×0.42=0.134kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×8.401×0.4=2.016kN最大支座力N=1.1ql=1.1×8.401×0.4=3.697kN-156- 最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×6.509×4004/(100×10000.000×8.333×106)=0.014mm(一)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.134×106/1.667×105=0.807N/mm2实际弯曲应力计算值σ=0.807N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！(二)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Ib=1.008×1000×125000/(8.333×106×50)=0.302N/mm2；实际剪应力计算值0.302N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！(三)支撑梁挠度计算最大挠度：ν=0.014mm；[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.600mm；实际最大挠度计算值:ν=0.014mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.600mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根Ф48×3钢管，间距400mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.78×104=1.078×105mm4；W=4.49×103=4.490×103mm3；E=206000N/mm2；(一)荷载计算及组合：(1)第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力3.697kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.080kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力2.864kN；-156- 计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力1.604kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2)第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.045kN/m；计算挠度时取0.033kN/m。(二)支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)-156- 剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：-156- N1=0.754kNN2=6.909kNN3=6.909kNN4=0.754kN计算得到：最大弯矩：M=0.272kN.m最大剪力：V=5.050kN最大变形：ν=0.188mm最大支座反力：F=6.909kN(1)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.272×106/4.490×103=60.649N/mm2实际弯曲应力计算值σ=60.649N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Itw=5.050×1000×3042/(1.078×105×3)=47.501N/mm2；实际剪应力计算值47.501N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.188mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.041mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.188mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2008），双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.0kN。-156- (一)梁底扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取6.909kN；R≤12.0kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(二)梁侧扣件抗滑力验算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.0kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取0.754kN；R≤12.0kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=6.909kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9×1.2×0.116×(10-0.9)=1.141kN；N=N1+N2=6.909+1.141=8.050kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到φ=0.474；立杆计算长度lo=1.8m；-156- 计算立杆的截面回转半径i=1.590cm；A--立杆净截面面积：A=4.240cm2；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208钢管立杆长细比λ=113.208小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：σ=8.050×103/(0.474×4.240×102)=40.060N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=40.060N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N--立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1=0.754kN；脚手架钢管的自重：N2=0.9×1.2×0.116×(10-0.12)=1.239kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值：N3=F=max（F1，F2）=1.438kN；可变荷载效应控制F1=0.9×(1.2×0.980+1.4×0.280)=1.411kN；永久荷载效应控制F2=0.9×(1.35×0.980+1.4×0.7×0.280)=1.438kN；永久荷载标准值Gkb=(25×0.12+0.5)×(0.3+0.8/2)×0.4=0.980kN；活荷载标准值Qkb=1.0×(0.3+0.8/2)×0.4=0.280kN；-156- N=N1+N2+N3=0.754+1.239+1.438=3.430kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到φ=0.474；立杆计算长度lo=1.8m；计算立杆的截面回转半径i=1.590cm；A--立杆净截面面积：A=4.240cm2；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208钢管立杆长细比λ=113.208小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：σ=3.430×103/(0.474×4.240×102)=17.069N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=17.069N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=750.000kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=750kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=32.202kPa；立杆的轴心压力设计值：N=8.050kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=32.202kPa＜fg=750.000kPa。地基承载力满足要求！-156- 板：B-120模板支撑体系剖面图钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一)构造参数-156- 楼层高度H：10m；混凝土楼板厚度：120mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：0.8m；立杆横向间距或排距lb：0.8m；立杆步距h：1.8m；横杆与立杆的的连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二)支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：800mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁扣件承重；(一)面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二)第一层支撑梁参数材料：2根50×100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；-156- 抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；4.地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：碎石土；地基承载力标准值：400kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：1。二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=800×153/12=2.250×105mm4；W=800×152/6=3.000×104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.3×0.800=0.240kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.800×0.12=2.304kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.1×0.800×0.12=0.106kN/m；永久荷载标准值Gk=0.240+2.304+0.106=2.650kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.800=2.000kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5kN；(1)计算挠度采用标准组合：q=2.650kN/m；(2)计算弯矩采用基本组合：A永久荷载和均布活荷载组合q=max（q1，q2）=5.382kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×2.650+1.4×2.000)=5.382kN/m；-156- 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×2.650+1.4×0.7×2.000)=4.983kN/m；B永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×1.2×2.650=2.862kN/m；P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×1.35×2.650=3.219kN/m；P2=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN；2.面板抗弯强度验算σ＝M/W<[f]其中：W--面板的截面抵抗矩，W=3.000×104mm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.268kN·m；Ma=0.125q×l2=0.125×5.382×0.32=0.061kN·m；Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l=0.125×2.862×0.32+0.25×3.150×0.3=0.268kN·m；Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l=0.125×3.219×0.32+0.25×2.205×0.3=0.202N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=0.268×106/3.000×104=8.948N/mm2；实际弯曲应力计算值σ=8.948N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=30N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q=2.650kN/m；l-面板计算跨度:l=300mm；E--面板材质的弹性模量:E=11500N/mm2；-156- I--截面惯性矩:I=2.250×105mm4；[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ν=5×2.650×3004/(384×11500×2.250×105)=0.108mm；实际最大挠度计算值:ν=0.108mm小于最大允许挠度值:[ν]=1.200mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用2根50×100矩形木楞，间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×416.67×104=8.333×106mm4；W=2×83.33×103=1.667×105mm3；E=10000N/mm2；(一)荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.3×0.3=0.090kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.3×0.12=0.864kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.1×0.3×0.12=0.040kN/m；永久荷载标准值Gk=0.090+0.864+0.040=0.994kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.3=0.750kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5kN；(1)计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)：q=0.994+0.06=1.0536kN/m；(2)计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A永久荷载和均布活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×1.2×(0.994+0.06)=1.138kN/m；q2=0.9×1.4×0.750=0.945kN/m；-156- 由永久荷载效应控制的组合：q1=0.9×1.35×(0.994+0.06)=1.280kN/m；q2=0.9×1.4×0.7×0.750=0.662kN/m；B永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.9×1.2×(0.994+0.06)=1.138kN/m；P=0.9×1.4×2.5=3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.9×1.35×(0.994+0.06)=1.280kN/m；P=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN；(二)荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查《模板规范（JGJ162-2008）》附录C表C.1-2确定内力系数。(1)最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.595kN·m；A永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2=0.100×1.138×0.82+0.117×0.945×0.82=0.144kN·m；B永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080×q×l2+0.213×P×l=0.080×1.138×0.82+0.213×3.150×0.8=0.595kN·m；(2)最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.672kN；-156- A永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l=0.600×1.138×0.8+0.617×0.945×0.8=1.013kN；B永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600×q×l+0.675×P=0.600×1.138×0.8+0.675×3.150=2.672kN；(3)最大变形ν计算ν=0.677ql4/100EI=0.677×1.0536×8004/(100×10000×8.333×106)=0.035mm(三)支撑梁验算(1)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.595×106/1.667×105=3.570N/mm2实际弯曲应力计算值σ=3.570N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Ib=1.336×1000×125000/(8.333×106×50)=0.401N/mm2；实际剪应力计算值0.401N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算最大挠度：ν=0.035mm；[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250=3.200mm；实际最大挠度计算值:ν=0.035mm小于最大允许挠度值:[ν]=3.200mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根Ф48×3钢管为一组，间距800mm。-156- 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.78×104=1.078×105mm4；W=4.49×103=4.490×103mm3；E=206000N/mm2；(一)荷载计算及组合(1)第一层支撑梁产生的最大支座反力施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.5×0.3=0.450kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.138kN/m；q2=0.9×1.4×0.450=0.567kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.280kN/m；q2=0.9×1.4×0.7×0.450=0.397kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100×q1×l+1.200×q2×l=1.100×1.138×0.8+1.200×0.567×0.8=1.546kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100×q1×l+1.200×q2×l=1.100×1.280×0.8+1.200×0.397×0.8=1.508kN；A第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=1.546kN；B第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100×q×l=1.100×1.0536×0.8=0.927kN；(2)第二层支撑梁自重A计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.081kN/m；B计算第二层支撑梁变形采用：-156- q=0.060kN/m；(二)荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)-156- 剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)计算得到：-156- 最大弯矩：M=0.340kN.m最大剪力：V=2.351kN最大变形：ν=0.365mm最大支座反力：F=4.547kN(三)支撑梁验算(1)支撑梁抗弯强度计算σ=M/W=0.340×106/4.490×103=75.705N/mm2实际弯曲应力计算值σ=75.705N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(2)支撑梁抗剪计算τ=VS0/Itw=2.351×1000×3042/(1.078×105×3)=22.113N/mm2；实际剪应力计算值22.113N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(3)支撑梁挠度计算[ν]-容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.365mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.050mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.365mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按《扣件架规范（JGJ130-2001）》表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.4kN；-156- R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取4.547kN；R≤6.4kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N=N1+N2=4.069+1.376=5.445kN；(一)第二层支撑梁传递的支座反力N1施工人员及设备荷载标准值Q1k=1×0.3=0.300kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1=4.069kN；(二)垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.116×(10-0.12)=1.376kN；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N--立杆的轴心压力设计值，N=5.445kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查《模板规范JGJ162-2008》附录D得到φ=0.474；立杆计算长度lo=1.8m；计算立杆的截面回转半径i=1.59cm；A--立杆净截面面积：A=4.24cm2；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208钢管立杆长细比λ=113.208小于钢管立杆允许长细比[λ]=150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：σ=5.445×103/(0.474×4.240×102)=27.097N/mm2；-156- 钢管立杆稳定性计算σ=27.097N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！五、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:fg=fgk×kc=400.000kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=400kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc=1；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=21.781kPa；立杆的轴心压力设计值：N=5.445kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=21.781kPa＜fg=400.000kPa。地基承载力满足要求！-156- 柱：Z-1模板剖面示意图模板立面示意图-156- 一、参数信息1.基本参数柱模板高度：3.5m；结构表面要求：隐藏；柱截面宽B：1200mm；柱截面高H：1200mm；搭设形式：扣件钢管柱箍有竖楞；采用双扣件形式，扣件抗滑承载力系数为0.8；2.面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；3.柱箍柱箍间距(mm)：100,300*5,400*4；材料：2根Ф48×3.0钢管；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.竖楞材料：1根50×100矩形木楞；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；B边最外两根竖楞间距：1100mm；B边竖楞根数：6；B边竖楞间距调整(mm)：220*5；H边最外两根竖楞间距：1100mm；H边竖楞根数：6；H边竖楞间距调整(mm)：220*5；5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：800mm；B边对拉螺栓根数：3；B边对拉螺栓直径：M14；B边对拉螺栓间距调整(mm)：400*2；-156- H边最外两根对拉螺栓间距：800mm；H边对拉螺栓根数：3；H边对拉螺栓直径：M14；H边对拉螺栓间距调整(mm)：400*2；6.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：36.952kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=1000×183/12=4.860×105mm4；W=1000×182/6=5.400×104mm3；1.荷载计算及组合(1)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取3.500m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F1=36.952kN/m2F2=84.000kN/m2-156- 根据国内外大量试验研究，当模板的高度＞2.5m时，最大侧压力F3=50kN/m2；新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=36.952kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=36.952/24.000=1.540m；(2)倾倒砼时产生的荷载标准值Q3kQ3k=2kN/m2；(3)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=36.952×1=36.952kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=46.661kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×36.952+1.4×2)×1=42.428kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×36.952+1.4×0.7×2)×1=46.661kN/m；2.柱B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图-156- 弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)-156- 经过计算得到:最大弯矩M=0.222kN·m最大剪力：V=5.878kN最大变形：ν=0.082mm最大支座反力：F=11.197kN(1)面板抗弯强度计算σ=M/W=0.222×106/5.400×104=4.118N/mm2实际弯曲应力计算值σ=4.118N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=29N/mm2，满足要求！(2)面板挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.053mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.082mm，容许挠度为0.880mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为0.880mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.045mm，容许挠度为0.880mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.028mm，容许挠度为0.880mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.082mm，容许挠度为0.880mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.053mm，容许挠度为0.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.柱H边模板面板计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。三、柱模板竖楞的计算竖楞采用1根50×100矩形木楞为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1×416.67×104=4.167×106mm4；W=1×83.33×103=8.333×104mm3；E=10000N/mm2；-156- 1.柱B边竖楞计算(一)荷载计算及组合计算挠度采用标准组合：q=36.952×0.220=8.129kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=10.265kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×36.952+1.4×2)×0.220=9.334kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×36.952+1.4×0.7×2)×0.220=10.265kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.9×1.35×36.952×0.220=9.877kN/m；柱子顶部荷载：q=0.9×1.4×0.7×2×0.220=0.388kN/m；(二)内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图-156- 弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)-156- 经过计算得到:最大弯矩M=0.135kN·m最大剪力：V=2.052kN最大变形：ν=0.017mm最大支座反力：F=3.971kN(三)竖楞计算(1)竖楞抗弯强度计算σ=M/W=0.135×106/8.333×104=1.620N/mm2实际弯曲应力计算值σ=1.620N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(2)竖楞抗剪强度计算τ=VS0/Ib=2.052×1000×62500/(4.167×106×50)=0.616N/mm2；实际剪应力计算值0.616N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)竖楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.006mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.005mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.008mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第10跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第11跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！-156- 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边竖楞计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。四、柱模板柱箍的计算柱箍采用2根Ф48×3.0钢管为一组。柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×10.78×104=2.156×105mm4；W=2×4.49×103=8.980×103mm3；E=206000N/mm2；1.柱B边柱箍计算柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）：弯矩和剪力计算简图-156- 弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.295kN·m最大剪力：V=4.195kN最大变形：ν=0.025mm最大支座反力：F=7.495kNA、B两个支座中的最大支座反力：N=0.641kN-156- (一)柱箍抗弯强度计算σ=N/A+M/W=0.641×103/848.000+0.295×106/8.980×103=33.614N/mm2实际弯曲应力计算值σ=33.614N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(二)柱箍抗剪强度计算τ=VS0/Itw=2.098×1000×6084/(2.156×105×3)=19.730N/mm2；实际剪应力计算值19.730N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(三)柱箍挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为1.296mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.025mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.025mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为1.296mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边柱箍计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。五、扣件抗滑力的计算按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2008），双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.0kN。1.B边扣件抗滑力计算扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.0kN；R--B边扣件受到的沿B方向轴向力设计值，取0.320kN；R≤12.0kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！-156- 2.H边扣件抗滑力计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。六、柱箍对拉螺栓的计算1.柱B边对拉螺栓计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓型号:M14；查表得：对拉螺栓有效直径:11.55mm；对拉螺栓有效面积:A=105mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.850kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=7.495kN。对拉螺栓所受的最大拉力N=7.495kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足要求！2.柱H边对拉螺栓计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。-156- 柱：Z-2模板剖面示意图模板立面示意图一、参数信息-156- 1.基本参数柱模板高度：3m；结构表面要求：隐藏；柱截面宽B：500mm；柱截面高H：500mm；搭设形式：工具式柱箍有竖楞；2.面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；3.柱箍柱箍间距(mm)：100,300*5,400*2；材料：2根Ф48×3.0钢管；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.竖楞材料：1根50×100矩形木楞；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；B边最外两根竖楞间距：450mm；B边竖楞根数：4；B边竖楞间距调整(mm)：150*3；H边最外两根竖楞间距：450mm；H边竖楞根数：4；H边竖楞间距调整(mm)：150*3；5.对拉螺栓参数B边最外两根对拉螺栓间距：500mm；B边对拉螺栓根数：1；B边对拉螺栓直径：M14；B边对拉螺栓间距调整(mm)：；H边最外两根对拉螺栓间距：500mm；H边对拉螺栓根数：1；H边对拉螺栓直径：M14；H边对拉螺栓间距调整(mm)：；-156- 6.荷载参数砼对模板侧压力标准值G4k：36.952kN/m2；倾倒砼产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；二、柱模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I=1000×183/12=4.860×105mm4；W=1000×182/6=5.400×104mm3；1.荷载计算及组合(1)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ--砼的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇砼的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--砼的入模温度，取20.000℃；V--砼的浇筑速度，取1.500m/h；H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到：F1=36.952kN/m2F2=72.000kN/m2根据国内外大量试验研究，当模板的高度＞2.5m时，最大侧压力F3=50kN/m2；-156- 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2，F3）=36.952kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=36.952/24.000=1.540m；(2)倾倒砼时产生的荷载标准值Q3kQ3k=2kN/m2；(3)确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=36.952×1=36.952kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=max（q1，q2）=46.661kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×36.952+1.4×2)×1=42.428kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×36.952+1.4×0.7×2)×1=46.661kN/m；2.柱B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图-156- 弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)-156- 经过计算得到:最大弯矩M=0.102kN·m最大剪力：V=4.083kN最大变形：ν=0.021mm最大支座反力：F=7.582kN(1)面板抗弯强度计算σ=M/W=0.102×106/5.400×104=1.890N/mm2实际弯曲应力计算值σ=1.890N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=29N/mm2，满足要求！(2)面板挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.100mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.100mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.柱H边模板面板计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。三、柱模板竖楞的计算竖楞采用1根50×100矩形木楞为一组。竖楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=1×416.67×104=4.167×106mm4；W=1×83.33×103=8.333×104mm3；E=10000N/mm2；1.柱B边竖楞计算(一)荷载计算及组合-156- 计算挠度采用标准组合：q=36.952×0.150=5.543kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=6.999kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×36.952+1.4×2)×0.150=6.364kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×36.952+1.4×0.7×2)×0.150=6.999kN/m；有效压头高度位置以下荷载：q=0.9×1.35×36.952×0.150=6.735kN/m；柱子顶部荷载：q=0.9×1.4×0.7×2×0.150=0.265kN/m；(二)内力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：弯矩和剪力计算简图-156- 弯矩图(kN·m)剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)-156- 经过计算得到:最大弯矩M=0.205kN·m最大剪力：V=1.311kN最大变形：ν=0.387mm最大支座反力：F=2.442kN(三)竖楞计算(1)竖楞抗弯强度计算σ=M/W=0.205×106/8.333×104=2.461N/mm2实际弯曲应力计算值σ=2.461N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！(2)竖楞抗剪强度计算τ=VS0/Ib=1.311×1000×62500/(4.167×106×50)=0.393N/mm2；实际剪应力计算值0.393N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.600N/mm2，满足要求！(3)竖楞挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为0.400mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.004mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.002mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.003mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.001mm，容许挠度为1.200mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为1.600mm，满足要求！第9跨最大挠度为0.387mm，容许挠度为2.400mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边竖楞计算-156- 柱子为正方形，H边计算数据同B边。四、柱模板柱箍的计算柱箍采用2根Ф48×3.0钢管为一组。柱箍的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=2×10.78×104=2.156×105mm4；W=2×4.49×103=8.980×103mm3；E=206000N/mm2；1.柱B边柱箍计算柱箍承受竖楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（在前面的“竖楞计算”中，我们仅仅计算了竖楞传递的最大集中力，计算简图中其他集中力的计算过程与最大集中力的计算过程完全相同，这里直接给出计算结果）：弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN·m)-156- 剪力图(kN)变形计算简图变形图(mm)经过计算得到:最大弯矩M=0.234kN·m最大剪力：V=3.226kN最大变形：ν=0.021mm最大支座反力：F=6.452kNA、B两个支座中的最大支座反力：N=0.844kN(一)柱箍抗弯强度计算-156- σ=N/A+M/W=0.844×103/848.000+0.234×106/8.980×103=27.030N/mm2实际弯曲应力计算值σ=27.030N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！(二)柱箍抗剪强度计算τ=VS0/Itw=1.613×1000×6084/(2.156×105×3)=15.173N/mm2；实际剪应力计算值15.173N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2，满足要求！(三)柱箍挠度计算容许挠度:结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为1.496mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.021mm，容许挠度为1.496mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.柱H边柱箍计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。五、柱箍对拉螺栓的计算1.柱B边对拉螺栓计算验算公式如下:N<[N]=f×A其中N--对拉螺栓所受的拉力；A--对拉螺栓有效面积(mm2)；f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓型号:M14；查表得：对拉螺栓有效直径:11.55mm；对拉螺栓有效面积:A=105mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=170×105/1000=17.850kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=6.452kN。对拉螺栓所受的最大拉力N=6.452kN小于对拉螺栓最大容许拉力值-156- [N]=17.850kN，满足要求！2.柱H边对拉螺栓计算柱子为正方形，H边计算数据同B边。附图：-156-'