建筑施工设计资料

'建筑施工设计一、施工计算的内容1、土方的计算①土的物理性能指标计算②土的力学性能指标③土的工程性质计算（可松性，压缩性）………………………………（房心回填0.4地基0.96~~~0.98）④土的挖填方体积，填方计算2、基坑支护计算（由设计单位~~~~计算并有专家审查5人以上）①土压力计算②支撑计算③挡土板桩（有一定的防水）④挡土砼注桩（现有水平可以做到其间间隙100mm；但其不能防水，也不能防流砂，不适合软土地区）。⑤地下连续墙（最耗资的一种办法，一般不采用）。⑥土锚（锚深≥10m）⑦土钉（500≤锚深≥1500）（其做法：1）简单之法把钢筋直接插进土中2）复杂之法先打洞把钢筋放入在灌浆）3、地下水位控制计算Q涌水量，其误差在（15%~~30%）4、地基处理工程计算（设计院计算）5、砌体工程计算①工程量（以100块为准，不超过5%的水平）②配合比计算（砂浆）③稳定性（当日可砌高度1.8m，最大3m） 6、脚手架计算7、模板工程计算8、钢筋工程计算（代换计算）现在工地上不可以自行代换除设计院有文件才可以进行9、砼工程计算①配合比计算②浇注机械台班数………………（与砼初凝时间有关）10、大体积砼裂缝控制计算11、预应力砼计算①张拉计算②伸长率③下料长度计算④预应力损失计算12、结构吊装计算13、砼冬期施工计算脚手架的构造一、分类1、按用途分①操作脚手架【结构脚手架（砌筑脚手架）；装修脚手架（凡是与装修有关的）】②防护用的脚手架（一般情况下装饰代之）③承重（荷载大）和支撑（防护）用的脚手架2、按架构方式分①构件组合式脚手架（多立杆式脚手架）②框架组合式脚手架（门式脚手架）（装修用）土建不是常用是因为，其稳定性不好，备件多不好管里构造柱连接钢板③构建组合式 3、按脚手架设置形式分①单排脚手架②双排脚手架③多排脚手架（三排或三排以上立杆）④满堂脚手架（三排以上的立杆且在这一区的范围内满设的脚手架）⑤满高脚手架（按施工作业最大高度由地到顶搭设的。如鸟巢施工的脚手架，均匀卸载用沙袋卸载是可借鉴的方法之一）4、按固定方式来分①落地时脚手架（理论高度50m）②悬挑脚手架【4~~8层→可挑层数；挑的形式a槽钢挑出去，端部用2根形如的A10~~16的钢筋固定；b三角架（固定在砼墙上）c层层挑（钢管粗的）】③附墙悬挑式脚手架（危险系数较大）④悬吊式（吊兰）⑤附墙升降脚手架（电动葫芦拉）二、脚手架的组成1、架体基本构架2、整体稳定和抗侧力杆件（剪刀撑、抛撑）脚手架小于6m的设抛撑否则设剪刀撑。（凡是斜放的杆件，都叫做斜杆包括剪刀撑）3、连墙杆（绝不可少，承受风荷载）4、操作设施（脚手板、栏杆、护网）防护脚手架按装饰脚手架搭设杆件的位置关系 一、关系1、大横杆与外立杆的关系在其内侧原因：a好安置剪刀撑b线条好看c安全2、小横杆与大横杆的关系在其上面：①好铺脚手板②符合常规的受力情况3、大横杆与立杆的交接处必须有小横杆，两立杆之间也可以有。4、立杆下要垫的东西（最好是枕木｛方木、砼块也可可以｝砖也可以但少见）二、尺寸要求1、架构要求：双排脚手架立杆纵距，大横杆步距≤2m脚手板铺设宽度当架高大于2m时，如果是外脚手架，其宽度≥750mm；如果是内脚手架≥500mm（含缝隙100~~150最大）铺板间隙，墙体间隙≤300mm2、连墙件：①放在柱子上（抱着柱子）②放在楼板上（没有柱子情况下）（用铁丝拉）当架高≥6m时设置具体要求:对于落地式脚手架：当架高≤20m时，按不超过40ｍ２设一个点，其竖向间距≤6m；当架高＞20m按不超过30ｍ２设一个点，其竖向间距≤4m3、剪刀撑①对架高≤25m的双排（交圏 ）钢管脚手架，在外侧面的两端及中心距（2道剪刀撑之间）不超过15m范围内，自上而下设置剪刀撑②对于架高＞25m的双排交圏钢管脚手架应满设。③对于不能交圏的“一”字形脚手架其剪刀撑数量增加50%（如何增加→将其两端与墙连接固定）④剪刀撑的夹角在45~~60，其横跨3~~~5个立杆，其扣件一般放于立杆上。4、扫地杆：距地面高度100~~300mm遍设5、左右立杆、上下大横杆、接头应错开（一个跨）六米钢管在截断时趋于三点三米6、杆件伸出最小长度≥100mm7、安全网①临街脚手架；架高＞25m的外脚手架；在脚手架落物范围内，有可能进行其他作业的脚手架；脚手架下部有行人通道的脚手架，必须设置全封闭或半封闭的安全网半封闭（老师见解：每步设一半网很少见）②在出入口处应搭设防护棚（一般二层）③对于架高在9~~25m的脚手架需要搭设（立网）④若架高＞9m且外侧面未挂安全网应设首层和层间安全平网，首层安全平网，距地面4m高悬出宽度≥3m3m层间网自首层开始往上每层设一道（不设平网则临空边必须设栏杆）在操作层上必须设二层随层及下一层 对于仅设有立网的脚手架（作业层必须挂安全平网）其下两层应挂安全平网⑥外墙吊兰≤6m的挑脚手架、挂脚手架、升降脚手架应于下方4~~~6m设置两道间隔3m的随层安全网网距外墙面宽度≥3m8、脚手架搭设高度限值类别形式高度限值（m）扣件式钢单排脚手架20管脚手架双排脚手架50门式钢管轻载≤3KN/m260脚手架重载≤3KN/m2459、卸载方法①底部20m高用用双立杆②30m以上采用部分卸载（一般不用）③采用悬挑，升降等脚手架10、脚手架计算规定凡以下情况之一者，必须进行计算或进行1：1实架段的荷载实验或检验合格后，方可使用。①架体大于20m时，脚手架规范没有给出不必计算的规定②实际使用荷载值和作业层数大于以下规定：a结构脚手架，同时使用层≤二层b修饰脚手架，同时使用层≤三层c承载、支撑脚手架一般高≥6m必须计算 d悬挑、升降脚手架必需计算11、脚手架底部要求①架高≤30m脚手架可以搭在回填土上，但必须夯实，而且用垫板，垫层宽≥200mm厚度≥50mm②必须铺200mm厚道渣（石子）然后铺砼块，在砼块上铺槽钢（12~~16号）③做200厚砼垫层（成本高不轻易用在鲁班、文明工地的评定中会用到）12、架体尺寸立杆间距大横杆步距小横杆伸出大横杆纵向横向砌筑脚手架1.2~~1.51.2~~1.51.2~~1.4≥0.15装饰脚手架1.5~~1.81.0~~1.21.4~~1.8≥0.1513、脚手架质量要求：①扣件的拧紧程度，扭力距40~~60N·m②立杆的垂直度偏差≤1/300，但最大偏差值20m以下脚手架≤50mm；20m以上≤75mm③大横杆水平度≤1/250，最大偏差值≤500mm14、脚手架检查验收要求：①脚手架搭好后②使用时间＞六个月③停用时间≥15d④下暴雨后、刮大风后、泥石流后 15、拆除规定（拆除的钢管应掉下来）脚手架设计计算一、设计参数（1）钢管采用48×3.5×6（焊接）其允许壁厚偏差-0.5mm但是低于3~~3.5的总数≤15%（2）钢管设计值：程度205N/mm2弹性模量2.06*105N/mm2（3）容许长细比；立杆双排架210；单立杆250斜杆中的压杆250拉杆350（4）容许挠度水平杆L/150与10mm悬挑杆件L/400二、截面特性外径D壁厚内径d表面积mm2惯性矩mm4截面弹性模量mm3回转半径mm每米重量kg/m513.045452130800513017.03.55483.541489121900508015.83.84483.246450.4113567.54731.9815.883.54483.042423.9107831449315.93.31DTd0.0078A 三、扣件①铸造件（表面有砂）15元/个②压制件（钢板压制）5元/个其主要作用抗滑移：对接扣件3.2KN直角·旋转扣件8KN双扣件12.8KN四、作用在脚手架上的荷载一、1、（1）自重—————永久荷载（立杆、横杆、剪刀撑、安全网、扣件、作业层上的脚手板、栏杆、挡脚板）永久荷载取值——————标准值48×3.538.4N/m48×3.033.1N/m扣件：直角13.2N/个旋转14.6N/个对接18.4N/个脚手板：钢0.3KN/m2竹0.35KN/m2木0.35KN/m2安全网：0.01KN/m2钢栏杆、木挡脚板：0.14KN/m2（2）施工荷载——————可变荷载砌筑：3KN/m2装修:2KN/m2斜道：＞2KN/m2二、纵向、横向水平杆计算计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算。计算跨度取纵距La；横向水平杆宜按简支梁计算计算跨度Lo取内外杆中心距荷载效应组合表7-15项次计算项目荷载效应组合1纵向、横向水平杆强度与变形永久荷载+施工均布活荷载2脚手架立杆稳定①永久荷载+施工均布活荷载② 永久荷载+0.85（施工均布活荷载+风荷载）3连墙件承载力单排架、风荷载+3.0kN单排架、风荷载+5.0kN纵向、横向水平杆的抗弯强度，按下式计算：(7-1)其中M=1.2MGK+1.4∑MQK(7-2)式中M——弯矩设计值MGK——脚手架自重标准值产生的弯矩MQK——施工荷载准值产生的弯矩W——截面模量，按表7-8取用——钢材的抗弯强度设计值，按表7-2取用。3.纵向、横向水平杆的挠度应符合下式规定：（7-3）——挠度——容许挠度，按表7-4取用纵向或横向水平杆与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定：R≤RC(7-4) 式中R——纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；RC——扣件的抗滑承载力设计值，按表7-3采用。四、立杆计算1.立杆的稳定性应按下列公式计算：不组合风荷载时(7-5)其中N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4∑NQK(7-6)组合风荷载时(7-7)其中N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85×1.4∑NQK(7-8a)式中N——计算立杆段的轴力设计值，按表(7-6)、式(7-8a)计算；Φ——轴心受压杆件的稳定系数，可根据长细比由表7-12取值；当——L0——计算长度，按下式计算：(7-8b)k——计算长度附加系数，其值取1.155；——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，可按表7-16采用；脚手架立杆的计算长度系数表7-16类别立杆横距b（m）连墙件布置二步三跨三步三跨双排架1.051.301.551.501.551.601.701.751.80 单排架≤1.501.82.00h——立杆步距；i——截面回转半径，按表7-8采用；A——立杆截面积，按表7-8采用；——钢材的抗弯强度设计值，按表7-2采用MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，可按下式计算：MWk——风荷载标准值产生的弯矩——风荷载标准值，按下式计算：——风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）规定采用：距地面或海平面高度地面粗糙度类别（m）ABCD51.171.000.740.62101.381.000.740.62151.521.140.740.62201.631.250.840.62301.801.421.000.62 401.921.561.130.73502.031.671.750.84602.131.771.350.93702.201.861.451.02802.271.951.541.14902.342.021.621.191002.42.091.701.27注：A：指近海面和海岸、湖岸及沙漠地区；B：指田野、乡村、丛林、丘陵及乡镇、城市地区；C：指密集建筑群的城市市区；D：指有较多房屋的密集建筑群市区。——脚手架风载体型系数，按表7-13采用；——基本风压（KN/㎡）,按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）规定采用——立杆纵距；NG1K——脚手架结构自重标准值产生的轴力；按表7-17所查数据的1/2采用；NG2K——构配件自重标准值产生的轴力；按表7-18所查数据的1/2采用；∑NQK——施工荷载准值产生的轴力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值，按表7-19所查数据的1/2采用。 一步一纵距地钢管、扣件重力NG1K（KN）表7-17立杆纵距（m）步距h(m)1.21.351.501.802.001.21.51.82.00.3510.3800.4090.4290.3660.3960.4250.4450.3800.4110.4410.4620.1110.4420.4740.4950.4310.4630.4960.517脚手架一立杆纵距的附设构件及物品重力NG2K（KN）表7-18立杆横距b（m）立杆纵距c（m）脚手架上脚手板铺设层数二层四层六层1.051.21.51.82.01.3721.7152.0582.2862.3602.9503.5403.9333.3484.1855.0225.5801.301.21.51.82.01.5491.9362.3232.5812.7133.3914.0694.5213.8774.8475.8266.4621.551.21.51.81.7252.1562.5873.0663.8324.5984.4065.5086.609 2.02.8755.1097.344注：本表根据脚手板0.3KN/㎡，操作层的挡脚板0.036KN/㎡护栏0.0376KN/㎡安全网0.040KN/㎡（沿脚手架纵向）计算；当实际与此不符时，应根据实际荷载计算一个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力(KN)表7-19立杆横距b（m）立杆纵距（m）均布施工荷载(KN/㎡)1.52.03.04.05.01.051.21.51.82.02.523.153.784.203.364.205.045.605.046.307.568.406.728.4010.0811.208.4010.5012.6014.001.301.21.51.82.02.973.714.464.953.964.955.946.605.947.438.919.907.929.9011.8013.209.9012.3814.8516.501.551.21.51.82.03.124.285.135.704.565.706.847.606.848.5510.2611.409.1211.4013.6815.2011.4014.2517.1019.00注：在每部架都出现的荷载2.立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定 （1）当脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距时，应计算底层立杆段。（2）当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计应计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行计算。（3）双立杆变截面处主立杆上部单根立杆的稳定性，应按式（7-5）或式（7-7）进行计算五、脚手架的可搭设高度计算。当立杆采用单管时，敞开式、全封闭、半封闭脚手架的可搭设高度，应按下列公式计算并取小者。但当风压等于或小于0.35KN/㎡的地区，每个连墙点覆盖面积不大于30㎡，连墙点构造符合要求时，亦可仅用式(7-9)计算：不组合风荷载时(7-9)组合风荷载时(7-10)式中—按稳定计算的搭设高度；一每米立杆承受的结构自重标准值。可按表7-6采用；其他符号意义同前。 当按式（7-9）、式（7-10）计算的脚手架搭设高度等于或大于26m时，可按下式调整且不超过50m(7-11)式中—脚手架搭设高度限值（m）。高度超过50m的脚手架，可采用双立杆、分段悬挑或分段卸载等有效措施，必须另行计算。六、连墙件计算连墙件的强度、稳定性和连接强度应按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018）、《钢结构设计规范》（GB50017）、《混凝土结构设计规范》（GB50010）等的规范计算1.连墙件的轴向力设计值应按下式计算式中—连墙件轴向力设计值(kN)；—风荷载产生的连墙件轴向力设计值；—每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积；—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，单排架取3，双排架取5。其他符号意义同前。2.扣件连墙件的连接扣件应按式（7-4）验算抗滑承载力。 3.螺栓、焊接连墙件与预埋件的设计承载力应大于扣件抗滑承载力设计值RC.七、立杆地基承载力计算参见7.3“脚手架立杆底座和地基承载力计算”一节。【例7-1】某高层建筑施工，需搭设50.0m高的双排钢管脚手架。已知立杆横距b=1.50m；立杆纵距=1.05m；内立杆距建筑外墙皮距离a=0.35m；脚手架步距h=1.80m；铺设钢脚手板层数为6层；同时进行施工层数为2层。脚手架与建筑主体结构连接点的布置，竖向间距，水平距离；钢管为；根据规定均布施工荷载，试计算采用单根钢管作立杆的允许搭设高度。【解】（1）h=1.80m，由连墙件布置系二步三跨，查表7-16中b=1.50m得，，查表7-8中得，则；再由查表7-12得：；，(2)由b=1.50m，=1.05m，脚手板铺设层数6层查表7-18得：;(3）由b=1.50m，=1.05m，，因为是两个操作层同时施工，所以按，查表7-19得:;(4)h=1.80m，=1.05m，查表7-6得:; (5)将A、A、、、、代入公式（7-9）与式（7-11），其中，因为立杆采用单根钢管，得：最大允许搭设高度根据上述计算结果，只允许搭设47.27高。现施工要求搭设50.00m高，必须采取措施。常采用的措施有：（1）架子下部采用双钢管作立杆，即由架子顶往下算47.27m至50.00m之间，采用双排钢管作立杆，即底层立杆应全部采用双钢管；（2）采用钢丝绳斜拉卸荷，斜杆支撑卸荷，斜杆支撑卸荷或悬挑钢梁分段搭设等方法。7.2扣件式钢管脚手架立杆允许承载力及搭设高度计算扣件式钢管脚手架主要杆件为立杆、其他杆件如小横杆、大横杆等其承受荷载能力均为已知，控制施工荷载不超过其允许承载力即可，为简化计算，一般只需计算立柱的允许承载力即可求得其允许搭设高度，一般可采用以下简单方法计算。一、设计荷载计算立杆的设计荷载可按下式计算： （7—14）式中——立杆的设计荷载；——考虑钢管平直度、锈蚀程度等因素影响的附加系数，一般取K=2；——立杆的强度设计值；——欧拉临界应力；——；——底层立杆的有效长度，；——立杆截面的回转半径；——底层立杆长细比；——立杆的截面积。按操作规程要求，安装钢管外脚手架，要在脚手架的两端、转角处以及每隔6~7根立杆设剪刀撑和支杆，剪刀撑和支杆与地面角度应大于600。同时，每隔2~3步距和间距，脚手架必须同建筑物牢固连系，故可将扣件式钢管脚手架视作“无侧移多层刚架”，按《建筑结构计算手册》，无侧移刚架柱的计算长度系数，可取0.77。二、允许搭设高度及安全系数计算按式(7—14)求得设计荷载后，根据操作层荷载（一般取三层）及安装层（即非操作层）荷载，即可按下式求得允许安装层数和高度： （7—15）（7—16）（7—17）式中——安装层层数；——立杆设计荷载；、——分别为操作层和安装层荷载；——每根立杆受荷面积；——计算安装高度；——脚手架步距。扣件式脚手架在安装时，由于安装偏差，立杆产生初始偏心；在施工时，由于局部超载，以及错误的拆除局部拉杆及支撑，常使立杆的设计荷载降低，且这些因素，随安装高度增高，出现的概率增大。因此在确定安全系数时，必须考虑安装高度的影响。安全系数一般可按下式计算：式中——根据立杆设计荷载求出的脚手架最大安装高度；——常数，取值为200。【例7—3】砌墙用单管双排扣件式钢管脚手架，其步距和间距均为1.8m，架宽为1.2m，试计算确定其允许搭设高度。 【解】1、荷载计算（1）操作层计算脚手架上操作层附加荷载不得大于2700N/m2。考虑动力系数1.2，超载系数2，脚手架自身重力为300N/m。操作层附加荷载W1为：W1=2×1.2×（2700+300）=7200N/m2（2）非操作层荷载计算钢管理论重力为38.4N/m，扣件重力按10N/个。剪刀撑长度近似按对角的长度计算：=2.55m每跨脚手架面积S=1.8×1.2=2.16m2非操作层每层荷载W2为：N/m2式中1.3为考虑钢管实际长度的系数。2、立杆的设计荷载计算计算钢管的截面特征：An=4.893×102mm2，i=15.78mm，l0=μl=0.77×1800=1386mm，λ=lo/i=1386/15.78=87.83欧拉临界应力：269N/mm2=0.12设计荷载N为： =33300N=33.3KN3、安装高度计算假设操作层为三层，安装层数按下式计算：=33.3KN式中S为每根立杆受荷面积，=1.08m2=27.9层悬挑脚手架一、使用的范围（1）脚手架搭设高度50m以上的（2）不允许搭设落地式脚手架二、解决方案（采用悬挑脚手架、爬升脚手架）（1）悬挑脚手架①悬挑梁（悬挑梁一般采用工字钢16～25号、槽钢≥16a）出于工地的应用方面槽钢应用的居多，工字钢的受力优于槽钢。②悬挑三角桁架（不易拆除风险较大）③悬挑梁加钢丝绳（2）爬升脚手架三、悬挑脚手架的构造 连墙件每层每跨设一道，为了保险可以在钢梁端部下一钢筋，将其与钢梁焊接不影响其使用。之上的构造同落地式脚手架。四、悬挑脚手架的受力分析1、计算简图PnPwNYPnNYPwR风 R风当风荷载作用下，外立杆在压屈时产生的支座反力：若不考虑这些情况；计算原结果的基础上放大1.5~2倍；考虑与不考虑相差30~50N/mm2例1：落地式脚手架达到50m高，从50m处往上采用悬挑式脚手架。每段挑五层（层高3.2m）离墙0.35m歩距地面粗糙度为B类每层设连墙杆挂密目安全网，脚手板铺四层、施工操作层二层。连墙件解析：（1）选材用25a工字钢（q=38.08Kg/m则q”=380.8KN/m）(2)求荷载大小a:大横杆立杆小横杆连墙件 求每一步的（1）求内力、应力 第二章模板工程设计（计算）现浇砼梁板柱墙第一节模板荷载计算及有关规定一、模板及支架的荷载标准值（一）永久荷载标准值（1）模板及其支架自重标准值应根据模板设计图确定。对肋形楼盖及无梁楼板的自重标准值可按表（表2-1-1）模板构件的名称木模板（KN/m2）钢模板（KN/m2）平板的模板及小梁0.30.5楼板的木板（包括梁的模板）0.50.75楼板模板及其下支架（楼层高度4m以下）0.751.10木模板时次肋@200~300；钢模板时次肋@750~1000 板平板、有梁板、无梁楼盖、密肋板（2）现浇素砼自重标准值（），对普通砼可采用24KN/m3，其他砼可根据实际重力密度或按本规范附录B表B确定（3）钢筋自重标准值（）应根据工程设计图确定对梁板结构每方钢筋砼的钢筋自重标准值：楼板可取1.1KN；梁可取1.5KN（4）当采用内部振捣器时，新浇砼作用于模板的侧压力标准值（一般在2~3小时）（）可按下式计算，并取两式中取最小值：（1）（2）式中-----------新浇砼作用与模板的侧压力计算值KN/m3----------砼的容重KN/m3----------外加剂影响系数；不加外加剂=1.0加有缓凝的外加剂=1.2s≤300.8550~901.0110~1501.15---------坍落度（s）影响系数T------------砼浇注时的温度（取气温+20℃）-----------浇筑速度（高度方向的速度）----------浇筑高度商砼的坍落度一般为110、120、130特殊可去到240 （二）可变荷载标准值（1）施工人员及设备自重荷载标准值（）当计算模板和直接支撑模板小梁时，均布荷载取2.5KN/m2再用集中力P=2.5KN进行验算，比较两者所获得的弯矩值取较大值;当计算直接支撑小梁的主肋时，均布荷载取1.5KN/m2；当计算支架立柱及其他支撑结构构件时，均布荷载可取1.0KN/m2。注：①对大型浇筑设备，如上料平台、砼输送泵等按实际情况计算；采用布料机上料进行浇筑时，活荷载取4KN/m2②砼堆积高度超过100mm以上者按实际高度计算。③模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布于相邻的两块板面上。（2）振捣砼产生的荷载标准值（），对水平模板可采用2KN/m2对垂直面模板可采用4KN/m2，且作用范围在新浇筑 砼侧压力有效压头高度之内。（3）倾倒砼时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值（）可按表2-12采用倾倒砼产生的水平荷载标准值（KN/m2）表2-12向内部模板供料的方法水平荷载用串桶、溜槽、导管2容量小于0.2m3的运输器具2容量为0.2~0.8m3的运输器具4容量大于0.8m3的运输器具6（4）风荷载标准值应按国家标准《建筑结构荷载规范》GB5009-2001（2006年版）中的规定计算，其中基本风压应按该规范附表D.4中n=10年的规范采用，并取风振系数=1.0二、荷载设计值（一）计算模板及支架结构或构件的强度、稳定性和连接强度时，应采用荷载设计值（载设标准值×载设分项系数）（二）计算正常使用极限状态的变形时，采用荷载标准值（三）载设分项系数应按表2-1-3项目计算承载力模板及其支架自重标准值（）永久荷载分项系数（1） 当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合应取1.2；对由永久荷载效应控制的组合应取1.35；（1）当其效应对结构有利时：一般取1.0对结构的倾覆、滑移验算应取0.9现浇素砼自重标准值（）钢筋自重标准值（）新浇砼对模板的侧压力标准值（）施工人员及设备自重荷载标准值（）永久荷载分项系数一般情况下应取1.4对于标准值大于4KN/m2的活荷载应取1.3。振捣砼产生的荷载标准值（）倾倒砼时产生的水平荷载标准值（）风荷载（）1.4（四）钢面板及支架作用荷载设计值可乘以系数0.95进行折减。当采用冷弯薄壁型钢时，其荷载设计值不应折减三、荷载组合（一）按极限状态设计时，其荷载组合应符合下式规定：1．对于承载力极限状态，应按荷载效应的基本组合采用，并应采用下列设计表达式进行模板设计：——结构重要性系数，其值按0.9采用——荷载效应组合的设计值——结构构件的承载力设计值，应按各有关建筑结构设计规范的规定确定对于基本组合，荷载效应组合的设计值应从下列组合值中取最不利值确定： 1）可变荷载效应控制组合式中：2）由荷载效应控制组合式中：注1、基本组合中的设计值仅适用于荷载与荷载效应为线性关系的情况2、当对无明显判断时，轮次以各可变荷载效应为，选其中最不利的荷载效应组合；3、当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载。2、对于正常使用极限状态应采用标准组合，并应按下列设计表达式进行设计：式中：对于标准组合，荷载效应组合设计值应按下式采用 （二）参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载标准值组合应符合下表2-1-4的规定。项目参与组合的荷载类别计算承载力计算挠度1平板和薄壳的模板及支架+++++2梁和拱的底模板及支架+++++3梁、拱、柱（边长不大于300mm）、墙（厚度不大于100mm）的侧面模板+++4大体积结构、柱（边长不大于300mm）、墙（厚度不大于100mm）的侧面模板+注：计算挠度荷载取标准值；计算承载力应采用荷载设计值。四、变形值规定（一）于验算模板及支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列允许值：1、对于结构表面外露的模板，为模板计算跨度的L/4002、对于结构表面隐蔽的模板，为模板计算跨度的L/2503、支架的压缩变形或单性挠度，为相应的结构计算跨度的L/1000（二）组合钢模板结构或其构配件的最大变形值不得超过2-1-5的规定。组合钢模板结构或其构配件的容许变形值（mm）表2-1-5部件名称容许变形值钢模板的面板≤1.5单块钢模板≤1.5钢楞L/500或≤3.0 柱箍B/500或≤3.0桁架、钢模板结构体系L/1000支撑系统累计≤4.0第二节设计计算一、一般规定（一）模板及其支架的设计应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料等条件进行。（二）模板及其支架的设计应符合下列规定：1、应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠地承受新浇混凝土的自重、侧压力和施工过程中所产生的荷载及风荷载。2、构造应简单，装拆方便，便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护。3、混凝土梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。。1当验算模板及其支架在自重和风荷载作用下的抗倾覆稳定性时，应符合相应材质结构设计规范的规定。（三）模板设计应包括下列内容：1、根据混凝土的施工工艺和季节性施工措施，确定其构造和所承受的荷载；2、绘制配板设计图、支撑设计布置图、细部构造和异形模板大样图；3、按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算；4、制定模板安装及拆除的程序和方法；5、编制模板及配件的规格、数量汇总表和周转使用计划；6、编制模板施工安全、防火技术措施及设计、施工说明书。（四）模板中的钢构件设计应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018的规定，其截面塑性发展系数应取1.0。组合钢模板、大模板、滑升模板等的设计尚应符合现行国家标准《组合钢模板技术规范》GB50214和《滑动模板工程技术规范》GB50113的相应规定。（五）模板结构构件的长细比应符合下列规定：1、受压构件长细比：支架立柱及桁架，不应大于150；拉条、缀条、斜撑等连系构件，不应大于200；2、受拉构件长细比：钢杆件，不应大于350；木杆件，不应大于250；（六）用扣件式钢管脚手架作支架立柱时，应符合下列规定：1、连接扣件和钢管立杆底座应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定； 2、承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁承受偏心荷载，并应按单立杆轴心受压计算；钢管的初始弯曲率不得大于，其壁厚应按实际检查结果计算；3、当露天支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽比大于5时，必须加设抛撑或缆风绳，保证宽度方向的稳定。（七）用门式钢管脚手架作支架立柱时，应符合下列规定：1、几种门架混合使用时，必须取支承力最小的门架作为设计依据；2、荷载宜直接作用在门架两边立杆的轴线上，必要时可设横梁将荷载传于两立杆顶端，且应按单榀门架进行承载力计算；3、门架结构在相邻两榀之间应设工具式交叉支撑，使用的交叉支撑线刚度必须满足下式要求：（5.1.8）式中—剪刀撑的截面惯性矩；—剪刀撑的压曲长度；—门架的截面惯性矩；—门架立杆高度。4、当门架使用可调支座时，调节螺杆伸出长度不得大于150mm；5、当露天支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽比大于5时，必须加设抛撑或缆风绳，保证宽度方向的稳定。（八）遇有下列情况时，水平支承梁的设计应采取防倾倒措施，不得取消或改动销紧装置的作用，且应符合下列规定：1、水平支承如倾斜或由倾斜的托板支承以及偏心荷载情况存在时：2、梁由多杆件组成；3、当梁的高宽比大于2.5时，水平支承梁曲面严禁支承在50mm宽的单托板面上；4、水平支承梁的高宽比大于2.5时，应避免承受集中荷载。二、现浇混凝土模板计算（一）面板可按简支跨计算，应验算跨中和悬臂端的最不利抗弯强度和挠度，并应符合下列规定：1、抗弯强度计算1）钢面板抗弯强度应按下式计算：式中—最不利弯矩计算，取均布荷载与集中荷载分别作用时计算结果的大直； —净截面抵抗矩，按本规范表2-2-1或表2-2-2查取；—钢材的抗弯强度设计值。式中—木板毛截面抵抗矩；—木材抗弯强度设计值。表2-2-1组合钢模板2.3mm厚面板力学性能表2-2-1模板宽度（mm）截面面积A（mm2）中性轴位置y0（mm）X轴截面惯性矩Ix（mm4）截面最小抵抗距Wx（mm3）截面简图3001080(978)11.1(10.0)27.91(26.39)6.36(5.86)250965(863)12.3(11.1)26.62(25.38)6.23(5.78)200720(639)10.6(9.5)17.63(16.62)3.97(3.65)150587(524)12.5(11.3)16.40(15.64)3.86(3.58)100472(409)15.3(14.2)14.54(14.11)3.66(3.46) 表2-2-2模板宽度（mm）截面面积A（mm2）中性轴位置y0（mm）X轴截面惯性矩Ix（mm4）截面最小抵抗距Wx（mm3）截面简图300114.4(104.0)10.7(9.6)28.59(26.97)6.45(5.94)250101.9(91.5)11.9(10.7)27.33(25.98)6.34(5.86)20076.3(69.4)10.7(9.6)19.06(17.98)4.3(3.96)15063.8(56.9)12.6(11.4)17.71(16.91)4.18(3.88)10051.3(44.4)15.3(14.3)15.72(15.25)3.96(3.75)注：1、括号内数据为净截面；2、表中各种宽度的模板，其长度规格有：1.5m、1.2m、0.9m、0.75m、0.6m和0.45m；高度全为55mm。3）胶合板面抗弯强度应按下式计算： 2挠度应按下列公式进行验算：（5.2.1-4）或（5.2.1-5）式中：---------恒荷载均布线荷载标准值----------集中荷载标注值----------弹性模量----------截面惯性矩------------板面计算宽度---------允许挠度（二）支承楞梁计算时，次楞一般为两跨以上连续楞梁，可按本规范附录C计算，当跨度不等时，应按不等跨连续楞梁或悬臂楞梁计算；主楞可根据实际情况按连续梁、简支梁或悬臂梁设计；同时次、主楞梁均应进行最不利抗弯强度与挠度计算，并应符合下列规定：1、次、主楞梁抗弯强度计算1）次、主钢楞梁抗弯强度应按下式计算；（5.2.2-1）式中：----------最不利弯矩设计值。应从均布荷载产生的弯矩设计值均布荷载与集中力荷载产生的弯矩设计值和悬臂端产生的弯矩值三者中，选取计算结果较大者；-------------截面抵抗距，按本规范表5.2.2查用；-------------钢材抗弯强度设计值，按本规范附录A的表A.1.1-1或A.2.1-1采用2）次、主铝合金楞梁抗弯强度应按下式计算； 式中：------------铝合金抗弯强度设计值，按本规范附录A的表A.4.1采用3）次、主木楞梁抗弯强度应按下式计算；式中：-------------木材抗弯强度设计值，按本规范附录A的采用4）次、主钢桁架梁计算应按下列步骤进行：①钢桁架应优先选用角钢、扁钢和圆钢筋制成；②正确确定计算简图（见图5.2.2-1~图5.2.2-3）；③分析和准确求出节点集中荷载P值；④求解桁架各杆的内力；⑤选择截面并应按下列公式核验杆件内力各种型钢钢楞和木楞力学性能表2-2-3规格（mm）截面面积A（mm2）重量（N/m）截面惯性矩Ix（mm4）截面最小抵抗距Wx（mm3）扁钢70×5035027.514.294.08角钢75×25×3.029122.817.173.7680×35×3.033025.922.494.17钢管A48×3.042433.310.784.49A48×3.548938.412.195.08A51×3.552241.014.815.81矩形钢管60×40×2.545735.921.887.2980×40×2.045235.537.139.28100×50×3.086467.8112.1222.42薄壁冷弯槽钢80×40×3.045035.343.9210.98100×50×3.057044.788.5212.20内卷边槽钢80×40×15×3.060839.948.9212.23100×50×20×3.065851.6100.2820.06槽钢80×43×102480.4101.3025.30 5.0矩形木楞50×100500030.0416.6783.3360×90540032.4364.5081.0080×80640038.4341.3385.33100×1001000060.0833.33166.67拉杆（5.2.2-4）压杆（5.2.2-5）式中-------------轴向拉力或轴向压力；-------------杆件截面积-------------轴心受压杆件稳定系数。-------------钢材抗拉、抗压强度设计值。2、次、主楞梁抗剪强度计算1）在主平面内受弯的钢实腹构件、其抗剪强度应按下式计算：（5.2.2-6）式中----------计算截面沿腹板平面作用的剪力设计值； ----------计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积距；----------毛截面惯性矩；----------腹板厚度；----------钢材的抗剪强度设计值；2）在主平面内受弯的木实截面构件、其抗剪强度应按下式计算：（5.2.2-7）式中----------腹板厚度；---------木材顺纹抗剪强度设计值；3、挠度计算1）简支楞梁应按本规范式（5.2.1-4）或式（）验5.2.1-5算。2）连续楞梁应按本规范附录C中的表验算。3）桁架可近视地按有n个节间在集中荷载作用下的简支梁（根据集中荷载布置的不同，分为集中荷载将全跨等分成n个节间，见图5.2.2-4和边集中荷载距支座各1/2节间，中间部分等分成n-1个节间，见图5.2.2-5）考虑，采用下列简化公式验算：当n为奇数节间，集中荷载P布置见图5.2.2-4，挠度验算公式为：（5.2.2-8）当n为奇数节间，集中荷载P布置见图5.2.2-5，挠度验算公式为：（5.2.2-9）当n为偶数节间，集中荷载P布置见图5.2.2-4，挠度验算公式为：（5.2.2-10） 当n为偶数节间，集中荷载P布置见图5.2.2-5，挠度验算公式为：（5.2.2-11）式中----------集中荷载P将全跨等分节间的个数；----------集中荷载设计值；----------桁架计算跨度值；----------钢材的弹性模量；----------跨中上、下弦及腹杆的毛截面惯性矩；例、商住楼底层平台楼面，标高6.5m，楼板厚200mm，次梁截面为250× 600mm，中心距2.0m，采用组合钢模板支模，主板型号为P3015（厚2.3mm，重0.33，Ixj=26.39×104mm4，Wxj=5.86×103mm3，设计强度215，弹模2.1×105），次肋（内支撑）钢管Φ48×3.5间距750mm，外支撑2Φ48×3.5间距1.2m。解：1、楼板模板验算（1）荷载计算a．楼板模板自重力：0.5；b．楼板混凝土自重力：2.5×0.20=5.0；c．楼板钢筋自重力：1.1×0.20=0.22；d．施工人员及设备（均布荷载）：2.5（集中荷载）：2.5KN则设计均布荷载分别为：g1=［（0.33+5.0+0.22）×1.2+2.5×1.4］×0.3=3.048g2=（0.33+5.0+0.22）×1.2×0.3=1.998g3=（0.33+5.0+0.22）×0.3=1.665设计集中荷载P=2.5×1.4=3.5KN（2）强度验算：计算简图如下图 （a）当施工荷载均布荷载作用时，模板的强度计算简图；（b）当施工荷载集中作用于跨中时，模板强度计算简图；（c）模板的刚度计算简图。当施工荷载按均布作用时，支座弯矩跨中弯矩当施工荷载按集中作用于跨中时，支座弯矩跨中弯矩比较以上弯矩值，其中以施工荷载集中作用于跨中时的值为最大。（3）刚度验算：查计算手册则所以端点C、D的挠度==0.173mm＜=1.875mm跨中挠度：＜1.875mm所以，刚度满足要求。2、内支撑钢管的计算 （1）荷载计算内支撑承受的楼板标准荷载与楼板相同，按均布荷载考虑：g1=［（0.33+5.0+0.22）×1.2+2.5×1.4］×0.75=7.62g2=（0.33+5.0+0.22）×1.2×0.75=4.995g3=（0.33+5.0+0.22）×0.75=4.163设计集中荷载P=2.5×1.4=3.5KN（2）强度验算按三跨连续梁计算：当施工荷载均布作用时当施工荷载集中作用时，跨中最大弯矩48mm钢管Wx=5080mm3若将外支承间距缩小到1200mm，则（3）挠度验算3、外支撑钢管计算：竖向支撑钢管间距1.5m。 按均布荷载计算：g1=［（0.33+5.0+0.22）×1.5+2.5×1.4］×1.2=12.192g2=7.992g3=6.66设计集中荷载P=2.5×1.4=3.5KN当施工荷载为均布荷载时当施工荷载为集中荷载时不满足要求（调整次楞的间距效果显而易见）商住楼底层平台楼面，标高6.5m，板厚200mm次梁截面250×600中心距@2000采用胶合木模板支模主规格1220×2440厚18mm次肋用1A48×3.5间距@305主肋用2A48×3.5间距@1100；支柱用1A48×3.5间距@1100解析：一、计算模板⑴计算简图取三跨连续梁计算 ⑵计算荷载与校核强度（取1m为计算单元）=0.3KN/m2、=24×0.2=4.8KN/m2、=1.1×0.2=0.22KN/m2、=2.5KN/m2或=2.5KN①有均布荷载组合=0.3KN/m2、=24×0.2=4.8KN/m2、=1.1×0.2=0.22KN/m2、=2.5KN/m2=（1.2×（0.3+4.8+0.22）+1.4×2.5）×1=9.884KN/m②有均布荷载与集中力组合=0.3KN/m2、=24×0.2=4.8KN/m2、=1.1×0.2=0.22KN/m2、=2.5KN=1.2×（0.3+4.8+0.22）×1=6.384KN/mP=1.4×2.5=3.5KN①② 综上所述集中力组合产生的弯矩最不利⑶计算取（、、）则二、次肋计算（取三跨连续梁）①有均布荷载组合=0.3KN/m2、=24×0.2=4.8KN/m2、=1.1×0.2=0.22KN/m2、=2.5KN/m2=（1.2×（0.3+4.8+0.22）+1.4×2.5）×0.305=3.015KN/m ②有均布荷载与集中力组合=0.3KN/m2、=24×0.2=4.8KN/m2、=1.1×0.2=0.22KN/m2、=2.5KN=1.2×（0.3+4.8+0.22）×0.305=1.947KN/mP=1.4×2.5=3.5KN综上所述：三、主肋计算=0.75KN/m2、=24×0.2=4.8KN/m2、=1.1×0.2=0.22KN/m2、=1.5KN/m2=（1.2×（0.75+4.8+0.22）+1.5×1.4）×1.1=9.926KN/m四、计算立柱 设三道拉杆歩距h=1600mm三、对拉螺栓应确保内、外侧模能满足设计要求的强度、刚度和整体性。对拉螺栓强度应按下列共式计算：（5.2.3-1）（5.2.3-2）（5.2.3-3）式中-----------对拉螺栓最大轴力设计值；------------对拉螺栓轴向拉力设计值，按本规范表5.2.3采用；-----------对拉螺栓横向间距-----------对拉螺栓竖向间距-----------现浇砼作用于模板上的侧压力、振捣砼对垂直模板产生的水平荷载或倾倒砼时作用于模板上的侧压力设计值：或其中0.95为荷载折减系数；-----------对拉螺栓净截面面积，按本规范表5.2.3采用；-----------螺栓的抗拉强度设计值，按本规范附录A表.A1.1-4例、计算梁，宽250mm，板厚120mm，梁高800mm，采用40*90方木，主肋采用A48*3.5@850，层高4m。试计算其强度及挠度。（方木fmk=13MPa，E=9.5*103N/mm2，胶合板fmk=15MPa，E=7500MPa）方木一般长4m，（允许强度值=）解：一、计算底模①计算简图 ②计算荷载：取1m宽为计算单元③：强度与挠度都满足要求。二、计算梁的次肋此梁下方有3种次肋，选②号最具有代表性，即受荷载最大。1、计算简图（取三跨连续梁计算）2、所以，次肋强度、挠度满足要求。三、底模下的主肋强度不满足要求解决方法：加一根立柱或调整次肋间距四、计算侧模1、计算荷载：， 2、计算简图满足要求满足要求现浇剪力墙结构模板计算1、剪力墙：主要是用于抗剪，自身抗剪能力很强合钢大模板搭设高度=层高—板厚—（200~300mm）2、剪力墙施工工序放线，（边线，模板位置检查线）剪力墙钢筋接长钢筋验收（隐蔽工程验收）立模板（模板底口地面平整度，用砂浆找平）检查（位置，垂直度）浇筑混凝土（控制浇筑速度，高度，振捣）一、计算模板 1、计算荷载若大于50也取50；2、计算简图例：墙体大模板计算确定计算荷载：计算简图取前三跨为计算跨（取1m宽为计算单元）三、次肋计算（取②号，②③一样）满足四、主肋计算 五、柱模计算柱模：确定柱箍，间距，计算模板与方木确定计算荷载：（二）确定柱箍间距假定柱箍间距：S=600（共7道柱箍）取②③④道，（下往上）1、若按长边计算：即：只需一根钢管：A48*3.52、按短边需2根钢管：2A48*3.5结论：柱箍每边各2根钢管A48*3.5，柱箍间距600，最大也不大于600。（三）模板计算取1m为计算单元满足要求（四）计算次肋取①②③④跨计算：满足要求钢丝绳一、种类表示：6股19根/股+1股绳丝637+1（软硬）661+1（丝径小）软（穿滑轮组—起重机构内）三种可做成一样粗二、钢丝绳破断拉力（每丝的破断拉力）根数0.85详见《建筑施工手册》绳夹不少于4根。'