高大模板支撑系统专项施工设计方案

'高大模板支撑系统专项施工设计方案编制说明及依据1.编制说明本方案针对徐汇滨江XH129D-01地块项目13#办公楼一层大厅、14#商业楼一层大厅、地下游泳池区域，结构层施工支模高度超过8米，搭设跨度超过18米的高大模板支撑体系。本方案主要包括模板的设计、搭设、监护、拆除等专项内容，并按有关规定组织专家论证。2.编制依据上海市工程建设规范《钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程》DG/TJ08-16-2011《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑工程质量检验统一标准》（GB50300-2001）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(2011版)（JGJ130-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）建质【2009】87号文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】254号文件建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则本工程设计施工图纸、设计交底、施工组织设计二、工程概况1.参建单位2.工程地址本工程位于上海市徐汇区东北部，东至阳光路、西至宛平南路、南至瑞宁路、北至瑞平路。41 3.建筑结构概况本工程为徐汇滨江XH129D-01地块项目，基地建设用地面积约42115.8平方米，总建筑面积为150644.04平方米。包括5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#楼共7栋14层精装修住宅楼，1#、2#、3#、4#楼共4栋12层精装修住宅楼，12#楼为14层公寓楼（毛胚），13#楼为19层办公楼，14#楼为2层商业楼及一座整体地下1层车库、地下泳池若干地下变电站等组成。其中地下车库及13#办公楼、14#商业楼采用钢筋混凝土框架结构；高层住宅楼均采用钢筋混凝土剪力墙结构。本项目高层住宅楼±0.000相当于绝对标高5.500米，场地自然土标高平均为5.200米。4.高支模概况13#楼一层大厅（4～6轴交E～F轴）为高支模区域，一层～三层楼板面结构高度为（-0.070m～8.500m），支架长16.8m，宽7.5m,搭设高度8.43m，面积约126㎡，高宽比1.12。高支架在一层高度即4.450m以下与一层模板支架同时搭设成整体，一层至二层高度间即4.45～8.50m间与二层模板支架搭设成整体，高支架区域与二层顶板同时浇捣混凝土。具体位置详附图《13#楼高支架平面布置图》。14#楼一层大厅（2-1～2-2轴交2-A～2-C轴）为高支模区域，一层～屋面楼板面高度为（-0.100m～9.000m），支架长12.35m，宽8.4m，搭设高度8.97m，面积约为104㎡，高宽比1.07，14#楼高支架与周边结构模板支架同时搭设形成整体。14#楼高支区域混凝土与屋面楼板同时浇捣。具体位置详附图《14#楼高支架平面布置图》。地下游泳池（1/11～14轴交A-M～A-V轴）WKLX51b、WKLX59、WKLX66、WKLX73、LX33、LX35（三处）、LX47(二处)梁跨度为19.25m，为大跨度高支模区域，支架长24.3m，宽19.25m，游泳池底板面～游泳池顶板面高度为（-7.600m～-1.300m）局部为（-9.2m～-1.3m），搭设高度6.05m，局部7.65m，面积约为467㎡，高宽比0.32，为了提高高支模排架的整体稳定性，游泳池四周框架柱先行浇筑。具体位置详附图《地下游泳池高支架平面布置图》。4.113#楼高支架区域结构构造一层结构(支架区域底座)楼板厚度为180㎜，内配双层双向C10@150钢筋；三层结构楼板厚度为140㎜，内配双层双向C8@150钢筋；柱几何尺寸为：900×900㎜、900×950㎜、950×1000㎜；柱网间距：7500㎜、8400㎜；三层结构次梁截面尺寸250×550㎜；41 柱间主梁截面尺寸300×650㎜，400×750。柱混凝土强度等级均为C45；梁、板混凝土强度等级均为C30。4.214#楼高支架区域结构构造一层结构(支架区域底座)楼板厚度为180㎜，内配双层双向C12@180钢筋；屋面结构板厚度为130㎜，内配双层双向C8@100钢筋；柱几何尺寸为：400×400㎜；柱网间距：8400㎜、7000mm、3150mm；屋面结构次梁截面尺寸250×700㎜、250×950㎜；柱间主梁截面尺寸250×700㎜、250×1250㎜。柱混凝土强度等级均为C30；梁、板混凝土强度等级均为C30。4.3地下游泳池高支架区域结构构造(支架区域底座)基础底板厚度为600mm，内配双层双向C20@200钢筋；顶板楼板厚度为250㎜，内配双层双向C12@180钢筋；柱几何尺寸为：1100×900㎜；柱网间距：8100㎜、19250mm；顶板结构次梁截面尺寸600×1200㎜；柱间主梁截面尺寸600×1200㎜、600×1400㎜。柱混凝土强度等级均为C35；梁、板混凝土强度等级均为C35P6。5.高支模施工总体要求为了满足工程施工需要，高支模体系必须有足够的强度、刚度和稳定性，以便承受新浇筑混凝土荷载和施工荷载，达到模板体系不破坏、不变形、不倾斜、不摇晃，保证各构件形状、尺寸和位置符合要求：高支模设计方案还应考虑施工拆除方便及确保施工安全。6.高支模体系方案选择6.1高支模设计方案力求做到结构要安全可靠，造价要经济合理。6.2在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。6.3选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用及便于保养维修。6.4结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，搭设方便，便于检查验收。6.5符合《建筑施工安全检查标准》等现行规范的要求。41 根据以上原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑以往的施工经验，高支模体系采用满堂扣件式钢管脚手架；地下游泳池高支模区域四周框架柱先行浇筑，待强度达到设计强度的75%以上后，将高支模排架与框架柱进行拉结，进一步提高高支模排架的整体稳定性。三、进度计划1.施工进度计划本工程合同工期为892个日历天。本工程开工日期为2013年1月20日，计划竣工日期为2015年6月30日。高支模区域具体进度计划见下表：13#楼高支模及相邻结构施工计划相邻结构浇筑时间柱拆模时间固结点施工时间高支模浇捣时间一层柱2013-10-252013-10-302013-11-22013-12-5二层柱2013-11-152013-11-202013-11-2514#楼高支模及相邻结构施工计划相邻结构浇筑时间柱拆模时间固结点施工时间高支模浇捣时间一层柱2013-8-52013-8-102013-8-122013-9-15二面柱2013-8-252013-8-302013-9-5地下游泳池高支模及相邻结构施工计划相邻结构浇筑时间柱拆模时间固结点施工时间高支模浇捣时间框架柱2013-9-52013-9-102013-9-152013-10-241 2.材料工具机机械设备计划材料器具一览表序器具用途器具名称型号规格精度数量1梁板定位放线经纬仪苏一光RTS-6321㎜±2ppm12高程控制精密数字水准仪DSE3+标尺±1㎜13定位放线钢卷尺5M/30M/50M1/1000若干4轴线投测、垂直度控制经纬仪苏一光RTS-6321㎜±2ppm15垂直、水平测量托线板2m-若干6弹线墨斗--2套7支架钢管Ф48,3.5厚--8支架扣件直角、转向、对接--9支架可调支托---10支架螺杆Ф14--11支架槽钢10#--3.高支模板支撑系统材料验收钢管表面平直光滑，壁厚均匀，没有裂缝、分层、毛刺、硬弯、电焊结疤，表面做好防锈处理，要求壁厚3.0以上，采用游标卡尺进行测量，并对单位长度的钢管进行称重，实测重量与理论重量进行比较，抽检比例不低于30%，对于壁厚减少超过10%的予以报废，不合格比例大于30%的应扩大抽检比例，不满足要求的钢管不得用于高支模支撑系统。扣件不得有裂纹、变形和螺栓出现滑丝的缺陷，并做好防锈处理，对于每批进场的同类型扣件进行称重，不满足理论重量的扣件不得用于高支模支撑系统。四、施工工艺技术1.模板支架施工概况13#楼高支模区域模板支架搭设高度为8.43m，高宽比1.12，依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）采用普通型满堂支撑架。平台板及梁模板采用15㎜厚黑夹板，龙骨采用45×95mm方木，间距300mm。(1)立杆：支架立杆采用Φ48钢管，纵横向间距700mm局部800mm，250×41 550梁底部设1根承重立杆，300×650梁底部设2根承重杆以保证局部荷载集中位置的受力安全。平台支架模板底均增设保险扣件。(1)步距：支架支撑上下水平牵杆间距1500mm；(2)扫地杆：扫地杆离地200mm；(3)局部高度a=80mm；(4)水平剪刀撑：从上至下每三步纵横向水平杆的平面位置设一道水平剪力撑，共设二道水平剪刀撑，大堂标高位置分别在4.00m和8.00m处，夹角为45°。(5)竖向剪刀撑：支架内竖向剪刀撑按每6m宽设置一道，斜杆与地面的倾角应为45°。(6)周圈剪刀撑：沿支架四周及梁侧边设置连续剪刀撑，斜杆与地面倾角为45°。14#楼高支模区域模板支架搭设高度为8.97m，高宽比1.07，依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）采用普通型满堂支撑架。平台板及梁模板采用15㎜厚黑夹板，龙骨采用45×95mm方木，间距300mm。(1)立杆：支架立杆采用Φ48钢管，纵横向间距700mm局部800mm，梁底部采用可调支托，设1根承重杆以保证局部荷载集中位置的受力安全。平台支架模板底均增设保险扣件。(2)步距：支架支撑上下水平牵杆间距1500mm；(3)扫地杆：扫地杆离地200mm；(4)局部高度a=250mm；(5)水平剪刀撑：从上至下每三步纵横向水平杆的平面位置设一道水平剪力撑，共设二道水平剪刀撑，标高位置分别在4.50m和8.50m处，夹角为50°。(6)竖向剪刀撑：支架内竖向剪刀撑按每6m宽设置一道，斜杆与地面的倾角应为45°。(7)周圈剪刀撑：沿支架四周及梁侧边设置连续剪刀撑，斜杆与地面倾角为45°。地下游泳池支架搭设高度为6.05m，梁搭设跨度为19.25m，高宽比0.32，依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）采用普通型满堂支撑架。平台板及梁模板采用15㎜厚黑夹板，龙骨采用45×95mm方木，间距300mm。(1)立杆：支架立杆采用Φ48钢管，纵横向间距700mm局部800mm，600×1200、600×1400梁底部采用可调支托，设2根承重杆以保证局部荷载集中位置的受力安全。平台支架模板底均增设保险扣件。(2)步距：支架支撑上下水平牵杆间距1500mm；(3)扫地杆：扫地杆离地200mm；(4)局部高度a=250mm；(5)41 水平剪刀撑：从上至下每三步纵横向水平杆的平面位置设一道水平剪力撑，共设二道水平剪刀撑，夹角为50°。(1)竖向剪刀撑：支架内竖向剪刀撑按每6m宽设置一道，斜杆与地面的倾角应为45°。(2)周圈剪刀撑：沿支架四周及梁侧边设置连续剪刀撑，斜杆与地面倾角为45°。2.施工技术措施施工准备本次高支架采用传统扣件式脚手钢管支架，采用直径Φ48、壁厚3.5脚手钢管，配置直角、转向和对接扣件。支架立杆接长必须采用对接扣件连接。支架的扫地杆、水平牵杆、剪刀撑均采用脚手钢管，其接长形式均采用搭接扣件固定，搭接长度不小于1米，并设置三个扣件。考虑到扣件式钢管支架施工工艺成熟，以及操作工人的对该工艺熟悉，梁、板底模水平管直接固定在支架立杆上。3．施工流程施工准备→楼层保护→材料进场验收→弹出支架位置线→架设立杆→牵水平杆→纵横向剪刀撑→水平剪刀撑→支架架验收→梁板支模→模板复核验收→混凝土施工→模板、支架拆除。4．模板施工（1）模板搭设1)模板材料均采用15厚模板，用2寸钉固定在木龙骨上。梁底龙骨采用45mm×95mm方木，间距控制在200，接头错位设置；梁侧水平围檩也采用45mm×90mm方木，间距控制在250以内，梁侧垂直围檩采用双钢管，纵向间距按立杆布置；板底龙骨采用48mm×80mm方木，间距控制在300mm以内。框架梁高度大于等于650时，采用对拉螺栓固定，可在梁底、梁高2/3处设置，对拉螺栓采用Φ14，纵向间距基本按立杆间距。支架支撑体系采用Φ48钢管搭设满堂支架，纵横向间距≤800mm，梁底设钢管支撑加强，梁宽度600mm梁底设两道钢管支撑加强，300mm梁底加设一道钢管支撑加强，在平台板支架搭设时同时搭设，钢管支架支撑上下水平牵杆间距1500mm，扫地杆离底板面200mm。横向水平杆两端用直角扣件固定在立杆上。电影院600×41 1200梁底两根立杆顶部设置可调支托承托模板，形成轴心受压传递荷载。可调支托上搁置10#槽钢，U口水平，间距同立杆间距。在梁底立杆顶端可调支托底部处设置一道水平拉杆（即封顶杆），梁底封顶杆向板底双向延长2个跨距并与立杆固定。根据本工程实际情况，封顶杆通长设置。可调支托插入钢管200mm，伸出钢管150mm，封顶杆中心至10#槽钢底为250mm。1)柱子模板采用半框模板，竖肋用方管，柱箍采用双排Φ48的钢管。柱子模板截面为800mm中间设穿墙螺栓，穿墙螺栓选用φ14的穿墙螺杆，螺栓的排列间距，水平方向两边框处距板边150mm，中间间距控制在600×600左右，螺栓外设塑料套管以便二次周转使用。螺栓竖向间距从上至下间距600～800㎜。2)当梁跨度大于4m时，按跨长2/1000起拱。另对于两块模板间的<5mm的镶缝用胶带纸封。3)模板底模龙骨设置时，应相互错开接头，并保证搭接，以保证中板支架有足够的强度、刚度及稳定性。4)模板支模前，应清除干净并涂刷隔离剂，铺设应牢固，平整，接缝严密不漏浆，相邻两块模板不应大于2mm。支架系统连接应牢固稳定。5)模板铺设时，模板与模板拼缝之间采用方木与夹板错叠连接，接缝之间采用双面粘胶嵌缝，防止漏浆。（2）模板拆除1）梁的侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损时，方可拆除，梁底模与板底模基本要求混凝土强度达到规定强度以后，方可拆除，拆除后应逐一归堆，便于下次施工，提高施工进度。现浇混凝土结构模板拆除时所需的混凝土强度结构类型结构跨度(米)按设计的混凝土标准强度的百分率计(%)板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件-10041 2）所有模板拆除遵守以上规定外，拆除模板的顺序、方法及措施必须按规定实施，梁模板应逐块拆传递，应后装先拆，先装后拆；先拆侧面模板，后拆底模，先拆非承重部分，后拆承重部分。拆模时不得用撬棒重锤硬击，拆除后模板应按规定及施工顺序清理，运送至指定位置堆放，堆放时应平放，如须竖放，应有可靠的安全措施。不发生拖掷、撞击、脚踩、填衬等损坏模板的行为。3）拆下的模板、钢管、扣件等配件，严禁抛扔，必须有专人接应传递，按指定地点堆放，并及时清理、维修和刷好脱模剂。5．施工方法（1）支架搭设顺序弹出支架搭设控制线→搭设立杆→牵水平杆→加剪刀撑（2）支架搭设施工A．支架搭设放线1)进行中心线和位置的放线；首先引测建筑的轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线。模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的内边线和中心线，柱模板要弹出模板的边线和外侧控制线，以便于模板的安装和校正。2)做好标高测量工作：用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。3)进行模板基底找平工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置的正确，防止模板底部漏浆。在外墙部位继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并校正其平直。B．树立杆1)支架采用Φ48钢管支架，纵横向间距≤800mm，300×500梁底部设1根承重立杆加强，以保证局部荷载集中位置的受力安全；600宽以上梁底设两根承重立杆。大横杆步距为不大于1500mm。纵向剪刀撑在框架梁承重立杆处一道，四周边外侧连续设置，中间纵向剪刀撑@6m设置一道。2)支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直度允许偏差不得超过15mm。总高垂直度偏差小于60mm。垂直度控制应由专人负责，搭设前详细交底，搭设过程中跟踪检查，并配备相应数量的水平尺或托线板，发现问题及时整改，确保立杆垂直度在允许偏差范围内。相邻立杆对接应错开一个步距。支架立杆布置汇总一览表序号部位梁、板几何尺寸立杆间距（横向）立杆间距（纵向）模板底48×80木方1主框架梁400×750mm3根立杆（其中梁底1根）≤800mm梁底3条木方2主框架梁600×1200mm4根立杆（其中梁底2根）≤800mm梁底4条木方3次梁250×550mm3根立杆（其中梁底1根）≤800mm梁底3条木方41 4平台板130mm≤800mm≤800mm间距≤300mm1)13#楼支架立杆采用4.5+4.0m、3.0+5.5m二种形式搭设，14#楼高支架立杆采用3m+6m、4.5+4.5两种形式对接，确保立杆接头交错布置。C．牵横杆支架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低出延长两跨与立杆固定。柱子四周的横杆应与柱搭成“井“字型抱箍，使支架与柱模形成一整体。D．支架标高复核支架搭设好经班组自检合格后，由关切、技术员对支架的标高进行复核，用水准仪从专用水准点引测至支架上进行复核。标高控制点沿柱头分别向上引测，并做好标记。由于本工程部分高支架搭设在楼层板上，楼层板下支架搭设承载需满足上部高支架下传的荷载。（3）楼板加固措施1)高支架搭设时,下部结构相应区域的两层支架暂不拆除。待高支架上混凝土浇筑施工并达到设计强度，且高支架搭设拆除后方可拆除。2)楼层支架搭设前，间距尽量考虑与上部高支架间距相同，高支架立杆搭设时尽量与楼层板下部支架立杆位置对齐。3)在高支架立杆底部设置50×250垫木，垫木长度为3m。（4）搭设基本要求1)横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，不变形，不摇晃。2)支架搭设轴线控制：以梁中心线为支架搭设控制轴线。3)立杆位置上下二层对齐，相邻立杆接头应错开一个步距。4)钢管水平拉管按1500mm设一道，离地200mm搭设扫地杆以增加稳定性。5)扣件螺栓拧紧扭力矩值不小于40N．m，且不得大于65N．m。6)洞口、高低跨处支架洞口上下均加水平横杆，横杆左右不少于3根立杆。7)剪刀撑沿主梁方向6m设置一道，和纵横向水平杆形成45°夹角，并与立杆用转角扣件相连接。高支架周圈设置连续剪刀撑。8)从上至下每三步纵横向水平杆的平面位置增设一道水平剪力撑，共设置二道水平剪刀撑。41 1)高支架体与先浇捣的柱进行固结，已浇筑完成的柱拆模后在柱角包上模板护角，再设钢管抱箍，竖向间距3m，与高支架水平杆同步。抱箍钢管延伸与高支架采用扣件连接，连接长度不小于高支架立杆的两跨距离。与柱的固结点水平间距8.4m，竖向间距3m。2)大堂高支架区域1-A轴～1-B轴/1-13轴～1-19轴高支模高宽比大于2，必须与先浇筑的结构柱布置固结点，并与非高支模区域同步搭设。要求非高支模区域立杆间距、步距与其相同，形成整体。该区域在扫地杆层加设一道水平剪刀撑，以确保架体稳定。（5）钢管支架支撑体系测试对支架的扣件进行螺栓拧紧扭力矩值检验，扭力矩值应在40N·m，～65N·m之间。6．支架搭设管理及验收措施6.1）原材料验收应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）的相关规定。6.2）管理要求1）在支架搭设前，应组织施工班组进行详细的施工交底。2）在支架施工过程中，成立有项目经理、项目工程师、木工翻样及质量员、关砌、技术员组成的支架施工验收小组，在支架搭设达到设计高度的1/2、2/3分步检查验收，合格后方能进行向上搭设。检查项目有：A立杆间距偏差不得大于30mm。垫木应满足设计要求。B立杆接长接头交错布置应符合构造要求。C立杆垂直度应小于架体高度的0.75%且不大于60mm。D扣件的锁紧度。E扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合要求。水平拉杆步距偏差不大于50mm。3）支架搭设完毕后，应对支架进行全面的检查，合格后方能进行上部模板的施工。检查内容有：A地基基础：表面坚实及排水、基础沉降，立杆底座设置，垫木的铺设，立杆支在楼面的楼板下层加固措施。B架体下部扫地杆，上端封顶杆及水平拉杆的连接。C保证架体几何不变形的竖向和水平剪刀撑及斜撑设置，与固定建筑物的拉结。D可调支托的设置方法及与钢管、木楞的楔紧。E杆件的接长。41 F扣件拧紧扭力矩使用扭力扳手检查，拧紧度应满足40～65N.m的要求。对封顶杆和扫地杆处的扣件进行100%检查，合格率必须达到100%，其余部位抽查数量不少于30%，合格率不低于95%。4）支架使用中，应定期检查下列项目：A杆件的设置和连接、支撑等的构造是否符合要求。B地基是否积水，立杆是否悬空。C应对扣件用测力扳手进行螺栓紧固强度的测试。D校正立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使支架的步、横、纵距上下始终保持一致。F在绑扎钢筋过程和浇筑混凝土过程中，严格控制模板支撑系统的施工荷载，并派专人进行监控，不允许有钢筋集中堆放的现象发生或钢筋砸落到模板支撑现象的发生。更不允许在混凝土浇筑时发生将混凝土在一处进行集中浇筑，避免支架支撑受到冲击荷载。E在混凝土浇筑过程中应有专人对支撑系统进行监控，发现有松动、变形等情况必须立即停止混凝土浇筑，同时立即上报技术人员，并立即采取相应的加固措施。7．混凝土浇筑因此本次梁板、柱砼采用分两次浇筑，先进行梁底以下柱的浇捣，然后进行梁板的浇捣。7.1、框架柱砼浇捣高支架区域框架柱砼一次浇捣成型，利用高支架，在柱子周边设置操作平台，采用汽车泵、泵管或者吊机布料，砼分层布料分层振捣。7.2、梁、板混凝土浇筑高支架区域梁板结构砼采用汽车泵、固定泵硬管布料，每个施工段布泵必须做到对称，每个泵的覆盖范围与供料相匹配，防止产生施工冷缝；梁板砼如采用硬管布料时，其垂直井架、水平支架必须自成体系，严禁与支架相连。梁板砼浇捣顺序为先框架梁、后平台板，当混凝土泵送到浇筑点时，先沿梁布料，按照薄层斜面推进施工，边布料边振捣；梁从跨中向两端、楼板从中央向四周对称分层浇筑，梁每层浇筑厚度不大于400mm，楼板局部混凝土堆置高度不得超过楼板厚度100mm即230mm。在平台板布料时，应派人及时用铁锹或钢耙将其分散，以免荷载集中造成顶模变形；在振捣时先用插入式振动器，最后再用平台式振动器，确保平台砼振捣密实；依次类推，先浇捣梁、后浇捣板，交替施工、同步推进。在混凝土的浇捣过程中应严格控制好楼板的施工荷载，砼浇筑速度和堆料高度。混凝土在未达1.2N/mm2前，不得上人和安装模板、支架。41 8．支架拆除(1)一般混凝土结构构件强度达到规范要求强度后方可拆除模板支架支撑系统。(2)高支架的支座（结构标高：-0.005m、8.50m）模板拆除时间为高支模区域的混凝土强度达到设计强度后才可拆除。(3)为确保支架的安全和稳定性，高支架区域外围的一般支架不拆除，且水平杆贯通。(4)拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下同时作业，分段拆除的高差不应大于2层。(5)拆除作业过程中严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类堆放。(6)拆除前应对操作人员做好交底，作业期间由专人监护，并在拆除区域设置好警戒线，特殊工种必须持证上岗。五、技术质量保证措施1、支架搭设前先在地面上弹出立杆排列控制线，将立杆与水平杆用扣件连接成第一层支撑架体，完成一层搭设厚，应对立杆的垂直度进行初步校正，然后搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行校正，扫地杆离地高度200mm，逐层搭设支撑架体，每搭设一层纵横向水平杆时，均应对立杆进行垂直度校正。2、立杆在同一水平面内对接接长数量不得大于总数量的1/3，接长点应在层距端部的1/3距离范围内，接长杆应均匀分布在支撑架体平面范围内。严禁相邻两根立杆同步接长，立杆的接长应采取满足支撑高度的最少接点原则。每层高度内相邻立杆的接头应错开设置。立杆接长采用对接扣件接长。3、外立面剪刀撑沿高支架区域四周连续设置，中间立面剪刀撑每隔6m设置一道，斜杆与地面的倾角45°。从上至下每三层纵横向水平杆的平面位置设一水平剪力撑，共增设二道水平剪刀撑。600×1200梁下设垂直纵向剪刀撑。水平杆及剪刀撑接长必须搭接，搭接长度不小于m，采用三个旋转扣件连接，端部扣件盖板边缘至搭接杆件杆端距离不小于100mm。4、螺栓拧紧扭力矩不小于40N·m，且不得大于65N·m。5、模板的接缝不得漏浆，在浇筑混凝土之前，木模板应浇水湿润，但模板内不得有积水。6、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂。7、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。8、下层模板支架，在上层结构达到设计强度80%后方可拆除。41 六、安全管理措施1、安装柱、梁模板时，应先搭设支架。内模板安装高度超过2m时，应搭设临时脚手架。操作使用的脚手架在施工范围及高度内均应铺设好底笆和栏杆。搭设时要遵循安全规程，及时设置安全网。2、在4m以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向。3、正在施工浇捣的楼板其下二层楼板的支撑不准拆除，待高支模区域的混凝土强度达到设计强度后才可拆除。4、施工完毕后会同监理共同对支架进行验收，采用扭力扳手对扣件拧紧扭力矩进行检测，验收合格后方可进行下道工序的施工。5、模板及支架在使用期间应定期安排专人进行检查，确保模板支架系统的安全。6、支架搭设区域应设置好安全警戒线，严禁非操作人员入内。在高支架搭设时在二层、四层及五层楼面距高支架周围4m范围内设置一圈安全围栏，防止其它人员随意进入高支模区域。7、项目部成立高支架施工安全领导小组，全面负责施工全过程中的安全检查、安全布置、安全监督和安全惩奖等。全体管理人员牢固树立起“抓安全一刻不忘，管理安全理直气壮”的管理观念，做到施工现场“发现安全隐患立即整改，发现违章立即制止”，确保达到项目的安全目标。8、施工作业人员须持证上岗，进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带好安全带并系好安全带。9、安装与拆除时应搭设专用脚手架并设置防护栏杆，严禁在脚手架上堆放其它物品，高支架作业层应同时向上，不应出现高低跨作业层。10、施工人员不得用抛运方式伟送扣件等小件材料，杜绝发生高空坠物事故发生。11、严格执行公司等上级机关颁布的有关安全生产法规，特别是生产区域必须严格遵守安全生产六大纪律，严格执行安全生产规则。12、认真做好安全生产教育工作，对所有参加施工的职工均进行入场生产安全教育，有针对性的进行安全知识和遵守纪律教育，未经安全培训的人员不得上岗。13、做到无施工方案不施工，有方案无交底不施工，班组上岗前没有安全交底不施工。各施工班组要认真做好安全上岗交底活动记录。14、严格执行现场“四口”、“五临边”的防护措施规定。15、41 小件材料（如：扣件、紧固件、拉结螺栓等）吊运采用集装箱或料斗，钢筋、钢管等细长物必须两端捆扎牢固后方可起吊。1、钢管支架拆除前，须具有混凝土试块强度报告，强度达到拆模要求后方可由技术人员全面检查混凝土养护时间并视现场情况决定是否还需留设一部分临时支撑支架，然后由技术负责人员签署拆模令，并经监理审批后进行拆除模板。钢管支架拆除前必须有专项交底，不得擅作主张改动拆除交底要求，整个拆除支架的过程中必须有专职安全员负责现场监控，拆除模板应按方案规定程序进行，先支的后拆，先拆非承重部分。七、高支架监测在混凝土浇筑时，主承杆件和主节点均处于受力状态，由于安装质量或材料质量等多种因素的作用，有可能使结构杆件发生变形或破坏，为了保证混凝土浇筑过程中的安全，应对模板支撑系统的荷载控制及架体变形进行监测。本工程根据实际情况，对高支架进行以下项目监测：监测项目监测频率警报值监测仪器基础沉降浇筑前一次、浇筑过程中二次5mm水准仪立杆垂直度浇筑前一次、浇筑过程中二次10mm经纬仪横杆挠度浇筑前一次、浇筑过程中二次10mm水准仪监测人员必须在支架外实施监测。八、冬季施工注意事项1、强化防高空坠落管理，加强对“四口五临边”等各处的安全防护措施。2、要在防护设施周边设置醒目的预防高空坠落的安全警示牌。施工现场搭设的防护棚、防护栏杆等防护设施，必须按照《建筑施工安全防护设施标准》的要求，使用定型化、工具化的安全防护设施。脚手架与建筑物之间距离过大超出规范要求的，要采取安全防护措施；3、登高作业人员必须佩戴防滑鞋、防护手套等防滑、防冻措施，并按要求正确戴好安全帽、系好安全带；4、遇到雨雪等恶劣天气时，要及时清除施工现场的积水、积雪，严禁雨雪和大风天气强行组织施工作业；5、对施工现场脚手架、安全网等防护设施的拆除，要实行严格的内部审批制度，不得随意拆除。室内临边和洞口的安全设施，必须按规范要求设置到位。室内楼梯、窗洞口和临边砌筑高度不足90cm处，应用钢管和扣件组合，设置高度不小于1.2m的防护栏杆，底部20cm处做踢脚防护，为保持防护架体的稳定性和可靠性，在栏杆架体中间部位应加设一道保护杆件41 1、防止施工场地、运输道路积水和结冰，造成安全隐患；脚手架，脚手板有冰雪积留时，施工前应清除干净；每个楼层通道加密防滑木条。2、工地临时水管应埋入冻土层以下或用草包等材料保温。水箱存水，下班前应放尽。3、应由专业电工负责安装、维护和管理用电设备，严禁其它人员随意拆、改装电气线路。4、严禁使用裸线，电缆线破皮三处以上不得投入使用，电缆线破皮处必须用防水绝缘胶布处理，电缆线铺设要防砸、防碾压、防止电线冻结在冰雪之中，大风雪后应对用电气线路进行检查，防止电缆线断线和破损造成触电事故。5、霜、雪过后要及时清扫作业面，对使用的临时操作架和临边防护设施必须由安全管理人员检查合格后才能继续使用，防止因霜、雪和场地太滑而引起高处坠落事故。6、重视施工机械设备的防冻防凝安全工作，所有在用的施工机械设备应结合例行保养进行一次换季保养，换用适合寒冷季节气温的燃油、润滑油、液压油、防冻液和蓄电池液等。对于长期停用的机械设备，应放净设备和容器内的存水，并逐台检查做好记录；对于正常使用的机械设备，工作结束停机后要求将设备内存水放净九、应急预案1、目的高支架作业主要防止高处坠落、坍塌及物体打击等事故的发生，故施工时制定以下应急预案。为确保项目部在事故发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。2、组织机构总指挥：倪惠元职务项目经理电话：13918188408副总指挥：何洪斌职务执行经理电话：18621959258综合协调组组长：项伯新职务生产经理电话：13752135181现场抢险组组长：陆建华职务安全员电话：13764560078善后处理组组长：陈波职务施工员电话：13512237584抢险组成员：项目部机动人员组成成员要求：身体健康、年龄在45岁以下、有一定的工作经验和应急能力。3、人员分工与职责3.1指挥部:按照“预案”迅速开展工作。1)根据事故发生状态迅速制定并组织实施防止事故扩大的安全防范措施。2)制定抢险救援方案。3)迅速预测事故的性质及初步原因，及时上报上级部门。41 1)迅速调集抢险队伍，并指挥其进行抢险救灾、伤员救治转送、物资转移等工作，及时与区警力110、医院120、火警119等相关单位取得联系，并寻得社会帮助。2)配合进行事故调查处理。3)做好受伤人员的善后和安抚工作。4)完成上级局或相关部门交办的其他事项。3.1综合协调组：负责组织制订并实施防止事故扩大的安全防范措施；制订抢险方案，收集应急救援工作情况和事故信息，汇总形成书面材料报指挥部并协调现场抢险组、善后处理组工作及信息联络。3.2现场抢险组：负责调集抢险队伍及抢险物资到位：指挥抢险队伍按抢险方案进行施救：掌握事故动态，向指挥部汇报：组织事故现场群众撤离、伤员救治转送、物资转移。3.3善后处理组：负责对事故现场情况进行摄像，保护事故现场和证据，配合事故处理，做好伤亡人员的善后和安抚工作；查明事故原因、性质和责任，总结事故教训，提出整改措施，并对事故责任者提出处理意见报指挥部。应急救援工作完成后，负责公布解除应急救援命令和办理恢复生产事宜。3.4抢险队伍：绝对服从现场抢险组的指挥、调集、实施抢险、施救。3.5联系方法：电话联系和施工现场对讲机联系。组织机构及联系网络图1、救援物资器材的配备救援物资准备与正常生产物资相配合的方式进行，主要由公司、租赁或本项目工地提供准备，起重机械由设备部负责组织提供准备。撬棒、铁笔、铁铲、扛棒、麻绳、麻袋、箩、担架等工具，由本项目工地根据需要提供。物资器材存放在工地办公室仓库，由仓管员保管。救援程序41 事故一旦发生，项目工地应以最快速度立即上报指挥部的总指挥或副指挥，并组织施救。指挥部接到报告后，立即启动本预案开展工作，由各组联络员通知有关小组成员赶赴现场，相关工作组按本预案履行职责，组织施救。事故的项目工地必须在12小时内向指挥部写出书面事故报告，事故报告应包括以下内容：发生事故单位、时间、地点，事故的简要经过、伤亡人数、直接经济损失的估计，事故原因、性质的判断，事故抢救处理的情况、需要有关部门和单位协助、支持的事宜，事故报告人、报告时间等。事故发生后，迅速预测事故的性质、严重程度及初步原因，及时向上一级主管局环保与建设局报告，12小时内待项目工地写出书面事故报告后，再次向主管局作较详细的汇报。对不同性质及需要如治安、火灾、抢救分别打110、119和120电话求援。1、检查、落实措施要保证应急预援方案能达到应急的目的，平时就要进行检查、落实和演练。一般一个月检查一次，由指挥长或副指挥长组织检查。检查组织机构，人员分工和联系方法，救援物资器材的配备，救援程序。2、通讯联络医院急救中心120火警119工地现场值班电话：24980737应急救援机构电话：（火灾119公安110医疗120）第一医院电话：24464272地址：河北区光明道6号第二医院电话：26352821地址：河北区中山路269号眼科医院电话：27216917地址：和平路233号骨科医院心电话：28332775地址：河西区解放南路406号3、注意事项事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。重伤员运送应用担架，腹部创伤及背柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。十、劳动力计划本工程高支模施工阶段拟配备木工50人，架子工30人。施工过程中根据现场实际施工进度可进行人员配备的适当调整。41 十一、计算书1、13#楼及14#楼高支模区域计算①．130厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书综合考虑，13#楼与14#楼板厚及高度，取14#高支模区域楼顶板为最不利工况作为计算单元，故13#楼高支模区域顶板支撑架不作计算，楼板计算详见14#楼高支模区域顶板计算书。②．400×750梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）。计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。模板支架搭设高度为8.44米，基本尺寸为：梁截面B×D=600mm×650mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向)l=0.80米，立杆的步距h=1.50米，梁底加2道承重立杆。图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。采用的钢管类型为48×3.0，方木48×80。一、模板面板计算新浇混凝土侧压力：F=0.220.22γct0β1β2V=0.22×24×5.7×0.65×1.2×1.2228.639kN/m3F=γcH=24×0.65=18.72kN/m3取较小值。41 1.荷载的计算：新浇混凝土侧压力G4k=18.72KN/m2，振捣对侧模产生荷载Q2k=4KN/m2均布线荷载设计值：Q1=0.9×（1.2×18.72+1.4×4）×1=25.25KN/mQ1=0.9×（1.35×18.72+1.4×4×0.7）×1=29.19KN/m取较大值Q1=29.19KN/m为设计依据。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=80.00×1.50×1.50/6=30.00cm3；I=80.00×1.50×1.50×1.50/12=22.50cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.218kNN2=4.926kNN3=4.926kNN4=1.218kN最大弯矩M=0.098kN.m最大变形V=0.1mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.098×1000×1000/30000=3.267N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取26.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!41 （2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×2720.0/(2×800.000×15.000)=0.340N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=14.00N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.094mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=4.926/0.800=6.157kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.16×0.80×0.80=0.394kN.m最大剪力Q=0.6×0.800×6.157=2.955kN最大支座力N=1.1×0.800×6.157=5.418kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.80×8.0×8.0/6=51.2cm3；I=4.80×8.0×8.0×8.0/12=204.80cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.394×106/51200=4.73N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2955/(2×48×80)=1.154N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm241 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.677×5.131×800.04/(100×9500.00×2048000)=0.731mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.243kN.m最大变形vmax=0.250mm最大支座力Qmax=6.880kN抗弯计算强度f=0.243×106/4491.0=54.14N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；41 R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.88kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=6.88kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.111×11.300=1.501kNN=6.880+1.501=8.380kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m=2976/16.0=186.574=0.207=8380/(0.207×424)=95.351N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.100=1.700m=1700/16.0=106.583=0.54541 =8380/(0.545×424)=36.296N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.026；公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.026×(1.500+2×0.100)=2.035m=2035/16.0=127.616=0.412=8380/(0.412×424)=47.945N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!③．600×650梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=600mm，梁截面高度H=650mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面48×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度[f]=26N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度[f]=26N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；41 施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.650m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=15.590kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=15.600kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下图梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——计算的最大弯矩(kN.m)；41 q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×15.60+1.4×4.00)×0.65=15.808N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×15.808×0.3002=-0.142kN.mf=0.142×106/24375.0=5.837N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于26.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.300×15.808=2.845kN截面抗剪强度计算值T=3×2845/(2×650×15)=0.438N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=14.00N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=15.60×0.65=10.14N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677×10.140×300.04/(100×9000.00×182812.5)=0.338mm梁侧模板的挠度计算值:v=0.338mm小于[v]=300/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；41 A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×15.60+1.4×4.00)×0.65×0.60/1=9.49kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=9.485kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!2、大堂及阳台高支模区域计算①．600×1200梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）。计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。模板支架搭设高度为12.0米，基本尺寸为：梁截面B×D=600mm×1200mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向)l=0.80米，立杆的步距h=1.50米，梁底加2道承重立杆。梁顶托采用[10号槽钢U口水平。图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算41 新浇混凝土侧压力：F=0.220.22γct0β1β2V=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873kN/m3kN/m3F=γcH=24×1.2=28.8kN/m3取较小值。1.荷载的计算：新浇混凝土侧压力G4k=28.8KN/m2，振捣对侧模产生荷载Q2k=4KN/m2均布线荷载设计值：Q1=0.9×（1.2×28.8+1.4×4）×1=36.144KN/mQ1=0.9×（1.35×28.8+1.4×4×0.7）×1=38.52KN/m取较大值Q1=38.52KN/m为设计依据。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=80.00×1.50×1.50/6=30.00cm3；I=80.00×1.50×1.50×1.50/12=22.50cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.345kNN2=8.023kNN3=8.023kNN4=2.345kN最大弯矩M=0.155kN.m最大变形V=0.1mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.155×1000×1000/30000=5.167N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取26.00N/mm2；41 面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]截面抗剪强度计算值T=3×4128.0/(2×800.000×15.000)=0.516N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=14.00N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.131mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=8.023/0.800=10.029kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.03×0.80×0.80=0.642kN.m最大剪力Q=0.6×0.800×10.029=4.814kN最大支座力N=1.1×0.800×10.029=8.826kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.80×8.00×8.00/6=51.20cm3；I=4.80×8.00×8.00×8.00/12=204.80cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.642×106/51200.0=12.54N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算最大变形v=0.677×8.358×800.04/(100×9500.00×2048000.0)=1.191mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.135kN/m。41 托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩M=6.323kN.m经过计算得到最大支座F=12.022kN经过计算得到最大变形V=2.4mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=49.00cm3；截面惯性矩I=245.00cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=6.323×106/1.05/49000.0=122.90N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=2.4mm顶托梁的最大挠度小于1400.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=12.02kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.20×0.119×12.000=1.721kNN=12.022+1.721=13.743kN41 ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.25m；公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m=2976/16.0=186.574=0.207=13743/(0.207×424)=156.367N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.250=2.000m=2000/16.0=125.392=0.424=13743/(0.424×424)=76.523N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.022；公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.022×(1.500+2×0.250)=2.385m=2385/16.0=149.552=0.312=13743/(0.312×424)=103.911N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!②．130厚楼板模板支架计算书计算依据1《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）。计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。模板支架搭设高度为12.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.50米。41 图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.，方木采用48×80。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。Q1=0.9×﹝1.2×（24×0.13+1.1×0.13+0.3）+1.4×2.5﹞×1.2=8.92KN/mQ1=0.9×﹝1.35×（24×0.13+1.1×0.13+0.3）+1.4×2.5×0.7﹞×1.2=7.84KN/m根据以上两者比较取Q1=8.92作为设计依据。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=80.00×1.50×1.50/6=30.00cm3；I=80.00×1.50×1.50×1.50/12=22.50cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取26.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×8.92×0.300×0.300=0.08kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.08×1000×1000/30000=2.67N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算[可以不计算]41 T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×4.280+1.4×2.400)×0.300=1.529kN截面抗剪强度计算值T=3×1529.0/(2×800.000×15.000)=0.191N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=14.00N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×4.280×3004/(100×9000×225000)=0.116mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m静荷载q1=0.00×1.500+0.00×0.105=1.926kN/m活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.549/0.800=3.186kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.19×0.80×0.80=0.204kN.m最大剪力Q=0.6×0.800×3.186=1.529kN最大支座力N=1.1×0.800×3.186=2.804kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.80×8.00×8.00/6=51.20cm3；I=4.80×8.00×8.00×8.00/12=204.80cm4；41 (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.204×106/51200.0=3.98N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算]最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1529/(2×48×80)=0.597N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.677×1.605×800.04/(100×9500.00×2048000.0)=0.229mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.607kN.m最大变形vmax=1.082mm最大支座力Qmax=8.119kN抗弯计算强度f=0.607×106/4491.0=135.20N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!41 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.12kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.111×12.000=1.328kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.800×0.800=0.224kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×0.800×0.800=3.200kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.752kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.4NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.39kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.4941 ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.08m；公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m=2945/16.0=184.655=0.212=8390/(0.212×424)=93.559N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.080=1.660m=1660/16.0=104.075=0.559=8390/(0.559×424)=35.401N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.026；公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.026×(1.500+2×0.080)=1.967m=1967/16.0=123.332=0.435=8390/(0.435×424)=45.501N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!七、楼板强度的计算每根立杆的轴心压力设计值N=8.39kN即每平米楼板承受压力值为N1=N/（0.8×0.8）=8.39/0.64=13.109KN/m21、大堂高支模底部结构承载力计算:大堂高支架坐落于地下室顶板上，顶板设计承载力为20KN/m2〉N1，另高支架下两层模板支架不拆除，大堂高支架荷载传至地下室基础上，满足要求。2、电影院高支模底部结构承载力计算电影院高支架坐落于二层顶板上，高支架下两层模板支架不拆除，可换算为高支架下地下室顶板、首层顶板、二层顶板三层楼板共同受力，顶板设计承载力为20KN/m2，二层、三层楼板设计承载力为10KN/m2，计：20+10+10=40KN/m2〉N1，满足要求。③．600×1200梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=600mm，41 梁截面高度H=1200mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面48×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度[f]=26N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度[f]=26N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；41 2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下图梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——计算的最大弯矩(kN.m)；q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×28.80+1.4×4.00)×1.20=48.192N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×48.192×0.3002=-0.434kN.mf=0.434×106/45000.0=9.638N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于26.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql41 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.300×48.192=8.675kN截面抗剪强度计算值T=3×8675/(2×1200×15)=0.723N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=14.00N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=28.80×1.20=34.56N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677×34.560×300.04/(100×9000.00×337500.0)=0.624mm梁侧模板的挠度计算值:v=0.624mm小于[v]=300/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×28.80+1.4×4.00)×1.20×0.60/2=14.46kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=14.458kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!41 十二、附图1、三层高支架平面图2、六层高支架平面图3、大堂三层高支架区域结构图4、电影院六层高支架区域结构图5、大堂高支架平面布置及水平、垂直支撑平面布置图6、电影院高支架平面布置及水平、垂直支撑平面布置图7、大堂高支架剖面图8、电影院高支架剖面图9、节点详图10、高支架监测点平面布置图41 徐汇滨江129D-01地块项目模板支架系统项目验收检查表施工区域：砼浇捣量：序号验收人员验收内容验收意见会签日期1施工班组1）平台梁截面尺寸2）梁起拱度3）预埋螺栓、埋件复核4）梁配筋保护层控制5）模板内垃圾清理6）支架立柱间距、垂直度7）垂直、水平剪刀撑设置间距8）扣件扭力矩9）支架水平向双向牵杆设置2施工员3项目安全员4项目质量员5项目工程师6生产经理7项目经理41'