雷达塔塔顶悬挑梁板模板支撑专项施工设计书

'雷达塔塔顶悬挑梁板模板支撑专项施工设计书第一章、工程概况与总则一、专项工程概况：二、方案设计总则：三、施工要求1、确保模板支撑体系在砼浇筑及养护期间内安全、稳定、牢靠。2、模板支撑体系应具有稳定的结构和足够的承载力，确保施工期间在规定限值荷载作用下，不发生水平位移，竖向变形在规定的范围内。3、模板支撑系统在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。4、操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。5、模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》6、悬挑钢桁架施工平台经监理单位验收合格后，方可浇筑砼。四、施工技术措施1、专项施工方案经专家评审通过后实施，严格按照专项施工方案操作。2、砼浇筑原则：先浇框架柱和剪力墙，强度达到75%后再浇梁板。不得柱、剪力墙、梁板同时浇筑！3、悬挑梁板浇筑时，先浇筑主楼梁板，然后浇筑悬挑部分梁板。4、高架支模部分模板支撑与柱可靠拉接，每步水平杆均可靠拉结。高架支模部分模板支撑与主楼各层模板支撑连接成整体。5、高架支模经监理单位验收合格后及完善相关手续后方可开始浇筑砼。53 6、浇筑砼时严禁堆载。砼送入量按实际需要，严禁多送！7、砼浇筑时，无关人员撤离现场。五、编制依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《直缝电焊钢管》GB/T13793-2008；《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091-2008；《碳素结构钢》GB/T700-2006；《金属拉伸试验方法》GB/T228-2002；《钢管脚手架扣件标准》GB15831-2006；施工图纸等。第二章、施工和材料计划一、施工计划与要点：1、专项施工方案经专家评审通过后实施，严格按照专项施工方案操作。2、砼浇筑原则：先浇框架柱，后再浇梁板，砼强度达到70%以上。不得柱梁板同时浇筑！3、梁板浇筑时，先浇筑主楼梁板，顺势浇筑高架支模部分梁板。4、高架支模部分模板支撑与柱可靠拉接，每步水平杆均拉结。高架支模部分模板支撑与主楼二层模板支撑连接成整体。5、高架支模经监理单位验收合格后方可开始浇筑砼。二、材料与设备计划梁扣件/板扣件高支架⑴按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。⑵搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T53 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A钢的规定。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度和钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。根据现场架杆实际情况，本工程采用壁厚ф48x2.5mm钢管计算。⑶扣件为可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手架扣件标准》GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。⑷对拉螺栓，采用Ø12钢筋制作M12螺栓，螺栓长度=构件截面宽度＋200MM螺栓丝长×2端。梁、柱对拉螺栓采用普通可回收对拉螺栓，可回收对拉螺栓利用与构件截面等宽度的DN20塑料套管。三、模板材料主要模板材料规格见下表【梁模板(扣件钢管架)】面板材料18mm厚胶合面板主楞材料圆钢管次楞材料木方45x6553 梁底支撑方木45x65支架钢管Φ48×2.5【板模板(扣件钢管高架)】面板材料18mm厚胶合面板板底支撑方木45x65支撑立杆材料Ф48×2.5第三章、施工工艺技术一、技术参数经过计算，悬挑斜梁板支模配置参数：挑梁【600x700梁模板(扣件钢管架)】立杆沿梁跨度方向间距(m)1立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)1.5梁支撑架搭设高度(m)7.8梁两侧立杆间距(m)1.0承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向梁底立杆数量3立杆承重连接方式可调节支托式梁底纵向支撑根数6梁截面宽度(m)0.6梁截面高度(m)0.70主楞间距(mm)500次楞根数4主楞竖向支撑点数量4穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)350竖向支撑点到梁底距离依次为150，300，450，550模板自重(kN/m2)0.35钢筋自重(kN/m3)1.553 施工荷载(kN/m2)2.5新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)14.4振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4环梁【400x600梁模板(扣件钢管架)】立杆沿梁跨度方向间距(m)1立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距(m)1.5梁支撑架搭设高度(m)7.8梁两侧立杆间距(m)0.8承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向梁底立杆数量1立杆承重连接方式可调节支托式梁底纵向支撑根数4梁截面宽度(m)0.4梁截面高度(m)0.60主楞间距(mm)500次楞根数4主楞竖向支撑点数量4穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)350竖向支撑点到梁底距离依次为100，200，300，400模板自重(kN/m2)0.35钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2.5新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)14.4振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4【150mm厚托板模板施工平台(扣件钢管高架)】立杆纵距(m)1立杆横距(m)153 立杆步距(m)1.5模板支架搭设高度(m)7.8立杆上端伸出至模板支撑点的长度(m)0.1板底支撑间距(mm)250立杆承重连接方式可调托座施工均布荷载标准值(kN/m2)2.5托梁材料(双钢管)Φ48x2.5二、施工平台高大模板支撑布置图1、钢桁架结构布置根据工程需要，悬挑钢桁架结构悬挑约4.0,其中3.5m为模板支撑位置，外0.5m为操作及防护空间。钢桁架高度从13层至14层，占用一个层高，5.2m。在钢桁架上用工字钢布置受力转换层，作为露空施工平台。平台上铺设硬防护，防止掉路物体砸伤人员。在脚手板上搭设模板支撑。根据计算参数和梁位置绘制施工现场可操作性的高大模板支撑布置图，并严格按照布置图搭设施工平台。确保施工安全。附图：屋面悬挑梁板高大模板支撑布置图。悬挑钢桁架施工图。2、钢桁架制作安装钢桁架在地面下料、拼装、焊接成整榀，然后用塔吊吊装到位，焊接至预埋件上。然后连接桁架之间的刚性系杆及剪刀撑。再连接次梁工字钢，铺设50厚架板。从而完成悬挑施工平台安装。三、工艺流程1、梁扣件弹出梁轴线及水平线并进行复核→搭设梁模板支架→安装梁底楞→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模板→安装另一侧模板→安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→办预检。2、板扣件高架搭设支架→安装横纵大小龙骨→调整板下皮标高及起拱→铺设顶板模板→检查模板上皮标高、平整度→办预检。53 四、施工方法1、模板安装的一般要求(1)竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。(2)模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1)两块模板之间拼缝≤1mm；2)相邻模板之间高低差≤1mm；3)模板平整度≤2mm；4)模板平面尺寸偏差±3mm。2、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度(≥1.2MPa)，即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500mm控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。3、构造要求(1)水平杆1)设置纵向水平加固杆应连续，并形成水平闭合圈；2)在底部门架下端应加封口杆，脚手架的内、外两侧应设通长扫地杆；3)水平加固杆应采用扣件与门架立杆扣紧；(2)剪刀撑1)剪刀撑和加固杆必须与脚手架同步搭设；2)水平加固杆应设于脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢；53 3)剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为45~60度，剪刀撑宽度宜为4~8m；4)剪刀撑采用扣件与门架立杆扣紧；5)剪刀撑斜杆若采用搭接接长，搭接长度不小于600mm，搭接处采用两个扣件扣紧；6)剪刀撑节点位置位于立杆与横杆交点上下100mm左右的立杆上。(3)周边拉结1)竖向结构（剪力墙）与水平结构（梁板）分开浇筑，以便利用其竖向结构（剪力墙）与高支撑架体连接，形成可靠整体，同时要求剪力墙体砼强度不低于设计强度75%。2)与剪力墙拉结方法：在剪力墙浇筑时，按设计步距在剪力墙上预留直径60的孔，将水平杆穿入，在剪力墙内外两侧用卡扣固定300mm长度的短架杆固定。固定点间距1000左右。(3)高支架的特殊要求对于竖向剪刀撑，要确保形成大剪刀，与梁接触处适当增加支撑点。对于水平剪刀撑，悬挑部分共设3道，一道位于一步横杆架体上，第二道位于14层标高位置，第三道位于梁底的横杆架体上。五、技术措施1、模板安装要求(1)墙体模板安装顺序及技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。(2)梁模板安装顺序及技术要点按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2%)，并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。(3)楼板模板安装顺序及技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2%)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。53 (4)柱模板安装顺序及技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。2、水平混凝土构件模板支撑系统拆除(1)拆除模板时，混凝土的强度必须达到一定的要求，如混凝土没有达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留混凝土试块，拆模前混凝土试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除；(2)拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支后拆。后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除；(3)拆模板时应将拆下的木楞、模板等，随拆随派人运到离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方；拆除的模料上铁钉应及时拔干净，以防扎伤人员；(4)拆除模板时，要站在安全的地方，严禁用撬棍或铁锤乱砸。拆除跨度较大的支撑时，应先从跨中开始，分别向两端拆除；对活动部件必须一次性拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故；水平拉撑，应先拆除上一道拉撑，最后拆除后一道水平拉撑；(5)拆除要从上到下，不得向地面抛掷模板及支撑。多层模板支柱拆除时，当上层楼正灌注混凝土时，下层的支撑不得拆除，待混凝土达到设计要求后再进行拆除下层支撑；(6)拆除完的模板严禁堆放在外脚手架上。六、混凝土浇筑1作业准备浇筑前应将模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查钢筋的水泥砂浆垫块是否垫好。模板浇水湿润。柱子模板的扫除口在清除杂物及积水后再封闭。柱子根部松散混凝土已剔掉清除。将柱底各种杂物及剔出的浮浆清理干净，顶板、梁内的垃圾，碎混凝土块要清理干净。检查模板的支撑是否牢固，及泵管操作架的搭设是否合格。泵管操作架不允许与模板支撑连接相碰。53 看模人员应检查模板拼缝是否严密，看筋人员应检查钢筋是否被踩偏移位，埋件位置是否正确。标高控制线已抄测完成。2混凝土浇筑顺序与振捣的一般要求：混凝土浇筑顺序：先浇筑内侧砼，在浇筑悬挑部分砼。混凝土下落的自由倾落高度不得超过2米。浇筑混凝土时分段分层连续进行，浇筑高度根据结构特点、钢筋疏密决定，一般为振捣器作用部分长度的1.25倍，最大不超过50厘米。振捣器快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.5倍(一般为30～40厘米)。振捣上一层时应插入下层5厘米，以清除两层间的接缝。表面振动器(或称平板振动器)的移动间距，应保证振动器的平板覆盖已振实部分边缘。浇筑混凝土必须连续进行。如必须间歇，其间歇时间尽量缩短，并应在前层混凝土凝结之前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所用水泥品种及混凝土凝结条件确定，一般超过2h，按施工缝处理。浇筑混凝土时经常观察模板、钢筋、预埋孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题立即停止浇灌，并在已浇筑的混凝土凝结前修正完好。3墙混凝土浇筑：1）如柱、墙的混凝土强度等级相同时，可以同时浇筑，反之宜先浇筑柱混凝土，预埋剪力墙锚固筋，待拆柱模后，再绑剪力墙钢筋、支模、浇筑混凝土。2）振捣棒移动间距应小于50cm，每一振点的延续时间以表面呈现浮浆为度，为使上下层混凝土结合成整体，振捣器应插入下层混凝土5cm。振捣时注意钢筋密集及洞口部位，为防止出现漏振，须在洞口两侧同时振捣，下灰高度也要大体一致。大洞口的洞底模板应开口，并在此处浇筑振捣。53 3）混凝土墙体浇筑完毕之后，将上口甩出的钢筋加以整理，用木抹子按标高线将梁上表面混凝土找平。4柱的混凝土浇筑：柱浇筑前底部先填以5～10厘米厚混凝土配合比相同的减石子砂浆，柱混凝土分层振捣，使用插入式振捣器时每层厚度不大于50厘米，振捣棒不得触动钢筋和预埋件。除上面振捣外，下面要有人随时敲打模板。柱高在3米之内，可在柱顶直接下灰浇筑，超过3米时，每段高度不得超过2米。柱子混凝土应一次浇筑完毕，如需留施工缝时留在主梁下面。无梁楼板留在柱帽下面。在与梁板整体浇筑时，应在柱浇筑完毕后停歇1～1.5h，使其获得初步沉实，再继续浇筑。浇筑完后应随时将伸出的钢筋整理到位。5梁、板混凝土浇筑：梁、板同时浇筑，浇筑方法由西端开始用“赶浆法”即先浇筑梁，依靠框架主体的自身约束。有条件时，可东、西两侧同时浇筑。浇筑时，在梁跨度范围内，根据梁高分层浇筑成阶梯形，确保梁的高支架均匀受载，以免高支架受力不均，影响安全。当浇筑到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑。浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用插入式振捣器顺浇筑方向托拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。施工缝位置：宜沿次梁方向浇筑楼板，施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直，不得留斜槎。施工缝用木板或钢丝网挡牢。振捣棒移动间距应小于50厘米，每一振点的延续时间以表面呈现浮浆为度，为使上下层混凝土结合成整体，振捣器应插入下层混凝土553 厘米，振捣时注意钢筋密集及洞口部位，为防止出现漏振，须在洞口两侧同时振捣，下灰高度也要大体一致。大洞口的洞底模板应开口，并在此处浇筑振捣。混凝土柱子浇筑完毕之后，将上口甩出的钢筋加以整理，用木抹子按标高线将墙上表面混凝土找平。6混凝土的养护混凝土浇筑完毕后，应在12h以内加以覆盖和浇水，浇水次数应能保持混凝土有足够的润湿状态，养护期一般不少于7昼夜。7混凝土泵送施工1）泵送混凝土的材料要求对泵送混凝土除了满足设计规定的强度、耐久性外，还要求满足管道输送的要求，即要求有良好的可泵性，混凝土拌合物具有能顺利通过管道、不离析、不泌水、不阻塞和粘滞性良好的性能。故用于泵送施工工艺的混凝土拌合物，其材料及配合比除满足相关行业规范规定外，应特别注意以下几点：水泥应选用普通硅酸盐水泥，配置出的混凝土保水性较好，泌水性较小，满足泵送混凝土要求的粘滞性。粗骨料的粒径、级配和形状对混凝土拌合物的可泵性有着十分重要的影响。由于本工程泵送高度在20m以内，碎石粒径应选择0.5~1.5cm之间。粗骨料采用连续级配，针片状颗粒含量不宜大于10%。细骨料对混凝土拌合物的可泵性也有很大影响。混凝土拌合物能在输送管中顺利流动，主要是粗骨料被包裹在砂浆中，而有砂浆直接与管壁接触起到润滑作用。宜选用中砂、细度模数为2.6，并有良好的级配。泵送混凝土中掺合料为粉煤灰，掺入混凝土拌合物中，能使泵送混凝土的流动性显著增加，且能减少混凝土拌合物的泌水和干缩，大大改善混凝土的泵送性能。泵送混凝土掺用的外加剂，应符合相关低碱含量的要求。2）配合比要求泵送混凝土的配合比，除了必须满足混凝土设计强度和耐久性的要求外，应使混凝土满足可泵性要求。入泵时混凝土的坍落度结合本工程实际情况选取18±2cm。泵送混凝土的水灰比宜为0.4~0.6。53 七、检查验收1、模板及其支架必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002规定：(1)保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；(2)具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载；(3)构造简单，拆装方便，并便于钢筋的绑扎与安装，以及满足混凝土的浇筑与养护等工艺要求；(4)模板接缝应严密，不得漏浆。2、模板安装应满足《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002要求：(1)模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，木模板应浇水润湿，但模板内不应有积水；(2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；(3)浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净；(4)对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板；(5)以上均为全数观察检查。3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002规定，预埋件和预留孔洞的允许偏差见下表项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置1053 尺寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002规定，现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法见下表项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002规定，预制模板安装允许偏差及检查方法见下表项目允许偏差（mm）检验办法长度板、梁±5钢尺量两角边，取其中较大值薄腹梁、桁架±10柱0，-10墙、板0，-5宽度板、墙板0，-553 钢尺量一端及中部，取其中较大值+2，-5梁、薄腹板、桁架、柱高（厚度）板+2，-3钢尺量一端及中部，取其中较大值墙板0，-5梁、薄腹板、桁架、柱+2，-5侧向弯曲梁、板、柱L/1000且≤15拉线、钢尺量最大弯曲处墙板、薄腹板、桁架L/1000且≤15板表面平整度32m靠尺和塞尺检查相邻两板表面高度差1钢尺检查对角线板7钢尺量两个对角线墙板5翘曲板、墙板L/1500调平尺在两端量测设计起拱薄腹板、桁架、梁±3拉线、钢尺量跨中注：L为构件长度（mm）。附录：计算书【第一部分】挑梁600x700梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1-600x700挑梁。53 （一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.60；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：53 1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.80；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为Φ48×2.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：俄罗斯红松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.6；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.6；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：65.0；梁底纵向支撑根数：6；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；53 竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：65.00；（二）、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算53 材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；计算跨度:l=(700-150)/(4-1)=183.33mm；面板的最大弯矩M=0.1×10.709×[(700-150)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(700-150)/(4-1)]2=4.70×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(700-150)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(700-150)/(4-1)]/1000=2.776kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=4.70×104/2.70×104=1.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=15.6N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=15.6N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=10.709N/mm；l--计算跨度:l=[(700-150)/(4-1)]=183.33mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×10.709×[(700-150)/(4-1)]4/(100×6000×2.43×105)=53 0.056mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(700-150)/(4-1)]/250=0.733mm；面板的最大挠度计算值ν=0.056mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.733mm，满足要求！（四）、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.776/0.500=5.551kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度65mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×4.5×6.5×6.5/6=31.69cm3；I=1×4.5×6.5×6.5×6.5/12=102.98cm4；E=9000.00N/mm2；计算简图剪力图(kN)53 弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.139kN·m，最大支座反力R=3.053kN，最大变形ν=0.258mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.39×105/3.17×104=4.4N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=15.6N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=4.4N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=15.6N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.258mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！2.主楞计算53 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.053kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×3.865=7.73cm3；I=2×9.276=18.55cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.229kN·m，最大支座反力R=5.442kN，最大变形ν=0.076mm53 （1）主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=2.29×105/7.73×103=29.6N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=29.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.076mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.076mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.375mm，满足要求！(五)、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1000×18×18/6=5.40×104mm3；I=1000×18×18×18/12=4.86×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.70+0.30]×1.00=21.780kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00=5.600kN/m；q=21.780+5.600=27.380kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:53 Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×21.78×1202+0.117×5.6×1202=4.08×104N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×21.78×0.12+0.45×5.6×0.12=1.348kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×21.78×0.12+1.2×5.6×0.12=3.681kNσ=Mmax/W=4.08×104/5.40×104=0.8N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.8N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=15.6N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=18.150kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=120.00mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=120.00/250=0.480mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×21.78×1204/(100×6000×4.86×105)=0.01mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.01mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.48mm，满足要求！(六)、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.681/1=3.681kN/m2.方木的支撑力验算53 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.5×6.5×6.5/6=31.69cm3；I=4.5×6.5×6.5×6.5/12=102.98cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.681×12=0.368kN·m；最大应力σ=M/W=0.368×106/31687.5=11.6N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值11.6N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×3.681×1=2.209kN；方木受剪应力计算值τ=3×2.209×1000/(2×45×65)=1.133N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.68N/mm2；方木的受剪应力计算值1.133N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.68N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×3.681×10004/(100×9000×102.984×104)=2.689mm；方木的最大允许挠度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值ν=2.689mm小于方木的最大允许挠度53 [ν]=4mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.348kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.681kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.600)/4×1.000×(1.2×0.150×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.000×(0.700-0.150)×0.300=1.108kN简图(kN·m)剪力图(kN)53 弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N5=0.765kN；N2=N4=8.25kN；N3=1.607kN；最大弯矩Mmax=0.211kN·m；最大挠度计算值Vmax=0.048mm；最大应力σ=0.211×106/6380=33.1N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值33.1N/mm2小于53 支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!(七)、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算(八)、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.765kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×2.8=0.434kN；N=0.765+0.434=1.198kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.42；A--立杆净截面面积(cm2)：A=3.39；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=3.19；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；长细比λ=1500/14.2=106<【λ】=150.满足《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008要求。由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.544；钢管立杆受压应力计算值；σ=1198.447/(0.544×339)=6.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=6.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=8.25kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(2.8-0.7)=0.434kN；53 N=N1+N2=8.25+0.325=8.575kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.42；A--立杆净截面面积(cm2)：A=3.39；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=3.19；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；长细比λ=1500/14.2=106<【λ】=150.满足《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008要求。由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.544；钢管立杆受压应力计算值；σ=8575.261/(0.544×339)=46.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=46.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！【第二部分】梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L2-400x600环梁。53 （一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.80；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×2.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：俄罗斯红松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.6；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.6；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：65.0；梁底纵向支撑根数：4；53 5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，200mm，300mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：45.00；高度(mm)：65.00；（二）、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。53 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大弯矩(N·mm)；σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；计算跨度:l=(600-150)/(4-1)=150mm；面板的最大弯矩M=0.1×10.709×[(600-150)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(600-150)/(4-1)]2=3.15×104N·mm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×10.709×[(600-150)/(4-1)]/1000+1.2×2.800×[(600-150)/(4-1)]/1000=2.271kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=3.15×104/2.70×104=1.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值:[f]=15.6N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=1.2N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=15.6N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=10.709N/mm；53 l--计算跨度:l=[(600-150)/(4-1)]=150mm；E--面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×10.709×[(600-150)/(4-1)]4/(100×6000×2.43×105)=0.025mm；面板的最大容许挠度值:[ν]=l/250=[(600-150)/(4-1)]/250=0.6mm；面板的最大挠度计算值ν=0.025mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.6mm，满足要求！（四）、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.271/0.500=4.542kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度65mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1×4.5×6.5×6.5/6=31.69cm3；I=1×4.5×6.5×6.5×6.5/12=102.98cm4；E=9000.00N/mm2；53 计算简图剪力图(kN)53 弯矩图(kN·m)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.114kN·m，最大支座反力R=2.498kN，最大变形ν=0.211mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下:σ=M/W<[f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.14×105/3.17×104=3.6N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=15.6N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=3.6N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=15.6N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算53 次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值ν=0.211mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.498kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=2×3.865=7.73cm3；I=2×9.276=18.55cm4；E=206000.00N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kN·m)53 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.125kN·m，最大支座反力R=3.788kN，最大变形ν=0.018mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W<[f]经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=1.25×105/7.73×103=16.2N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=16.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.018mm主楞的最大容许挠度值:[ν]=100/400=0.25mm；主楞的最大挠度计算值ν=0.018mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.25mm，满足要求！（五）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=1000×18×18/6=5.40×104mm3；I=1000×18×18×18/12=4.86×105mm4；53 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<[f]钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.60+0.30]×1.00=18.720kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×1.00=5.600kN/m；q=18.720+5.600=24.320kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×18.72×133.3332+0.117×5.6×133.3332=4.49×104N·mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×18.72×0.133+0.45×5.6×0.133=1.334kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×18.72×0.133+1.2×5.6×0.133=3.642kNσ=Mmax/W=4.49×104/5.40×104=0.8N/mm2；梁底模面板计算应力σ=0.8N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=15.6N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=15.600kN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=133.33mm；E--面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=133.33/250=0.533mm；53 面板的最大挠度计算值:ν=0.677×18.72×133.34/(100×6000×4.86×105)=0.014mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.014mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.533mm，满足要求！（六）、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.642/1=3.642kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.5×6.5×6.5/6=31.69cm3；I=4.5×6.5×6.5×6.5/12=102.98cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.642×12=0.364kN·m；最大应力σ=M/W=0.364×106/31687.5=11.5N/mm2；抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；方木的最大应力计算值11.5N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!53 方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×3.642×1=2.185kN；方木受剪应力计算值τ=3×2.185×1000/(2×45×65)=1.12N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.68N/mm2；方木的受剪应力计算值1.12N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.68N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大挠度计算值ν=0.677×3.642×10004/(100×9000×102.984×104)=2.66mm；方木的最大允许挠度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大挠度计算值ν=2.66mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.334kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.642kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.400)/4×1.000×(1.2×0.150×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×1.000×(0.600-0.150)×0.300=1.036kN53 简图(kN·m)剪力图(kN)弯矩图(kN·m)53 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.884kN；N2=10.257kN；最大弯矩Mmax=0.363kN·m；最大挠度计算值Vmax=0.067mm；最大应力σ=0.363×106/6380=56.9N/mm2；支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值56.9N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!（七）、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算（八）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁两侧立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.884kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3.3=0.511kN；N=0.884+0.511=1.395kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.42；A--立杆净截面面积(cm2)：A=3.39；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=3.19；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；53 [f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；长细比λ=1500/14.2=106<【λ】=150.满足《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008要求。由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.544；钢管立杆受压应力计算值；σ=1394.902/(0.544×339)=7.56N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=7.56N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=10.257kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×(3.3-0.6)=0.511kN；N=N1+N2=10.257+0.418=10.675kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.42；A--立杆净截面面积(cm2)：A=3.39；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=3.19；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；长细比λ=1500/14.2=106<【λ】=150.满足《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008要求。由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.544；钢管立杆受压应力计算值；σ=10674.951/(0.544×339)=57.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=57.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！53 【第三部分】板模板(扣件钢管架)计算书（一）、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):7.80；采用的钢管(mm):Φ48×2.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):15.6；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):15.600；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.680；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):65.00；托梁材料为：钢管(双钢管):Ф48×2.5；图2楼板支撑架荷载计算单元53 （二）、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：53 q1=25×0.15×1+0.35×1=4.1kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×1=1kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×4.1+1.4×1=6.32kN/m最大弯矩M=0.1×6.32×3002=56880N·mm；面板最大应力计算值σ=M/W=56880/54000=1.053N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=15.6N/mm2；面板的最大应力计算值为1.053N/mm2小于面板的抗弯强度设计值15.6N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=4.1kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×4.1×3004/(100×9500×48.6×104)=0.049mm；面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.049mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!（三）、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=4.5×6.5×6.5/6=31.69cm3；I=b×h3/12=4.5×6.5×6.5×6.5/12=102.98cm4；方木楞计算简图（mm）53 1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.15+0.35×0.3=1.23kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.3=0.3kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.23+1.4×0.3=1.896kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.896×12=0.19kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.19×106/31687.5=5.983N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=15.600N/mm2；方木的最大应力计算值为5.983N/mm2小于方木的抗弯强度设计值15.6N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×1.896×1=1.138kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.138×103/(2×45×65)=0.583N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.68N/mm2；方木的受剪应力计算值0.583N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.68N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=1.23kN/m；最大挠度计算值ν=0.677×1.23×10004/(100×9000×1029843.75)=0.898mm；53 最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值0.898mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!（四）、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管):Ф48×2.5；W=6.38cm3；I=26.16cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.896kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)53 托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.638kN·m；最大变形Vmax=0.76mm；最大支座力Qmax=6.895kN；最大应力σ=638244.16/6380=100.038N/mm2；托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的最大应力计算值100.038N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为0.76mm小于1000/150与10mm,满足要求!（五）、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×2.8=0.361kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.15×1×1=3.75kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.461kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值NQ=(1+2)×1×1=3kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=9.554kN；53 （六）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.554kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.42cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=3.39cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=3.19cm3；σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；长细比λ=1500/14.2=106<【λ】=150.满足《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008要求。由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.544；钢管立杆受压应力计算值；σ=9553.776/(0.544×339)=51.8N/mm2；立杆稳定性计算σ=51.8N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！【第四部分】悬挑钢桁架结构计算书1、荷载计算：悬挑钢桁架布置见附图。以悬挑最大的HJ1为例计算，设计。由于时间紧迫，工程确定详细尺寸后再设计HJ2较妥。悬挑钢桁架荷载：恒载：悬挑梁自重：0.7x0.7x25=12.25KN/M2；楼板自重：0.15x25x1.5=5.63KN/M2；模板、支架重量：1.0x1.5=1.5KN/M2；合计：19.38KN/M2，按20KN/M2取值计算。活载：按《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008规定取值2.5KN/M2。2、设计计算：53 用中国建筑科学院PKPM-STS软件建模计算，按焊接结构计算，线荷载转换为节点荷载。计算结果：满足《钢结构设计规范》GB50017-2003要求。以下为计算简图、恒载、活载、左风、右风、轴力及构件应力比分布图。3、钢桁架施工图：见附图53 53 53'