xxx工程较高框架结构施工设计方案

'xxx工程较高框架结构施工设计方案1目的为指导xxx工程较高框架结构施工，保证支撑模板系统的施工质量，防止发生安全事故，避免造成人员伤亡和财产损失，特编制高支撑模板系统专项施工方案。2适用范围本施工方案适用于xxx工程高架支模工程施工全过程。3编制依据1.《木结构设计规范》GB50005-20032.《建筑结构荷载规范》GB50009-20123.《混凝土结构设计规范》GB50010-20104.《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20025.《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-20016.《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20017.《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-20058.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20089.《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-200810.《建筑施工安全检查标准》JGJ59-201111.《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-9112.危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]13.建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）14.本工程施工图纸15.本工程施工组织设计4工程概况4.1工程基本情况xxx工程建设项目的建设用地紧邻城市干道，北侧是xxx，东侧是xxxx。建设用地为xxxxx公顷，南北长约xxxx米，东西宽约xxx米。建设用地共有六栋建筑总建筑面积xxxxxx㎡。本工程各楼号建筑标高±0.000相当于绝对标高为xxxx米。本工程采用碗扣架体。详细构造及验算见第七章计算书及相关设计图纸。4.2高支模概况序号名称部位和支模高度主要结构概况主要技术参数1xx工程一层层高4m；支模高度框架结构，现浇楼板厚100mm。一层现浇楼板按最大尺1、板：主梁垂直于长边布置，立杆纵向间距1200，横向间距900，步距1200；2、梁：206/206 4.5m寸为7.7X6m，搭设高度考虑到基础梁顶向下500mm，搭设高度为4.5m；二层和三层搭设高度为4m。最大梁截面250X600.立柱沿梁跨向间距1200；步距1200；立柱根数2根；一道对拉螺栓M14，水平间距6002xx工程一层层高5m；支模高度5.5m高支模建筑面积1074m2；跨度：9m、8.4m、6.6m；梁：300X900、300X800、400X600、300X600、250X600；板：厚120mm1、板：立杆纵横间距900，步距1200；2、梁：立柱沿梁跨向间距900；步距1200；立柱根数2根；1道对拉螺栓M14，水平间距600.3xx工程B轴—C轴，一层跨二层两层6.5m；支模高度6.5m工程为砖混结构，墙体砖砌体，二层顶现浇混凝土楼板，现浇楼板厚150mm，现浇楼板按最大尺寸为8.58X3.24m，只验算现浇板支撑1、板：立杆纵横间距900，步距1200；4xx工程-1层6.3m（S1）；支模高度6.3m跨度：7.8m、8.4m、6m；梁：300X600、350X700、300X2650；板厚250mm1、板：立杆纵横间距900，步距1200；2、300X2650梁：立柱沿梁跨向间距900；步距1200；立柱根数3根；4道对拉螺栓M16，水平间距600.3、其他梁：立柱沿梁跨向间距900；步距1200；立柱根数2根；1道对拉螺栓M14，水平间距600.5-1层5.8m（S2）；支模高度5.8m标高-6.4m到-0.6m。板：8.4X8.4m；梁：350X700，跨度8.4m1、板：立杆纵横间距900，步距1200；2、梁：立柱沿梁跨向间距900；步距1200；立柱根数2根；1道对拉螺栓M14，水平间距600.6xx工程一层层高5m；支模高度5m板厚130，最大梁400X600，跨度8.4m1、板：主梁垂直于长边布置，立杆纵向间距1200，横向间距900，步距1200；2、梁：立柱沿梁跨向间距1200；步距1200；立柱根数2根；1道对拉螺栓M14，水平间距600.7xx一层层高板厚120，最大板1、板：立杆纵横间距900206/206 工程5m；支模高度5.5m8000X4200；梁：300X1000、300X900,400X550,250X500,300X500，最大跨度8400。，步距1200；2、梁：立柱沿梁跨向间距900；步距1200；立柱根数2根；1道对拉螺栓M14，水平间距600.8xx工程1层5m；支模高度5m板厚120，跨度7800X4200；最大梁300X550，跨度8.4m1、板：立杆纵横间距900，步距1200；2、梁：立柱沿梁跨向间距1200；步距1200；立柱根数2根；1道对拉螺栓M14，水平间距600.97层5.1m；支模高度5.1m板厚150，最大跨度7800X4200；最大梁300X10001、板：立杆纵横间距900，步距1200；2、梁：立柱沿梁跨向间距1200；步距1200；立柱根数2根；2道对拉螺栓M14，水平间距500.10xx工程1、2层5m；支模高度5m；3层5.1m；支模高度5.1m板厚120，最大跨度4200X4200；梁：350X700，300X650,300X600，一般跨度4200，最大跨度8400.同S1工程。1、板：立杆纵横间距900，步距1200；2、梁：立柱沿梁跨向间距1200；步距1200；立柱根数2根；2道对拉螺栓M14，水平间距500.1.1主要特点根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。1.2施工要求1.确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2.模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3.模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。1.3技术保证条件1.安全保证体系2.模板的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。2施工计划2.1材料与设备计划2.1.1钢材的选用(1)钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。(2)钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。206/206 (3)每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用Φ48.3×3.6钢管。(4)钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定1)应有产品质量合格证；2)应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定；3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；5)钢管必须涂有防锈漆。(5)旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定1)表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定；3)钢管上严禁打孔。(6)钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中规定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570号钢的要求。(7)钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。(8)扣件的验收应符合下列规定1)新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：2)旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3)新、旧扣件均应进行防锈处理；4)支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N·m时，不得发生破坏。(9)连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118中的规定。(10)连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782。1.1.1木材的选用(1)模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。(3)用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4)主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)206/206 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6)当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。(7)施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定1)制作的原木、方木结构，不应大于15%；2)板材和规格材，不应大于20%；3)受拉构件的连接板，不应大于18%；4)连接件，不应大于15%。1.1.1木胶合模板板材的选用(1)胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。(2)各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4)进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。2施工工艺2.1工艺流程2.1.1板碗扣搭支架→测水平→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。2.1.2梁碗扣弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。2.2施工方法1.柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。2.浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。3.根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用碗扣式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4.一般规定(1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)不同支架立柱不得混用。(4)206/206 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48.3×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。(13)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。1.立柱及其他杆件(1)碗扣式1)立柱平面布置图（详见附图）；2)立柱需接长时，支架首层立柱应采用不同的长度交错布置，底层纵、横向横杆作为扫地杆距地面高度应小于等于350mm206/206 ，严禁施工中拆除扫地杆，立柱应配置可调底座或固定支座，如下图：首层立柱布置示意3)立柱上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。1.水平拉杆(1)每步纵横向水平杆必须拉通；(2)水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：2.剪刀撑206/206 1)当立柱间距大于1.5m时，应在拐角处设置通高专用斜杆，中间每排每列应设置通高八字形斜杆或剪刀撑；专用斜杆钢管剪刀撑2)当立柱间距小于或等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；206/206 3)剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45～60之间，斜杆应每步与立杆扣接。4)当模板支撑架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。示意图同上。1.周边拉结1)竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点；3)用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。2检查验收206/206 1.不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2.施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3.砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4.预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05.现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查2施工安全保证措施2.1组织保障2.1.1安全保证体系206/206 1.1.1环境保护体系206/206 1.1技术措施1.1.1准备工作(1)模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)模板的基准定位工作：1)首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，206/206 施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2)标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3)竖向模板的支设应根据模板支设图；4)已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5)支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。1.1.1模板支设(1)基础及地下工程模板：1)地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2)距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3)斜支撑与侧模的夹角不应小于45°，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；4)在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。(2)楼梯模板1)梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面层的粉刷厚度；2)楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3)模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3)柱模板1)主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。206/206 (4)梁、板模板1)梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3)所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；4)梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高<300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。1.1.1模板拆除(1)拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3)模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件-≥1001)侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)底模拆除梁长＞8米，混凝土强度达到100%；≤8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)板底模≤2米，混凝土强度达到50%；＞2米、≤8米混凝土强度达到75%；＞8米，混凝土强度达到100%方可拆除。206/206 (4)柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5)墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6)楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7)当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8)当拆除4~8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。1.1监测监控1.1.1过程管理(1)施工前管理1)材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2)交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2)施工中管理要点1)竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2)模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3)砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4)模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。(3)质量管理措施1)认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2)认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3)严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；4)混凝土浇筑过程中应派专人2～3206/206 名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5)对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；6)为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；7)所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；8)模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9)严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；10)每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；11)所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；12)阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；13)为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。1.1.1浇捣混凝土管理(1)隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2)根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。(3)开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。(4)砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。(5)墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。1.1.2安全管理措施(1)应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。　　　　(2)模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3)登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4)装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5)装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6)安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。206/206 (7)对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8)对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(9)在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10)在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。(11)搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(12)模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。1.1.1环境保护措施(1)安全警示标志牌1)所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识；2)安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息；3)如安全文明标志在使用中要用其他补充文字说明时，要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。(2)现场围挡搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。(3)场容场貌1)进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一，建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清；2)通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施，施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。(4)材料堆放1)建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求；2)构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳；3)现场工人操作做到活完料净脚下清；4)现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理；5)现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。(5)现场防火1)不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡；206/206 2)加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用；3)严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。(6)垃圾清运1)在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道；2)建立健全卫生责任制；3)提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到；4)施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴；5)生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去；6)整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。(7)环保及不扰民措施1)施工现场环保工作计划认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求，达到并超过"文明安全工地"的要求。积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导小组，予以运行控制，定期或不定期监测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识。现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案，积极改进并完善环保措施。根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广。每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作，其针对性和可操作性要强。2)施工现场环保工作措施环境管理体系有效运转，各单位环保员切实做好本职工作，随时进行信息反馈，每月召开例会，由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施：职工大灶和茶炉，采用煤气（电）方式，每月进行两次自检。现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘黑监测。为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证高度在2.5m以上。环境保护体系图。对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少扬尘。对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮，并拍实车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm206/206 ，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿。定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝以下，并经常测试。砼浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪措施，做到最大限度的减少扰民。对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。建筑物四周挂降噪声网。施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。为防止水污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保管，油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。1.1.1监测措施(1)监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)监测点设置观测点采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋埋件。(3)监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4)监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)连墙件是否松动；3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)施工过程中是否有超载现象；5)安全防护措施是否符合规范要求；6)支架与杆件是否有变形现象；(5)监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。206/206 1)本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。1.1应急预案1.1.1目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。1.1.2应急领导小组及其职责(1)应急领导小组：应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。组长：王松杰副组长：邹明超孟雷组员：张向新藤井凤李昂林小菲黄文灿戴世宝吕梦莹盖亮李玲玲张福兴(2)应急领导小组职责：1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。1.1.3应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。206/206 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。1.1.1应急通信联络项目负责人：王松杰生产协调经理：邹明超安全员：张向新技术负责人：孟雷医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。2构造参数和计算书及相关设计图纸2.1W工程4.5m计算书及相关图纸2.1.1板模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称W，标高3.9m新浇混凝土楼板板厚(mm)100新浇混凝土楼板边长L(m)7.8新浇混凝土楼板边宽B(m)6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1206/206 风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.40.21风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)4.5立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)300立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)300主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)200小梁悬挑端计算长度(mm)100,100主梁悬挑端计算长度(mm)150,150结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：模板设计平面图206/206 模板设计立面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板弹性模量E(N/mm2)4500根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×1=5.969kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN206/206 Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[5.969×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.158kN·m；σ＝Mmax/W＝0.158×106/28166.667＝5.611N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.1)×1=2.61kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×2.61×2004/(384×4500×183083.333)＝0.066mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243因[L/la]取整＝[7800/1200]取整＝6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，206/206 1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.237kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)×0.2＝0.607kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.607×1.22+0.121×0.63×1.22＝0.203kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.065×1.22+0.21×3.15×1.2，0.107×0.065×1.22+0.181×3.15×1.2]＝0.801kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.237×0.12/2，0.065×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.203，0.801，0.315]＝0.801kN·mσ＝Mmax/W＝0.801×106/54000＝14.833N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.607×1.2+0.62×0.63×1.2＝0.911kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.065×1.2+0.681×3.15＝2.192kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.237×0.1，0.065×0.1+3.15]＝3.156kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.911，2.192，3.156]＝3.156kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.156×1000/(2×90×40)＝1.315N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.2＝0.562kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.562×12004/(100×9350×2430000)＝0.324mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm挠度,跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.562×12004/(100×9350×2430000)＝0.324mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm206/206 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.028kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.2＝0.65kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.2=0.602kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R"max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.65×1.2+1.223×0.378×1.2＝1.447kN按悬臂梁，R1＝1.028×0.1＝0.103kNR＝max[R"max，R1]/2＝0.723kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R"max＝1.143q2L＝1.143×0.602×1.2＝0.826kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.602×0.1＝0.06kNR＝max[R"max，R1]/2＝0.413kN;2、抗弯验算计算简图如下：206/206 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.302×106/54000＝5.595N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.001×1000/(2×90×40)＝0.834N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！4、挠度验算206/206 主梁变形图(mm)跨中νmax=0.395mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.224mm≤[ν]=150/400=0.375mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗弯强度设计值[f](N/mm2)205λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.9=138.365≤[λ]=230满足要求！查表得，φ＝0.387Mw＝0.92×1.4×ωk×La×h2/10＝0.92×1.4×0.208×1.2×1.22/10＝0.041kN·mNw＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Mw/Lb)]×max[0.3+La/2，La]×max[0.3+Lb/2，Lb]＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×(1+0.041/0.9)]×max[0.3+1.2/2，1.2]×max[0.3+0.9/2，0.9]＝5.225kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5224.891/(0.387×424)+0.041106/4490＝40.92N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算206/206 可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝5.225kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝5.225/(1×0.1)＝52.249kPa≤fak＝70kPa满足要求！1.1.1梁模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL4新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)250×600新浇混凝土结构层高(m)4.5二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5206/206 风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.40.21风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)900步距h(mm)1200立柱根数2立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,1200底模下设支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011结构重要性系数γ01可变荷载的组合值系数φc0.9设计简图如下：206/206 模板设计立面图206/206 模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板弹性模量E(N/mm2)4500取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.9×2.5]×1＝23.94kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝206/206 20.79kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×1＝1×1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×20.79×0.0832+0.117×3.15×0.0832＝0.017kN·mσ＝Mmax/W＝0.017×106/28166.667＝0.603N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×15.4×83.3334/(100×4500×183083.333)＝0.006mm≤[ν]＝l/400＝83.333/400＝0.208mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×20.79×0.083+0.45×3.15×0.083＝0.811kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×20.79×0.083+1.2×3.15×0.083＝2.221kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2l=0.4×15.4×0.083＝0.513kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×15.4×0.083＝1.412kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243206/206 q1＝max[0.811+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/3，2.221+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/3]＝2.241kN/mq2＝max[0.513+(0.3-0.1)×0.25/3，1.412+(0.3-0.1)×0.25/3]＝1.428kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.241×0.92，0.5×2.241×0.32]＝0.194kN·mσ＝Mmax/W＝0.194×106/54000＝3.597N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.241×0.9，2.241×0.3]＝1.224kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.224×1000/(2×90×40)＝0.51N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×1.428×9004/(100×9350×2430000)＝0.261mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝1.428×3004/(8×9350×2430000)＝0.064mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！206/206 4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.241×0.9，0.393×2.241×0.9+2.241×0.3]＝2.305kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R4＝0.855kN，R2＝R3＝2.305kN，2.305kN正常使用极限状态Rmax"＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×1.428×0.9，0.393×1.428×0.9+1.428×0.3]＝1.469kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1"＝R4"＝0.545kN，R2"＝R3"＝1.469kN，1.469kN六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算206/206 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.847×106/54000＝15.681N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝1.581kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.581×1000/(2×90×40)＝0.659N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算206/206 主梁变形图(mm)νmax＝0.142mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm满足要求！4、支座反力验算R1＝3.162kN，R2＝3.162kN七、立柱验算钢管类型(mm)Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.8=139.241≤[λ]=180长细比满足要求！查表得，φ＝0.3531、风荷载计算Mw＝1×0.9×1.4×0.21×0.9×1.22/10＝0.034kN·m2、稳定性计算同上四～六计算过程，可得：R1＝3.162kN，R2＝3.162kN立柱最大受力Nw＝Rmax+0.15×(4.5-0.6)＝3.747kNf＝N/(φA)+Mw/W＝3.747×103/(0.353×424)+0.034×106/4490＝32.672N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝3.162kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算206/206 地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.2立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝3.747/(0.5×0.2)＝37.47kPa≤fak＝115kPa满足要求！1.1.1梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL7，标高4混凝土梁截面尺寸(mmxmm)250×600梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)100二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.6}＝min{29.868，14.4}＝14.4kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.6]＝min[29.87，14.4]＝14.4kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×14.4+1.4×4，1.35×14.4+1.4×0.7×4]＝0.9max[22.88，23.36]＝0.9×23.36＝21.024kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝14.4kN/m2206/206 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(mm)900主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)900支撑距梁底距离依次为0，300设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板弹性模量E(N/mm2)4500梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝206/206 28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×133/12＝183083.333mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×21.024＝21.024kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×14.4×1＝17.496kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mMmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×17.496×0.1672+0.117×3.528×0.1672＝0.06kN·mσ＝Mmax/W＝0.06×106/28166.667＝2.133N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×14.4＝14.4kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×14.4×166.6674/(100×4500×183083.333)＝0.091mm≤166.667/400=0.417mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×17.496×0.167+1.2×3.528×0.167＝3.913kN正常使用极限状态R"max＝1.1×l左×q＝1.1×0.167×14.4＝2.64kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式简支梁206/206 小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×40小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝3.913kN/mMmax＝max[0.125×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.125×3.913×0.92，0.5×3.913×0.22]=0.396kN·mσ＝Mmax/W＝0.396×106/54000＝7.337N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.5×q×l,q×l1]=max[0.5×3.913×0.9，3.913×0.2]=1.761kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.761×1000/(2×40×90)＝0.734N/mm2≤[τ]＝206/206 1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝2.64kN/mν1max＝5qL4/(384EI)=5×2.64×9004/(384×9350×2430000)＝0.993mm≤900/400=2.25mmν2max＝qL4/(8EI)=2.64×2004/(8×9350×2430000)=0.023mm≤200/400=0.5mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[3.913×0.9，0.5×3.913×0.9+3.913×0.2]＝3.522kN正常使用极限状态R"max＝max[2.64×0.9，0.5×2.64×0.9+2.64×0.2]＝2.376kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)900主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型方木主梁材料规格(mm)90×40主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)48主梁截面抵抗矩W(cm3)24因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：206/206 承载能力极限状态：R1＝0.644kN，R2＝1.761kN，R3＝1.761kN，R4＝0.644kN正常使用极限状态：R"1＝0.432kN，R"2＝1.188kN，R"3＝1.188kN，R"4＝0.432kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.188×106/24000=7.817N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.405×1000/(2×40×90)＝1.002N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算206/206 梁左侧变形图(mm)νmax＝0.037mm≤300/400＝0.75mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×4.01×2＝7.618kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！1.1Q工程5.5m计算书及相关图纸1.1.1板模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称Q工程标高5.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)8.7新浇混凝土楼板边宽B(m)4.28二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5206/206 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.060.03风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)5.5立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)300立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)340主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁悬挑端计算长度(mm)150,150主梁悬挑端计算长度(mm)200,200结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：206/206 模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板弹性模量E(N/mm2)4500根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：206/206 W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·m；σ＝Mmax/W＝0.237×106/28166.667＝8.431N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×4500×183083.333)＝0.398mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243因[B/lb]取整＝[4280/900]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：206/206 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.073×0.92+0.121×0.945×0.92＝0.186kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.097×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.601kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.152/2，0.097×0.152/2+3.15×0.15]＝0.474kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.186，0.601，0.474]＝0.601kN·mσ＝Mmax/W＝0.601×106/54000＝11.137N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算206/206 V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.073×0.9+0.62×0.945×0.9＝1.114kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.9+0.681×3.15＝2.198kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.15，0.097×0.15+3.15]＝3.165kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.114，2.198，3.165]＝3.165kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.165×1000/(2×90×40)＝1.319N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.994×9004/(100×9350×2430000)＝0.181mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm挠度,跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.994×9004/(100×9350×2430000)＝0.181mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m206/206 承载能力极限状态按四跨连续梁，R"max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.138×0.9+1.223×0.567×0.9＝1.795kN按悬臂梁，R1＝1.705×0.15＝0.256kNR＝max[R"max，R1]/2＝0.897kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R"max＝1.143q2L＝1.143×1.054×0.9＝1.084kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.054×0.15＝0.158kNR＝max[R"max，R1]/2＝0.542kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.241×106/54000＝4.467N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！3、抗剪验算206/206 主梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.664×1000/(2×90×40)＝0.693N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)跨中νmax=0.284mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.158mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)180斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗弯强度设计值[f](N/mm2)205λ=(h+2a)/i=(1200+2×180)/15.9=98.113≤[λ]=230206/206 满足要求！查表得，φ＝0.608Mw＝0.92×1.4×ωk×La×h2/10＝0.92×1.4×0.031×0.9×1.22/10＝0.005kN·mNw＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Mw/Lb)]×max[0.3+La/2，La]×max[0.3+Lb/2，Lb]＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+0.005/0.9)]×max[0.3+0.9/2，0.9]×max[0.3+0.9/2，0.9]＝4.317kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4316.797/(0.608×424)+0.005106/4490＝17.767N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.317kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.317/(0.5×0.1)＝86.336kPa≤fak＝115kPa满足要求！1.1.1梁模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性206/206 新浇混凝土梁名称KL16新浇混凝土梁计算跨度(m)8.7混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×900新浇混凝土结构层高(m)5.5二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.060.03风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)600步距h(mm)1200立柱根数2立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,1200底模下设支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011206/206 结构重要性系数γ01可变荷载的组合值系数φc0.9设计简图如下：模板设计立面图206/206 模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2.5]×1＝34.268kN/m206/206 q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝31.118kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×1＝1×1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.118×0.12+0.117×3.15×0.12＝0.035kN·mσ＝Mmax/W＝0.035×106/37500＝0.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×10000×281250)＝0.006mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×31.118×0.1+0.45×3.15×0.1＝1.386kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×31.118×0.1+1.2×3.15×0.1＝3.801kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2l=0.4×23.05×0.1＝0.922kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×23.05×0.1＝2.536kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243206/206 q1＝max[1.386+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3，3.801+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3]＝3.825kN/mq2＝max[0.922+(0.3-0.1)×0.3/3，2.536+(0.3-0.1)×0.3/3]＝2.556kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.825×0.62，0.5×3.825×0.22]＝0.147kN·mσ＝Mmax/W＝0.147×106/54000＝2.729N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.825×0.6，3.825×0.2]＝1.393kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.393×1000/(2×90×40)＝0.58N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.556×6004/(100×9350×2430000)＝0.092mm≤[ν]＝l/250＝600/250＝2.4mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.556×2004/(8×9350×2430000)＝0.022mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！206/206 4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.825×0.6，0.393×3.825×0.6+3.825×0.2]＝2.623kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R4＝0.967kN，R2＝R3＝2.623kN，2.623kN正常使用极限状态Rmax"＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.556×0.6，0.393×2.556×0.6+2.556×0.2]＝1.753kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1"＝R4"＝0.646kN，R2"＝R3"＝1.753kN，1.753kN六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算206/206 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.939×106/54000＝17.387N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝1.796kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.796×1000/(2×90×40)＝0.748N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.167mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！206/206 4、支座反力验算R1＝3.592kN，R2＝3.592kN七、立柱验算钢管类型(mm)Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.9=138.365≤[λ]=180长细比满足要求！查表得，φ＝0.3571、风荷载计算Mw＝1×0.9×1.4×0.03×0.6×1.22/10＝0.003kN·m2、稳定性计算同上四～六计算过程，可得：R1＝3.592kN，R2＝3.592kN立柱最大受力Nw＝Rmax+0.15×(5.5-0.9)＝4.282kNf＝N/(φA)+Mw/W＝4.282×103/(0.357×424)+0.003×106/4490＝29.016N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝3.592kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115206/206 立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.2立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.282/(0.9×0.2)＝23.789kPa≤fak＝115kPa满足要求！1.1.1梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL16混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×900梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.9}＝min{29.868，21.6}＝21.6kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.9]＝min[29.87，21.6]＝21.6kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]206/206 ＝0.9max[1.2×21.6+1.4×4，1.35×21.6+1.4×0.7×4]＝0.9max[31.52，33.08]＝0.9×33.08＝29.772kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数8主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，400设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板弹性模量E(N/mm2)4500梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×133/12＝183083.333mm4。面板计算简图如下：206/206 1、抗弯验算q1＝bS承＝1×29.772＝29.772kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×21.6×1＝26.244kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×26.244×0.1112+0.121×3.528×0.1112＝0.04kN·mσ＝Mmax/W＝0.04×106/28166.667＝1.426N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×21.6＝21.6kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×21.6×111.4294/(100×4500×183083.333)＝0.026mm≤111.429/400=0.279mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×26.244×0.111+1.223×3.528×0.111＝3.823kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.111×21.6＝2.751kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×40小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78206/206 小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝3.823kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×3.823×0.62，0.5×3.823×0.32]=0.172kN·mσ＝Mmax/W＝0.172×106/54000＝3.186N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×3.823×0.6，3.823×0.3]=1.376kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.376×1000/(2×40×90)＝0.573N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝2.751kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.751×6004/(100×9350×2430000)＝206/206 0.106mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=2.751×3004/(8×9350×2430000)=0.123mm≤300/400=0.75mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×3.823×0.6，0.4×3.823×0.6+3.823×0.3]＝2.523kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×2.751×0.6，0.4×2.751×0.6+2.751×0.3]＝1.816kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.437kN，R2＝1.262kN，R3＝1.044kN，R4＝1.044kN，R5＝1.044kN，R6＝1.044kN，R7＝1.262kN，R8＝0.437kN正常使用极限状态：R"1＝0.312kN，R"2＝0.908kN，R"3＝0.737kN，R"4＝0.737kN，R"5＝0.737kN，R"6＝0.737kN，R"7＝0.908kN，R"8＝0.312kN1、抗弯验算206/206 主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.717×106/54000=13.277N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.787×1000/(2×90×40)＝1.578N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.104mm≤400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算206/206 对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×7.386×2＝14.033kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！1.1K2工程6.5m计算书及相关图纸1.1.1板模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称K2，标高6.5m新浇混凝土楼板板厚(mm)150新浇混凝土楼板边长L(m)8.58新浇混凝土楼板边宽B(m)3.24二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.40.21风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8206/206 三、模板体系设计模板支架高度(m)6.5立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)240立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)270主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁悬挑端计算长度(mm)150,150主梁悬挑端计算长度(mm)200,200结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：模板设计平面图206/206 模板设计立面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板弹性模量E(N/mm2)4500根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm41、强度验算206/206 q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×1=7.324kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[7.324×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·m；σ＝Mmax/W＝0.237×106/28166.667＝8.431N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.865kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.865×3004/(384×4500×183083.333)＝0.495mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243因[B/lb]取整＝[3240/900]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：206/206 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.262kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.317kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.317×0.92+0.117×0.945×0.92＝0.196kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.097×0.92+0.213×3.15×0.9，0.1×0.097×0.92+0.175×3.15×0.9]＝0.61kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.262×0.152/2，0.097×0.152/2+3.15×0.15]＝0.474kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.196，0.61，0.474]＝0.61kN·mσ＝Mmax/W＝0.61×106/54000＝11.299N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.317×0.9+0.617×0.945×0.9＝1.236kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.097×0.9+0.675×3.15＝2.179kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.262×0.15，0.097×0.15+3.15]＝3.165kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.236，2.179，3.165]＝3.165kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.165×1000/(2×90×40)＝1.319N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2206/206 满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.22kN/m跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.22×9004/(100×9350×2430000)＝0.238mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.22×9004/(100×9350×2430000)＝0.238mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.951kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3＝1.555kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.3＝0.397kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.3=1.28kN/m承载能力极限状态按三跨连续梁，R"max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.555×0.9+1.2×0.397×0.9＝1.968kN按悬臂梁，R1＝1.951×0.15＝0.293kNR＝max[R"max，R1]/2＝0.984kN;正常使用极限状态按三跨连续梁，R"max＝1.1q2L＝1.1×1.28×0.9＝1.267kN206/206 按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.28×0.15＝0.192kNR＝max[R"max，R1]/2＝0.633kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.265×106/54000＝4.9N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.825×1000/(2×90×40)＝0.76N/mm2≤[τ]＝206/206 1.66N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)跨中νmax=0.332mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.185mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗弯强度设计值[f](N/mm2)205λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.9=138.365≤[λ]=230满足要求！查表得，φ＝0.387Mw＝0.92×1.4×ωk×La×h2/10＝0.92×1.4×0.208×0.9×1.22/10＝0.031kN·mNw＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Mw/Lb)]×max[0.24+La/2，La]×max[0.24+Lb/2，Lb]＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×(1+0.031/0.9)]×max[0.24+0.9/2，0.9]×max[0.24+0.9/2，0.9]＝5.005kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝5004.987/(0.387×424)+0.031106/4490＝206/206 37.31N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝5.005kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝5.005/(0.5×0.1)＝100.1kPa≤fak＝115kPa满足要求！1.1D工程（S1）6.3m计算书及相关图纸1200X9001.1.1板模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称D，标高-0.10m新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)7.5新浇混凝土楼板边宽B(m)3.9二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1206/206 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)6.3立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)150立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)150主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)150小梁悬挑端计算长度(mm)100,100主梁悬挑端计算长度(mm)150,150结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：206/206 模板设计平面图206/206 模板设计立面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板弹性模量E(N/mm2)4500根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+206/206 (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×1=10.194kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNMmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.194×0.152/8，0.122×0.152/8+2.205×0.15/4]=0.083kN·m；σ＝Mmax/W＝0.083×106/28166.667＝2.948N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.375kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×6.375×1504/(384×4500×183083.333)＝0.051mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243因[L/la]取整＝[7500/1200]取整＝6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：206/206 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.15＝1.538kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.15＝1.065kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.15＝0.472kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.065×1.22+0.121×0.472×1.22＝0.246kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.15＝0.049kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.049×1.22+0.21×3.15×1.2，0.107×0.049×1.22+0.181×3.15×1.2]＝0.799kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.538×0.12/2，0.049×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.246，0.799，0.315]＝0.799kN·mσ＝Mmax/W＝0.799×106/54000＝14.8N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.065×1.2+0.62×0.472×1.2＝1.127kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.049×1.2+0.681×3.15＝2.181kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.538×0.1，0.049×0.1+3.15]＝3.155kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.127，2.181，3.155]＝3.155kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.155×1000/(2×90×40)＝1.315N/mm2≤[τ]＝206/206 1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.15＝0.986kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.986×12004/(100×9350×2430000)＝0.569mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm挠度,跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.986×12004/(100×9350×2430000)＝0.569mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝1.433kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.15＝1.235kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.15＝0.198kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.15=1.016kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R"max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.235×1.2+1.223×0.198×1.2＝1.985kN按悬臂梁，R1＝1.433×0.1＝0.143kNR＝max[R"max，R1]/2＝0.992kN;正常使用极限状态206/206 按四跨连续梁，R"max＝1.143q2L＝1.143×1.016×1.2＝1.394kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.016×0.1＝0.102kNR＝max[R"max，R1]/2＝0.697kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.516×106/54000＝9.549N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)206/206 τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.888×1000/(2×90×40)＝1.203N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)跨中νmax=0.751mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.34mm≤[ν]=150/400=0.375mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗弯强度设计值[f](N/mm2)205λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.9=138.365≤[λ]=230满足要求！查表得，φ＝0.387N＝0.9×max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.7×1.4×1]×max[0.15+0.6，1.2]×max[0.15+0.45，0.9]＝10.171kNf＝N/(ΦA)＝10170.765/(0.387×424)＝61.984N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！206/206 八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝10.171kN≤[N]＝30kN满足要求！1.1.1梁模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×600新浇混凝土结构层高(m)6.3二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5模板工程支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)1200步距h(mm)1200206/206 立柱根数2立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,1200底模下设支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011结构重要性系数γ01可变荷载的组合值系数φc0.9设计简图如下：模板设计立面图206/206 模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板弹性模量E(N/mm2)4500取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.9×2.5]×1＝23.94kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝206/206 20.79kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×1＝1×1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×20.79×0.0752+0.121×3.15×0.0752＝0.015kN·mσ＝Mmax/W＝0.015×106/28166.667＝0.52N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×15.4×754/(100×4500×183083.333)＝0.004mm≤[ν]＝l/250＝75/250＝0.3mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×20.79×0.075+0.446×3.15×0.075＝0.718kNR2=R4=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×20.79×0.075+1.142×3.15×0.075＝1.717kNR3=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×20.79×0.075+1.223×3.15×0.075＝2.071kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×15.4×0.075＝0.454kNR2"=R4"=0.928q2l=0.928×15.4×0.075+1.142×3.15×0.075＝1.072kNR3"=1.143q2l=1.143×20.79×0.075＝1.32kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243206/206 q1＝max[0.718+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4，2.071+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4]＝2.089kN/mq2＝max[0.454+(0.3-0.1)×0.3/4，1.32+(0.3-0.1)×0.3/4]＝1.335kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.089×1.22，0.5×2.089×0.32]＝0.322kN·mσ＝Mmax/W＝0.322×106/54000＝5.962N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.089×1.2，2.089×0.3]＝1.522kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.522×1000/(2×90×40)＝0.634N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×1.335×12004/(100×9350×2430000)＝0.77mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝1.335×3004/(8×9350×2430000)＝0.059mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！206/206 4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.089×1.2，0.393×2.089×1.2+2.089×0.3]＝2.866kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R5＝1.01kN，R2＝R4＝2.38kN，R3＝2.866kN正常使用极限状态Rmax"＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×1.335×1.2，0.393×1.335×1.2+1.335×0.3]＝1.831kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1"＝R5"＝0.643kN，R2"＝R4"＝1.491kN，R3"＝1.831kN六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算206/206 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝1.282×106/54000＝23.739N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.413kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.413×1000/(2×90×40)＝1.005N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算206/206 主梁变形图(mm)νmax＝0.213mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力验算R1＝4.821kN，R2＝4.825kN七、立柱验算钢管类型(mm)Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.9=138.365≤[λ]=180长细比满足要求！查表得，φ＝0.357立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[4.821+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0-0.3/2)/2×0.9，4.825+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+1.2+0-0.3/2)/2×0.9]+0.15×(6.3-0.6)＝18.13kNf＝N/(φA)＝18.13×103/(0.357×424)＝119.777N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝4.825kN≤[N]＝30kN满足要求！1.1.1350X700梁模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010206/206 2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)3.9混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×700新浇混凝土结构层高(m)6.3二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5模板工程支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)1200步距h(mm)1200立柱根数2立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,1500底模下设支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011206/206 结构重要性系数γ01可变荷载的组合值系数φc0.9设计简图如下：模板设计立面图206/206 模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板弹性模量E(N/mm2)4500取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.9×2.5]×1＝27.382kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝206/206 24.232kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×1＝1×1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×24.232×0.1172+0.117×3.15×0.1172＝0.038kN·mσ＝Mmax/W＝0.038×106/28166.667＝1.349N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×17.95×116.6674/(100×4500×183083.333)＝0.027mm≤[ν]＝l/250＝116.667/250＝0.467mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×24.232×0.117+0.45×3.15×0.117＝1.296kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×24.232×0.117+1.2×3.15×0.117＝3.551kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2l=0.4×17.95×0.117＝0.838kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×17.95×0.117＝2.304kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243206/206 q1＝max[1.296+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3，3.551+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3]＝3.579kN/mq2＝max[0.838+(0.3-0.1)×0.35/3，2.304+(0.3-0.1)×0.35/3]＝2.327kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×3.579×1.22，0.5×3.579×0.32]＝0.515kN·mσ＝Mmax/W＝0.515×106/54000＝9.544N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×3.579×1.2，3.579×0.3]＝2.577kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.577×1000/(2×90×40)＝1.074N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×2.327×12004/(100×9350×2430000)＝1.438mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.327×3004/(8×9350×2430000)＝0.104mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算206/206 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×3.579×1.2，0.4×3.579×1.2+3.579×0.3]＝4.725kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R4＝1.748kN，R2＝R3＝4.725kN正常使用极限状态Rmax"＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.327×1.2，0.4×2.327×1.2+2.327×0.3]＝3.072kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1"＝R4"＝1.137kN，R2"＝R3"＝3.072kN六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算206/206 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝2.135×106/54000＝39.545N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.236kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.236×1000/(2×90×40)＝1.348N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算206/206 主梁变形图(mm)νmax＝0.575mm≤[ν]＝l/250＝350/250＝1.4mm满足要求！4、支座反力验算R1＝6.472kN，R2＝6.472kN七、立柱验算钢管类型(mm)Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.8=139.241≤[λ]=180长细比满足要求！查表得，φ＝0.353立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[6.472+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0-0.35/2)/2×0.9，6.472+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+1.2+0-0.35/2)/2×0.9]+0.15×(6.3-0.7)＝19.624kNf＝N/(φA)＝19.624×103/(0.353×424)＝131.111N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝6.472kN≤[N]＝30kN满足要求！1.1.1300X2650梁模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010206/206 2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×2650新浇混凝土结构层高(m)6.3二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5模板工程支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)900步距h(mm)1200立柱根数3立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,600,600底模下设支撑小梁根数6梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011206/206 结构重要性系数γ01可变荷载的组合值系数φc0.9设计简图如下：模板设计立面图206/206 模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板弹性模量E(N/mm2)4500取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×2.65)+1.4×0.9×2.5]×1＝94.511kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.65]×1＝206/206 91.361kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×1＝1×1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×2.65]×1＝67.675kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×91.361×0.062+0.121×3.15×0.062＝0.037kN·mσ＝Mmax/W＝0.037×106/28166.667＝1.298N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×67.675×604/(100×4500×183083.333)＝0.007mm≤[ν]＝l/400＝60/400＝0.15mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×91.361×0.06+0.446×3.15×0.06＝2.239kNR2=R4=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×91.361×0.06+1.142×3.15×0.06＝5.303kNR3=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×91.361×0.06+1.223×3.15×0.06＝6.497kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×67.675×0.06＝1.596kNR2"=R4"=0.928q2l=0.928×67.675×0.06+1.142×3.15×0.06＝3.768kNR3"=1.143q2l=1.143×91.361×0.06＝4.641kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243206/206 q1＝max[2.239+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/5，6.497+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/5]＝6.511kN/mq2＝max[1.596+(0.3-0.1)×0.3/5，4.641+(0.3-0.1)×0.3/5]＝4.653kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.511×0.92，0.5×6.511×0.32]＝0.564kN·mσ＝Mmax/W＝0.564×106/54000＝10.451N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.511×0.9，6.511×0.3]＝3.557kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.557×1000/(2×90×40)＝1.482N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.653×9004/(100×9350×2430000)＝0.849mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.653×3004/(8×9350×2430000)＝0.207mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！206/206 4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.511×0.9，0.393×6.511×0.9+6.511×0.3]＝6.698kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R6＝2.318kN，R2＝R5＝5.47kN，R2＝R3＝6.698kN正常使用极限状态Rmax"＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.653×0.9，0.393×4.653×0.9+4.653×0.3]＝4.787kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1"＝R6"＝1.654kN，R2"＝R5"＝3.889kN，R2"＝R3"＝4.787kN六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算206/206 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.401×106/54000＝7.42N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝7.043kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×7.043×1000/(2×90×40)＝2.935N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算206/206 主梁变形图(mm)νmax＝0.003mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！4、支座反力验算R1＝0.399kN，R2＝28.173kN，R3＝0.399kN七、立柱验算钢管类型(mm)Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.8=139.241≤[λ]=180长细比满足要求！查表得，φ＝0.353立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]＝max[0.399+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0-0.3/2)/2×0.9，28.173，0.399+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0.9+0-0.3/2)/2×0.9]+0.15×(6.3-2.65)＝28.721kNf＝N/(φA)＝28.721×103/(0.353×424)＝191.892N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝28.173kN≤[N]＝30kN满足要求！1.1.1300X2650梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008206/206 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL15,梁高2650mm混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×2650梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)250二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.65新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×2.65}＝min{34.348，63.6}＝34.348kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×2.65]＝min[34.35，63.6]＝34.35kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×34.35+1.4×4，1.35×34.35+1.4×0.7×4]＝0.9max[46.82，50.292]＝0.9×50.292＝45.263kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.35kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数13主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露206/206 对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，800，1400，2000设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板弹性模量E(N/mm2)4500梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×133/12＝183083.333mm4。面板计算简图如下：206/206 1、抗弯验算q1＝bS承＝1×45.263＝45.263kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×34.35×1＝41.735kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.735×0.22+0.121×3.528×0.22＝0.196kN·mσ＝Mmax/W＝0.196×106/28166.667＝6.948N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×34.35＝34.35kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.35×2004/(100×4500×183083.333)＝0.422mm≤200/400=0.5mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.735×0.2+1.223×3.528×0.2＝10.404kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.2×34.35＝7.852kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×40小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78206/206 小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝10.404kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×10.404×0.62，0.5×10.404×0.32]=0.468kN·mσ＝Mmax/W＝0.468×106/54000＝8.67N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×10.404×0.6，10.404×0.3]=3.745kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.745×1000/(2×40×90)＝1.561N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！206/206 3、挠度验算q＝7.852kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×7.852×6004/(100×9350×2430000)＝0.303mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=7.852×3004/(8×9350×2430000)=0.35mm≤300/400=0.75mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×10.404×0.6，0.4×10.404×0.6+10.404×0.3]＝6.866kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×7.852×0.6，0.4×7.852×0.6+7.852×0.3]＝5.183kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.186kN，R2＝3.433kN，R3＝2.822kN，R4＝2.822kN，R5＝2.822kN，R6＝2.822kN，R7＝2.822kN，R8＝2.822kN，R9＝206/206 2.822kN，R10＝2.822kN，R11＝2.822kN，R12＝3.433kN，R13＝1.186kN正常使用极限状态：R"1＝0.891kN，R"2＝2.591kN，R"3＝2.104kN，R"4＝2.104kN，R"5＝2.104kN，R"6＝2.104kN，R"7＝2.104kN，R"8＝2.104kN，R"9＝2.104kN，R"10＝2.104kN，R"11＝2.104kN，R"12＝2.591kN，R"13＝0.891kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝1.161×106/54000=21.501N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.619×1000/(2×90×40)＝1.925N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算206/206 梁左侧变形图(mm)νmax＝0.204mm≤600/400＝1.5mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN)24.5同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×11.936×2＝22.678kN≤Ntb＝24.5kN满足要求！1.1.1350X700梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称350X700mm梁侧混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350×700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)250二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2206/206 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×0.7}＝min{34.348，16.8}＝16.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×0.7]＝min[34.35，16.8]＝16.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×16.8+1.4×4，1.35×16.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[25.76，26.6]＝0.9×26.6＝23.94kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝16.8kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，250设计简图如下：206/206 模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板弹性模量E(N/mm2)4500梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×133/12＝183083.333mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×23.94＝23.94kN/m206/206 q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×16.8×1＝20.412kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×20.412×0.0562+0.121×3.528×0.0562＝0.008kN·mσ＝Mmax/W＝0.008×106/28166.667＝0.293N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×16.8＝16.8kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×16.8×56.254/(100×4500×183083.333)＝0.001mm≤56.25/400=0.141mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×20.412×0.056+1.223×3.528×0.056＝1.555kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.056×16.8＝1.08kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×40小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243计算简图如下：206/206 跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝1.555kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×1.555×0.62，0.5×1.555×0.32]=0.07kN·mσ＝Mmax/W＝0.07×106/54000＝1.296N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×1.555×0.6，1.555×0.3]=0.56kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×0.56×1000/(2×40×90)＝0.233N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝1.08kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.08×6004/(100×9350×2430000)＝0.042mm≤600/400=1.5mm206/206 ν2max＝qL4/(8EI)=1.08×3004/(8×9350×2430000)=0.048mm≤300/400=0.75mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×1.555×0.6，0.4×1.555×0.6+1.555×0.3]＝1.026kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×1.08×0.6，0.4×1.08×0.6+1.08×0.3]＝0.713kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型方木主梁材料规格(mm)90×40主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)48主梁截面抵抗矩W(cm3)24因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.178kN，R2＝0.513kN，R3＝0.426kN，R4＝0.426kN，R5＝0.426kN，R6＝0.426kN，R7＝0.426kN，R8＝0.513kN，R9＝0.178kN正常使用极限状态：R"1＝0.123kN，R"2＝0.356kN，R"3＝0.289kN，R"4＝0.289kN，R"5＝0.289kN，R"6＝0.289kN，R"7＝0.289kN，R"8＝0.356kN，R"9＝0.123kN206/206 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.16×106/24000=6.666N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.618×1000/(2×40×90)＝0.674N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算206/206 梁左侧变形图(mm)νmax＝0.033mm≤250/400＝0.625mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×3.161×2＝6.006kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！1.1D工程（S2）5.8m计算书及相关设计图纸1.1.1板模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称S2，标高-0.60m新浇混凝土楼板板厚(mm)210新浇混凝土楼板边长L(m)8.4新浇混凝土楼板边宽B(m)8.4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5206/206 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计模板支架高度(m)5.8立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)600立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)150主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)200小梁悬挑端计算长度(mm)100,100主梁悬挑端计算长度(mm)150,150结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：模板设计平面图206/206 模板设计立面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板弹性模量E(N/mm2)4500根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.21)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.21)+1.4×0.7×2.5]×1=8.974kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kNMmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.974×0.22/8，0.122×0.22/8+2.205×0.2/4]=0.111kN·m；206/206 σ＝Mmax/W＝0.111×106/28166.667＝3.936N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.21)×1=5.371kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×5.371×2004/(384×4500×183083.333)＝0.136mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243因[L/la]取整-1＝[8400/1200]取整-1＝6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.21)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.21)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.833kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.21)×0.2206/206 ＝1.203kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.203×1.22+0.121×0.63×1.22＝0.295kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.065×1.22+0.21×3.15×1.2，0.107×0.065×1.22+0.181×3.15×1.2]＝0.801kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.833×0.12/2，0.065×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.295，0.801，0.315]＝0.801kN·mσ＝Mmax/W＝0.801×106/54000＝14.833N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.203×1.2+0.62×0.63×1.2＝1.345kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.065×1.2+0.681×3.15＝2.192kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.833×0.1，0.065×0.1+3.15]＝3.156kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.345，2.192，3.156]＝3.156kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.156×1000/(2×90×40)＝1.315N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.21)×0.2＝1.114kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.114×12004/(100×9350×2430000)＝0.643mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm挠度,跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.114×12004/(100×9350×2430000)＝0.643mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm六、主梁验算206/206 主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.21)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.21)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.667kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.21)×0.2＝1.402kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.2＝0.265kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝(0.5+(1.1+24)×0.21)×0.2=1.154kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R"max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.402×1.2+1.223×0.265×1.2＝2.312kN按悬臂梁，R1＝1.667×0.1＝0.167kNR＝max[R"max，R1]/2＝1.156kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R"max＝1.143q2L＝1.143×1.154×1.2＝1.583kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.154×0.1＝0.115kNR＝max[R"max，R1]/2＝0.792kN;2、抗弯验算计算简图如下：206/206 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.452×106/54000＝8.366N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.199×1000/(2×90×40)＝1.333N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！4、挠度验算206/206 主梁变形图(mm)跨中νmax=0.608mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.245mm≤[ν]=150/400=0.375mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗弯强度设计值[f](N/mm2)205λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.9=138.365≤[λ]=230满足要求！查表得，φ＝0.387N＝0.9×max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.21)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.21)+0.7×1.4×1]×max[0.6+0.6，1.2]×max[0.15+0.45，0.9]＝8.853kNf＝N/(ΦA)＝8853.316/(0.387×424)＝53.955N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝8.853kN≤[N]＝30kN满足要求！206/206 1.1.1350X700梁模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×700新浇混凝土结构层高(m)5.8二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5模板工程支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)1200步距h(mm)1200立柱根数2立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,1200底模下设支撑小梁根数4206/206 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011结构重要性系数γ01可变荷载的组合值系数φc0.9设计简图如下：模板设计立面图206/206 模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板弹性模量E(N/mm2)4500取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.9×2.5]×1＝27.382kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝206/206 24.232kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×1＝1×1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×24.232×0.1172+0.117×3.15×0.1172＝0.038kN·mσ＝Mmax/W＝0.038×106/28166.667＝1.349N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×17.95×116.6674/(100×4500×183083.333)＝0.027mm≤[ν]＝l/250＝116.667/250＝0.467mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×24.232×0.117+0.45×3.15×0.117＝1.296kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×24.232×0.117+1.2×3.15×0.117＝3.551kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2l=0.4×17.95×0.117＝0.838kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×17.95×0.117＝2.304kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243206/206 q1＝max[1.296+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3，3.551+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/3]＝3.579kN/mq2＝max[0.838+(0.3-0.1)×0.35/3，2.304+(0.3-0.1)×0.35/3]＝2.327kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.579×1.22，0.5×3.579×0.32]＝0.551kN·mσ＝Mmax/W＝0.551×106/54000＝10.213N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.579×1.2，3.579×0.3]＝2.607kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.607×1000/(2×90×40)＝1.086N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.327×12004/(100×9350×2430000)＝1.342mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.327×3004/(8×9350×2430000)＝0.104mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！206/206 4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.579×1.2，0.393×3.579×1.2+3.579×0.3]＝4.909kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R4＝1.817kN，R2＝R3＝4.909kN，4.909kN正常使用极限状态Rmax"＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.327×1.2，0.393×2.327×1.2+2.327×0.3]＝3.192kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1"＝R4"＝1.181kN，R2"＝R3"＝3.192kN，3.192kN六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算206/206 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝1.714×106/54000＝31.747N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.363kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.363×1000/(2×90×40)＝1.401N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算206/206 主梁变形图(mm)νmax＝0.301mm≤[ν]＝l/250＝350/250＝1.4mm满足要求！4、支座反力验算R1＝6.726kN，R2＝6.726kN七、立柱验算钢管类型(mm)Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.8=139.241≤[λ]=180长细比满足要求！查表得，φ＝0.353立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[6.726+1×[1.35×(0.75+(24+1.1)×0.21)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0-0.35/2)/2×0.9，6.726+1×[1.35×(0.5+(24+1.1)×0.21)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+1.2+0-0.35/2)/2×0.9]+0.15×(5.8-0.7)＝18.446kNf＝N/(φA)＝18.446×103/(0.353×424)＝123.24N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝6.726kN≤[N]＝30kN满足要求！1.1.1350X700梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008206/206 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称350X700mm梁侧混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350×700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)210二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×0.7}＝min{34.348，16.8}＝16.8kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1.15×21/2，24×0.7]＝min[34.35，16.8]＝16.8kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×16.8+1.4×4，1.35×16.8+1.4×0.7×4]＝0.9max[25.76，26.6]＝0.9×26.6＝23.94kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝16.8kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露206/206 对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，300，490设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板弹性模量E(N/mm2)4500梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×133/12＝183083.333mm4。面板计算简图如下：206/206 1、抗弯验算q1＝bS承＝1×23.94＝23.94kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×16.8×1＝20.412kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×20.412×0.1222+0.121×3.528×0.1222＝0.039kN·mσ＝Mmax/W＝0.039×106/28166.667＝1.391N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×16.8＝16.8kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×16.8×122.54/(100×4500×183083.333)＝0.029mm≤122.5/400=0.306mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×20.412×0.122+1.223×3.528×0.122＝3.387kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.122×16.8＝2.352kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×40小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78206/206 小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝3.387kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×3.387×0.62，0.5×3.387×0.32]=0.152kN·mσ＝Mmax/W＝0.152×106/54000＝2.822N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×3.387×0.6，3.387×0.3]=1.219kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.219×1000/(2×40×90)＝0.508N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！206/206 3、挠度验算q＝2.352kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.352×6004/(100×9350×2430000)＝0.091mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=2.352×3004/(8×9350×2430000)=0.105mm≤300/400=0.75mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×3.387×0.6，0.4×3.387×0.6+3.387×0.3]＝2.235kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×2.352×0.6，0.4×2.352×0.6+2.352×0.3]＝1.553kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型方木主梁材料规格(mm)90×40主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)48主梁截面抵抗矩W(cm3)24因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.388kN，R2＝1.118kN，R3＝0.929kN，R4＝1.118kN，R5＝0.388kN206/206 正常使用极限状态：R"1＝0.267kN，R"2＝0.776kN，R"3＝0.63kN，R"4＝0.776kN，R"5＝0.267kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.074×106/24000=3.067N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.461×1000/(2×40×90)＝0.609N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算206/206 梁左侧变形图(mm)νmax＝0.005mm≤300/400＝0.75mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×2.569×2＝4.881kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！1.1F工程一层5m层高高支模计算书及相关图纸1.1.1板模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称F工程标高5.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)130新浇混凝土楼板边长L(m)8.4新浇混凝土楼板边宽B(m)4.2二、荷载设计206/206 施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.060.03风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)5立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)600立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)300主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)200小梁悬挑端计算长度(mm)100,100主梁悬挑端计算长度(mm)150,150结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：206/206 模板设计平面图206/206 模板设计立面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板弹性模量E(N/mm2)4500根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，206/206 1.35×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×1=6.782kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.782×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.158kN·m；σ＝Mmax/W＝0.158×106/28166.667＝5.611N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.13)×1=3.363kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.363×2004/(384×4500×183083.333)＝0.085mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243因[L/la]取整-1＝[8400/1200]取整-1＝6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：206/206 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.4kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.13)×0.2＝0.77kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.77×1.22+0.121×0.63×1.22＝0.228kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.065×1.22+0.21×3.15×1.2，0.107×0.065×1.22+0.181×3.15×1.2]＝0.801kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.4×0.12/2，0.065×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.228，0.801，0.315]＝0.801kN·mσ＝Mmax/W＝0.801×106/54000＝14.833N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.77×1.2+0.62×0.63×1.2＝1.029kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.065×1.2+0.681×3.15＝2.192kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.4×0.1，0.065×0.1+3.15]＝3.156kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.029，2.192，3.156]＝3.156kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.156×1000/(2×90×40)＝1.315N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.2＝0.713kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.713×12004/(100×9350×2430000)206/206 ＝0.411mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm挠度,跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.713×12004/(100×9350×2430000)＝0.411mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.191kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)×0.2＝0.813kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝(0.5+(1.1+24)×0.13)×0.2=0.753kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R"max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.813×1.2+1.223×0.378×1.2＝1.67kN按悬臂梁，R1＝1.191×0.1＝0.119kNR＝max[R"max，R1]/2＝0.835kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R"max＝1.143q2L＝1.143×0.753×1.2＝1.032kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.753×0.1＝0.075kNR＝max[R"max，R1]/2＝0.516kN;2、抗弯验算206/206 计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.352×106/54000＝6.51N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.316×1000/(2×90×40)＝0.965N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！4、挠度验算206/206 主梁变形图(mm)跨中νmax=0.491mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.278mm≤[ν]=150/400=0.375mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗弯强度设计值[f](N/mm2)205λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.9=138.365≤[λ]=230满足要求！查表得，φ＝0.387Mw＝0.92×1.4×ωk×La×h2/10＝0.92×1.4×0.031×1.2×1.22/10＝0.006kN·mNw＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Mw/Lb)]×max[0.6+La/2，La]×max[0.6+Lb/2，Lb]＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.13)+1.4×(1+0.006/0.9)]×max[0.6+1.2/2，1.2]×max[0.6+0.9/2，0.9]＝6.051kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝6050.807/(0.387×424)+0.006106/4490＝38.237N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算206/206 可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝6.051kN≤[N]＝30kN满足要求！1.1.1梁模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL2新浇混凝土梁计算跨度(m)8.1混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×600新浇混凝土结构层高(m)5二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.060.03风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)1200206/206 步距h(mm)1200立柱根数2立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,1200底模下设支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011结构重要性系数γ01可变荷载的组合值系数φc0.9设计简图如下：模板设计立面图206/206 模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板弹性模量E(N/mm2)4500取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.9×2.5]×1＝23.94kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝206/206 20.79kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×1＝1×1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×20.79×0.12+0.121×3.15×0.12＝0.026kN·mσ＝Mmax/W＝0.026×106/37500＝0.695N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×15.4×1004/(100×4500×281250)＝0.008mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×20.79×0.1+0.446×3.15×0.1＝0.958kNR2=R4=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×20.79×0.1+1.142×3.15×0.1＝2.289kNR3=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×20.79×0.1+1.223×3.15×0.1＝2.762kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×15.4×0.1＝0.605kNR2"=R4"=0.928q2l=0.928×15.4×0.1+1.142×3.15×0.1＝1.429kNR3"=1.143q2l=1.143×20.79×0.1＝1.76kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243206/206 q1＝max[0.958+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/4，2.762+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/4]＝2.786kN/mq2＝max[0.605+(0.3-0.1)×0.4/4，1.76+(0.3-0.1)×0.4/4]＝1.78kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.786×1.22，0.5×2.786×0.22]＝0.429kN·mσ＝Mmax/W＝0.429×106/54000＝7.949N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.786×1.2，2.786×0.2]＝2.029kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.029×1000/(2×90×40)＝0.846N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×1.78×12004/(100×9350×2430000)＝1.027mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝1.78×2004/(8×9350×2430000)＝0.016mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！206/206 4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.786×1.2，0.393×2.786×1.2+2.786×0.2]＝3.821kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R5＝1.347kN，R2＝R4＝3.173kN，R3＝3.821kN正常使用极限状态Rmax"＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×1.78×1.2，0.393×1.78×1.2+1.78×0.2]＝2.442kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1"＝R5"＝0.858kN，R2"＝R4"＝1.988kN，R3"＝2.442kN六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算206/206 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝1.636×106/54000＝30.294N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.215kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.215×1000/(2×90×40)＝1.339N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算206/206 主梁变形图(mm)νmax＝0.278mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力验算R1＝6.429kN，R2＝6.429kN七、立柱验算钢管类型(mm)Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.9=138.365≤[λ]=180长细比满足要求！查表得，φ＝0.3571、风荷载计算Mw＝1×0.9×1.4×0.03×1.2×1.22/10＝0.007kN·m2、稳定性计算同上四～六计算过程，可得：R1＝6.429kN，R2＝6.429kN立柱最大受力Nw＝Rmax+0.15×(5-0.6)＝7.089kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7.089×103/(0.357×424)+0.007×106/4490＝48.288N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝6.429kN≤[N]＝30kN满足要求！206/206 1.1S1工程7层5.1m层高计算书及相关图纸1.1.1板模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称S1工程标高30m，层高5.1m新浇混凝土楼板板厚(mm)130新浇混凝土楼板边长L(m)7.8新浇混凝土楼板边宽B(m)4.2二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.060.04风压高度变化系数μz0.88风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计206/206 模板支架高度(m)5.1立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)300立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)300主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)200小梁悬挑端计算长度(mm)200,200主梁悬挑端计算长度(mm)200,200结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：模板设计平面图206/206 模板设计立面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板弹性模量E(N/mm2)4500根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，206/206 1.35×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×1=6.782kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.782×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.158kN·m；σ＝Mmax/W＝0.158×106/28166.667＝5.611N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.13)×1=3.363kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.363×2004/(384×4500×183083.333)＝0.085mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243因[L/la]取整＝[7800/1200]取整＝6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：206/206 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.4kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.13)×0.2＝0.77kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×0.77×1.22+0.121×0.63×1.22＝0.228kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.065×1.22+0.21×3.15×1.2，0.107×0.065×1.22+0.181×3.15×1.2]＝0.801kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.4×0.22/2，0.065×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.228，0.801，0.631]＝0.801kN·mσ＝Mmax/W＝0.801×106/54000＝14.833N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×0.77×1.2+0.62×0.63×1.2＝1.029kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.065×1.2+0.681×3.15＝2.192kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.4×0.2，0.065×0.2+3.15]＝3.163kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.029，2.192，3.163]＝3.163kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.163×1000/(2×90×40)＝1.318N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.2＝0.713kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.713×12004/(100×9350×2430000)＝206/206 0.411mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm挠度,跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.713×12004/(100×9350×2430000)＝0.411mm≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.13)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.191kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.13)×0.2＝0.813kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝(0.5+(1.1+24)×0.13)×0.2=0.753kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R"max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×0.813×1.2+1.223×0.378×1.2＝1.67kN按悬臂梁，R1＝1.191×0.2＝0.238kNR＝max[R"max，R1]/2＝0.835kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R"max＝1.143q2L＝1.143×0.753×1.2＝1.032kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=0.753×0.2＝0.151kNR＝max[R"max，R1]/2＝0.516kN;2、抗弯验算计算简图如下：206/206 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.317×106/54000＝5.876N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.022×1000/(2×90×40)＝0.843N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！4、挠度验算206/206 主梁变形图(mm)跨中νmax=0.327mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.09mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗弯强度设计值[f](N/mm2)205λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.9=138.365≤[λ]=230满足要求！查表得，φ＝0.387Mw＝0.92×1.4×ωk×La×h2/10＝0.92×1.4×0.042×1.2×1.22/10＝0.008kN·mNw＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Mw/Lb)]×max[0.3+La/2，La]×max[0.3+Lb/2，Lb]＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.13)+1.4×(1+0.008/0.9)]×max[0.3+1.2/2，1.2]×max[0.3+0.9/2，0.9]＝6.054kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝6054.078/(0.387×424)+0.008106/4490＝38.739N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算206/206 可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝6.054kN≤[N]＝30kN满足要求！1.1.1梁模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL9新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1000新浇混凝土结构层高(m)5.1二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.060.03风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)1200206/206 步距h(mm)1200立柱根数2立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,1200底模下设支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011结构重要性系数γ01可变荷载的组合值系数φc0.9设计简图如下：模板设计立面图206/206 模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板弹性模量E(N/mm2)4500取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2.5]×1＝37.71kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝206/206 34.56kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×1＝1×1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×1]×1＝25.6kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×34.56×0.0752+0.121×3.15×0.0752＝0.023kN·mσ＝Mmax/W＝0.023×106/37500＝0.612N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×25.6×754/(100×4500×281250)＝0.004mm≤[ν]＝l/250＝75/250＝0.3mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×34.56×0.075+0.446×3.15×0.075＝1.124kNR2=R4=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×34.56×0.075+1.142×3.15×0.075＝2.675kNR3=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×34.56×0.075+1.223×3.15×0.075＝3.252kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×25.6×0.075＝0.755kNR2"=R4"=0.928q2l=0.928×25.6×0.075+1.142×3.15×0.075＝1.782kNR3"=1.143q2l=1.143×34.56×0.075＝2.195kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243206/206 q1＝max[1.124+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4，3.252+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4]＝3.27kN/mq2＝max[0.755+(0.3-0.1)×0.3/4，2.195+(0.3-0.1)×0.3/4]＝2.21kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.27×1.22，0.5×3.27×0.22]＝0.504kN·mσ＝Mmax/W＝0.504×106/54000＝9.33N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.27×1.2，3.27×0.2]＝2.382kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.382×1000/(2×90×40)＝0.992N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.21×12004/(100×9350×2430000)＝1.274mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.21×2004/(8×9350×2430000)＝0.019mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！4、支座反力计算206/206 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.27×1.2，0.393×3.27×1.2+3.27×0.2]＝4.485kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R5＝1.567kN，R2＝R4＝3.694kN，R3＝4.485kN正常使用极限状态Rmax"＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.21×1.2，0.393×2.21×1.2+2.21×0.2]＝3.031kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1"＝R5"＝1.056kN，R2"＝R4"＝2.464kN，R3"＝3.031kN六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算206/206 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝1.995×106/54000＝36.937N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.753kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.753×1000/(2×90×40)＝1.564N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算206/206 主梁变形图(mm)νmax＝0.352mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力验算R1＝7.498kN，R2＝7.506kN七、立柱验算钢管类型(mm)Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.9=138.365≤[λ]=180长细比满足要求！查表得，φ＝0.3571、风荷载计算Mw＝1×0.9×1.4×0.03×1.2×1.22/10＝0.007kN·m2、稳定性计算同上四～六计算过程，可得：R1＝7.498kN，R2＝7.506kN立柱最大受力Nw＝Rmax+0.15×(5.1-1)＝8.121kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8.121×103/(0.357×424)+0.007×106/4490＝55.103N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝7.506kN≤[N]＝30kN满足要求！1.1.1梁侧模板计算书206/206 计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL9，标高30m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×1000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)150二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1}＝min{29.868，24}＝24kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1]＝min[29.87，24]＝24kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×24+1.4×4，1.35×24+1.4×0.7×4]＝0.9max[34.4，36.32]＝0.9×36.32＝32.688kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝24kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)500主梁合并根数2206/206 小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，600设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板弹性模量E(N/mm2)4500梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×133/12＝183083.333mm4。面板计算简图如下：206/206 1、抗弯验算q1＝bS承＝1×32.688＝32.688kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×24×1＝29.16kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×29.16×0.2122+0.121×3.528×0.2122＝0.16kN·mσ＝Mmax/W＝0.16×106/28166.667＝5.686N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×24＝24kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×24×212.54/(100×4500×183083.333)＝0.375mm≤212.5/400=0.531mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×29.16×0.212+1.223×3.528×0.212＝7.999kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.212×24＝5.829kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×40小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78206/206 小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝7.999kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×7.999×0.52，0.5×7.999×0.152]=0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/54000＝3.703N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×7.999×0.5，7.999×0.15]=2.4kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.4×1000/(2×40×90)＝1N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算206/206 q＝5.829kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×5.829×5004/(100×9350×2430000)＝0.109mm≤500/400=1.25mmν2max＝qL4/(8EI)=5.829×1504/(8×9350×2430000)=0.016mm≤150/400=0.375mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×7.999×0.5，0.4×7.999×0.5+7.999×0.15]＝4.4kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×5.829×0.5，0.4×5.829×0.5+5.829×0.15]＝3.206kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型方木主梁材料规格(mm)90×40主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)48主梁截面抵抗矩W(cm3)24因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝0.762kN，R2＝2.2kN，R3＝1.817kN，R4＝2.2kN，R5＝0.762kN正常使用极限状态：R"1＝0.551kN，R"2＝1.603kN，R"3＝1.302kN，R"4＝206/206 1.603kN，R"5＝0.551kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.273×106/24000=11.375N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.962×1000/(2×40×90)＝1.234N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算206/206 梁左侧变形图(mm)νmax＝0.11mm≤400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×4.353×2＝8.27kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！1.1K1工程5m高支模计算书及相关图纸1.1.1板模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称K1工程标高5.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)8新浇混凝土楼板边宽B(m)4.2二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5206/206 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.060.03风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)5.5立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)400立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)300主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁悬挑端计算长度(mm)200,200主梁悬挑端计算长度(mm)200,200结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008设计简图如下：206/206 模板设计平面图206/206 模板设计立面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5模板弹性模量E(N/mm2)4500根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，206/206 1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.237kN·m；σ＝Mmax/W＝0.237×106/28166.667＝8.431N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×4500×183083.333)＝0.398mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243因[L/la]取整＝[8000/900]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：206/206 1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.073×0.92+0.121×0.945×0.92＝0.186kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.097×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.097×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.601kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.22/2，0.097×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.186，0.601，0.632]＝0.632kN·mσ＝Mmax/W＝0.632×106/54000＝11.703N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.073×0.9+0.62×0.945×0.9＝1.114kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.097×0.9+0.681×3.15＝2.198kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.2，0.097×0.2+3.15]＝3.169kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.114，2.198，3.169]＝3.169kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.169×1000/(2×90×40)＝1.321N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m206/206 跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.994×9004/(100×9350×2430000)＝0.181mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm挠度,跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.994×9004/(100×9350×2430000)＝0.181mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)8415主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.66主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R"max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.138×0.9+1.223×0.567×0.9＝1.795kN按悬臂梁，R1＝1.705×0.2＝0.341kNR＝max[R"max，R1]/2＝0.897kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，R"max＝1.143q2L＝1.143×1.054×0.9＝1.084kN按悬臂梁，R1＝Rmaxl=1.054×0.2＝0.211kNR＝max[R"max，R1]/2＝0.542kN;2、抗弯验算206/206 计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.242×106/54000＝4.477N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.664×1000/(2×90×40)＝0.693N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2满足要求！4、挠度验算206/206 主梁变形图(mm)跨中νmax=0.284mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.158mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)180斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗弯强度设计值[f](N/mm2)205λ=(h+2a)/i=(1200+2×180)/15.9=98.113≤[λ]=230满足要求！查表得，φ＝0.608Mw＝0.92×1.4×ωk×La×h2/10＝0.92×1.4×0.031×0.9×1.22/10＝0.005kN·mNw＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Mw/Lb)]×max[0.4+La/2，La]×max[0.4+Lb/2，Lb]＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+0.005/0.9)]×max[0.4+0.9/2，0.9]×max[0.4+0.9/2，0.9]＝4.317kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4316.797/(0.608×424)+0.005106/4490＝17.767N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算206/206 可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.317kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.317/(0.5×0.1)＝86.336kPa≤fak＝115kPa满足要求！1.1.1300X900梁模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×900新浇混凝土结构层高(m)5.5二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5206/206 风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.060.03风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la(mm)1200步距h(mm)1200立柱根数2立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0,1200底模下设支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011结构重要性系数γ01可变荷载的组合值系数φc0.9设计简图如下：206/206 模板设计立面图206/206 模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝γ0×[1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.9×2.5]×1＝34.268kN/mq1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝1×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝206/206 31.118kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q1k×1＝1×1.4×0.9×2.5×1＝3.15kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×31.118×0.12+0.117×3.15×0.12＝0.035kN·mσ＝Mmax/W＝0.035×106/37500＝0.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×23.05×1004/(100×10000×281250)＝0.006mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×31.118×0.1+0.45×3.15×0.1＝1.386kNR2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×31.118×0.1+1.2×3.15×0.1＝3.801kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R4"=0.4q2l=0.4×23.05×0.1＝0.922kNR2"=R3"=1.1q2l=1.1×23.05×0.1＝2.536kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243206/206 q1＝max[1.386+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3，3.801+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3]＝3.825kN/mq2＝max[0.922+(0.3-0.1)×0.3/3，2.536+(0.3-0.1)×0.3/3]＝2.556kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.825×1.22，0.5×3.825×0.22]＝0.589kN·mσ＝Mmax/W＝0.589×106/54000＝10.915N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.825×1.2，3.825×0.2]＝2.786kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.786×1000/(2×90×40)＝1.161N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.556×12004/(100×9350×2430000)＝1.474mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.556×2004/(8×9350×2430000)＝0.022mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！206/206 4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.825×1.2，0.393×3.825×1.2+3.825×0.2]＝5.247kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R4＝1.935kN，R2＝R3＝5.247kN，5.247kN正常使用极限状态Rmax"＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.556×1.2，0.393×2.556×1.2+2.556×0.2]＝3.505kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1"＝R4"＝1.292kN，R2"＝R3"＝3.505kN，3.505kN六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算206/206 主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝1.877×106/54000＝34.755N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝3.59kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.59×1000/(2×90×40)＝1.496N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算206/206 主梁变形图(mm)νmax＝0.334mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力验算R1＝7.18kN，R2＝7.18kN七、立柱验算钢管类型(mm)Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立杆伸出顶层水平杆长度a(mm)500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求立柱抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15λ=(h+2a)/i=(1200+2×500)/15.9=138.365≤[λ]=180长细比满足要求！查表得，φ＝0.3571、风荷载计算Mw＝1×0.9×1.4×0.03×1.2×1.22/10＝0.007kN·m2、稳定性计算同上四～六计算过程，可得：R1＝7.18kN，R2＝7.18kN立柱最大受力Nw＝Rmax+0.15×(5.5-0.9)＝7.87kNf＝N/(φA)+Mw/W＝7.87×103/(0.357×424)+0.007×106/4490＝53.447N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2]＝7.18kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算206/206 地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.2立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝7.87/(0.9×0.2)＝43.722kPa≤fak＝115kPa满足要求！1.1.1300X900梁侧模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝梁名称KL混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300×900梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.9}＝min{29.868，21.6}＝21.6kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×0.9]＝min[29.87，21.6]＝21.6kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×21.6+1.4×4，1.35×21.6+1.4×0.7×4]＝0.9max[31.52，33.08]＝0.9×33.08＝29.772kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6kN/m2206/206 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，400设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板弹性模量E(N/mm2)4500梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×132/6＝206/206 28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×133/12＝183083.333mm4。面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×29.772＝29.772kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×21.6×1＝26.244kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×26.244×0.1562+0.121×3.528×0.1562＝0.079kN·mσ＝Mmax/W＝0.079×106/28166.667＝2.795N/mm2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×21.6＝21.6kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×21.6×1564/(100×4500×183083.333)＝0.098mm≤156/400=0.39mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×26.244×0.156+1.223×3.528×0.156＝5.353kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.156×21.6＝3.851kN五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁206/206 小梁类型方木小梁材料规格(mm)90×40小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝5.353kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.353×0.62，0.5×5.353×0.32]=0.241kN·mσ＝Mmax/W＝0.241×106/54000＝4.461N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.353×0.6，5.353×0.3]=1.927kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.927×1000/(2×40×90)＝0.803N/mm2≤[τ]＝206/206 1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝3.851kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.851×6004/(100×9350×2430000)＝0.149mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=3.851×3004/(8×9350×2430000)=0.172mm≤300/400=0.75mm满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×5.353×0.6，0.4×5.353×0.6+5.353×0.3]＝3.533kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×3.851×0.6，0.4×3.851×0.6+3.851×0.3]＝2.542kN六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型方木主梁材料规格(mm)40×90主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)243主梁截面抵抗矩W(cm3)54因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：206/206 承载能力极限状态：R1＝0.612kN，R2＝1.766kN，R3＝1.461kN，R4＝1.461kN，R5＝1.766kN，R6＝0.612kN正常使用极限状态：R"1＝0.437kN，R"2＝1.271kN，R"3＝1.032kN，R"4＝1.032kN，R"5＝1.271kN，R"6＝0.437kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.727×106/54000=13.467N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.839×1000/(2×90×40)＝1.6N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！3、挠度验算206/206 梁左侧变形图(mm)νmax＝0.105mm≤400/400＝1mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×7.485×2＝14.222kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！206/206'